化工原理課程設計--年產(chǎn)2.9萬噸乙醇浮閥塔設計

1、<p><b>　　一．前言</b></p><p>　　化工原理課程設計是化工原理課程教學中綜合性和實踐性較強的教學環(huán)節(jié)，是理論系實際的橋梁，是使學生體察工程實際問題復雜性的初次嘗試。通過化工原理課程設計，要求學生能綜合運用本課程和前修課程的基本知識，進行融匯貫通的獨立思考，在規(guī)定的時間內(nèi)完成指定的設計任務，從而得到以化工單元操作為主的化工設計的初步訓練。通過課程設計，要求學生了

2、解工程設計的基本內(nèi)容，掌握典型單元操作設計的主要程序和方法，培養(yǎng)學生分析和解決工程實際問題的能力。同時，通過課程設計，還可以使學生樹立正確的設計思想，培養(yǎng)實事求是、嚴肅認真、高度負責的工作作風。</p><p><b>　　1.1概述</b></p><p>　　塔設備是煉油、化工、石油化工等生產(chǎn)中廣泛應用的氣液傳質(zhì)設備。根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸部件的結(jié)構(gòu)型式，可分為板式塔和

3、填料塔。板式塔內(nèi)設置一定數(shù)目的塔板，氣體以鼓泡或噴射形式穿過板上液層進行質(zhì)熱傳遞，氣液相組成呈階梯變化，屬逐級接觸逆流操作過程。填料塔內(nèi)裝有一定高度的填料層，液體自塔頂沿填料表面下流，氣體逆流向上（也有并流向下者）與液相接觸進行質(zhì)熱傳遞，氣液相組成沿塔高連續(xù)變化，屬微分接觸操作過程。</p><p>　　工業(yè)上對塔設備的主要要求是：（1）生產(chǎn)能力大；（2）傳熱、傳質(zhì)效率高；（3）氣流的摩擦阻力??；（4）操作穩(wěn)定，

4、適應性強，操作彈性大；（5）結(jié)構(gòu)簡單，材料耗用量少；（6）制造安裝容易，操作維修方便。此外，還要求不易堵塞、耐腐蝕等。</p><p>　　板式塔大致可分為兩類：（1）有降液管的塔板，如泡罩、浮閥、篩板、導向篩板、新型垂直篩板、蛇形、S型、多降液管塔板；（2）無降液管的塔板，如穿流式篩板（柵板）、穿流式波紋板等。工業(yè)應用較多的是有降液管的塔板，如浮閥、篩板、泡罩塔板等。</p><p>　

5、　浮閥塔廣泛用于精餾、吸收和解吸等過程。其主要特點是在塔板的開孔上裝有可浮動的浮閥，氣流從浮閥周邊以穩(wěn)定的速度水平地進入塔板上液層進行兩相接觸。浮閥可根據(jù)氣體流量的大小而上下浮動，自行調(diào)節(jié)。</p><p>　　浮閥有盤式、條式等多種，國內(nèi)多用盤式浮閥，此型又分為F－1型（V－1型）、V－4型、十字架型、和A型，其中F－1型浮閥結(jié)構(gòu)較簡單、節(jié)省材料，制造方便，性能良好，故在化工及煉油生產(chǎn)中普遍應用，已列入部頒標準

6、（JB－1118－81）。其閥孔直徑為39mm，重閥質(zhì)量為33g，輕閥為25g。一般多采用重閥，因其操作穩(wěn)定性好。</p><p>　　浮閥塔的主要優(yōu)點是生產(chǎn)能力大，操作彈性較大，塔板效率高，氣體壓強降及液面落差較小，塔的造價低，塔板結(jié)構(gòu)較泡罩塔簡單</p><p>　　1.2 設計任務及要求</p><p>　　設計題目：年產(chǎn)2.9萬噸乙醇浮閥塔設計</p&

7、gt;<p>　　原料：乙醇30%,水70%</p><p>　　設計要求：塔頂乙醇含量不低于93%(質(zhì)量分數(shù))</p><p>　　釜液乙醇含量不大于3%(質(zhì)量分數(shù))</p><p>　　操作壓力：101.33kPa</p><p><b>　　進料溫度：20℃</b></p><p&

8、gt;<b>　　進料狀況：泡點</b></p><p>　　加熱方式：間接蒸汽加熱</p><p><b>　　1.3 設計方案</b></p><p>　　總的要求是在符合生產(chǎn)工藝條件下，盡可能多的使用新技術(shù)，節(jié)約能源和成本，少量的污染。精餾塔對塔設備的要求大致如下：</p><p>　　一：生

9、產(chǎn)能力大：即單位塔截面大的氣液相流率，不會產(chǎn)生液泛等不正常流動。 二：效率高：氣液兩相在塔內(nèi)保持充分的密切接觸，具有較高的塔板效率或傳質(zhì)效率。  三：流體阻力?。毫黧w通過塔設備時阻力降小，可以節(jié)省動力費用，在減壓操作是時，易于達到所要求的真空度。  四：有一定的操作彈性：當氣液相流率有一定波動時，兩相均能維持正常的流動，而且不會使效率發(fā)生較大的變化。  五：結(jié)構(gòu)簡單，造價低

10、，安裝檢修方便。  六：能滿足某些工藝的特性：腐蝕性，熱敏性，起泡性等</p><p>　　本次實驗我們根據(jù)所給條件設計出塔的各項參數(shù)及其附屬設備的參數(shù)。</p><p><b>　　二．塔的工藝計算</b></p><p><b>　　2.1物料衡算</b></p><p>　　

11、總物料衡算 F=D+W 式(2.1)</p><p>　　易揮發(fā)組分的物料衡算 FXF=DXD+WXW 式(2.2)</p><p>　　式中：F,D,W----進料、餾出液和釜殘液的流量，kmol/h&

12、lt;/p><p>　　XF------進料中易揮發(fā)組分的組成，摩爾分數(shù)</p><p>　　XD----餾出液中易揮發(fā)組分的組成，摩爾分數(shù)</p><p>　　XW----釜殘液中易揮發(fā)組分的組成，摩爾分數(shù)</p><p>　　(1)進料組成 XF==0.1436 式(2.3)</p>

13、;<p>　　(2) 釜殘液組成 XW= =0.01196 式(2.4)</p><p>　　(3)餾出液組成 XD==0.8387 式(2.5)</p><p>　　(4)餾出液平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　MD=xDMA+(1-xD)MB=0.82

14、5;46+(1-0.82)×18=41.48kg/kmol 式(2.6)</p><p>　　(5)餾出液流量D= =78.81kmol/h 式(2.7)</p><p>　　(6)總物料衡算 F=D+W FxF=DxD+Wxw

15、 </p><p>　　∴ F=501.2kmol/h W=421.4kmol/h</p><p>　　2.2理論板數(shù)的確定</p><p>　　所謂理論板就是離開某塊塔板的氣液兩相互成平衡,且塔板上的液相組成也是均勻的。</p><p>　　精餾塔的理論板數(shù)可通過“圖解法”求得</p>

16、<p>　　1、確定最小回流比Rmin</p><p>　　在X—Y圖上由（xD，xD）一點向平衡線作切線，與縱軸相交于點b</p><p><b>　?。ㄒ奝7圖2—1）</b></p><p><b>　　由圖，得：</b></p><p>　　， =1.502

17、 式(2.8)</p><p>　　2、選擇適當回流比R</p><p>　　根據(jù)公式： 得 式(2.9)</p><p>　　由XW和XD查《化工原理課程設計指導書》附錄二，并用內(nèi)插法</p><p>　　求得：D=1.082

18、 W=12.07</p><p><b>　　式(2.10)</b></p><p>　　根據(jù)設計經(jīng)驗，一般物系的適宜回流比取為R=(1.1~2.0) </p><p><b>　　由芬斯克方程式：</b></p><p><b>　　式(2.11)</b></p&

19、gt;<p>　　式中： —全回流時最少理論板層數(shù)（不包括再沸器）</p><p>　　—全塔平均相對揮發(fā)度，當變化不大時，可取塔頂和塔底的平均值</p><p><b>　　=3.710</b></p><p>　　在 ~2中取若干個值得下列值</p><p>　　由以上數(shù)據(jù)繪制N~R圖2-2，由圖

20、可知采用R=2.103較合理。 </p><p>　　3、精餾段操作線方程</p><p>　　由 得： 式(2.12)</p><p>　　4、提餾段操作線方程</p><p>　　由 式(2.13)</p><p>　　且知： L=R

21、83;D</p><p><b>　　=L+qF</b></p><p>　　故，提餾段操作線方程為：</p><p>　　5、理論塔板數(shù)確定NT（圖解法）</p><p>　　圖解理論板的方法與步驟簡述如下：</p><p>　　設塔釜采用間接蒸汽加熱，塔項用全凝器（），泡點進料。</p&

22、gt;<p>　　首先在圖上作平衡線和對角線。</p><p>　　作精餾段操作線 自點至點b(精餾段操作線在y軸上的截距)作連線ab或自點a作斜線為的直線ab,即為精餾段操作線。</p><p>　　進料線（q線）自點e()作斜率為 的 ef曲線（即為q線）。q線ef與精餾段操作線ab的交點d，就是精餾塔兩操作線的交點。</p><p>　　作提

23、留段操作線 連接點d與點 線即為提餾段操作線，也可自點C開始做斜率為(L+qF)/(L+qF-W)的線段即為提餾段操作線，此線與ab線交點即為d點。</p><p>　　圖解理論版層數(shù) 自點 開始，在精餾段操作線ab與平衡線之間繪直角梯級，梯級跨過兩操作線交點d時，改在提餾段操作線dc與平衡線之間繪直角梯級，直到梯級的垂直達到或超過點 為止，每一個梯級代表一層理論板，跨過交點d的梯級為進料板。</p&

24、gt;<p>　　故由圖2-1知，共需18層理論板(不包括再沸器)，第17層為進料板。</p><p>　　6、實際塔板數(shù)的確定</p><p>　　根據(jù)乙醇-水體系的相平衡數(shù)據(jù)可以查得：</p><p><b>　　塔頂：℃。</b></p><p><b>　　塔底: ℃。</b>

25、</p><p>　　塔頂和塔底的算術(shù)平均溫度：</p><p><b>　　式(2.14)</b></p><p>　　在87.45℃下，查《化工原理（天大出版）上冊》P331 水的物理性質(zhì)表</p><p>　　P341 液體黏度表，得</p><p><b>　　根據(jù)公式：<

26、/b></p><p><b>　　式(2.15)</b></p><p><b>　　得：</b></p><p><b>　　根據(jù)公式：</b></p><p><b>　　式(2.16)</b></p><p><

27、b>　　得：</b></p><p><b>　　7、實際板數(shù)</b></p><p><b>　　根據(jù)公式：</b></p><p><b>　　式(2.17)</b></p><p><b>　　實際板數(shù)：</b></p>

28、<p>　　2.3塔和塔板主要工藝尺寸的設計</p><p>　　2.3.1設計中所用參數(shù)的確定</p><p>　　(1)定性溫度的確定</p><p>　　由查《化工原理課程設計指導書》附錄二，</p><p>　　得： tF=84.7℃</p><p>　　精餾段平均溫度℃

29、 式(2.18)</p><p>　　提餾段平均溫度℃ 式(2.19)</p><p>　　2.3.2 精餾段參數(shù)的確定</p><p>　　(1)平均組成 由，參考《化工原理課程設計指導書》附錄二，氣液平衡相圖可確定精餾段的平均氣液相組成</p><p>　　(2)精餾段

30、氣相體積流率及密度的確定</p><p>　　精餾段 式(2.20)</p><p><b>　　=2.268</b></p><p>　　平均相對分子質(zhì)量為：</p><p><b>　　g/mol</b></p><p

31、><b>　　精餾段氣相平均密度</b></p><p><b>　　式(2.21)</b></p><p>　　(3)精餾段液相體積流率及密度的確定</p><p><b>　　式(2.22)</b></p><p>　　平均相對分子質(zhì)量為：</p>&l

32、t;p><b>　　g/mol</b></p><p>　　由X=0.3160查《化工原理課程設計指導書》附錄二，乙醇—水物系氣液平衡數(shù)據(jù)，的</p><p>　　. 式(2.24)</p><p>　　L=0.001764</p><p>　　(4)精餾段

33、液體表面張力的確定</p><p>　　查化工原理上冊液體表面張力共線圖和水的物理性質(zhì)的：</p><p><b>　　、</b></p><p><b>　　物質(zhì)的表面張力：</b></p><p>　　2.3.3提餾段其相應體積流率及密度</p><p>　?。?）平均組

34、成 由℃ 查乙醇水物系氣液平衡數(shù)據(jù)：</p><p><b>　　（內(nèi)插法）</b></p><p>　?。?）提餾段氣相體積流率及密度的確定</p><p><b>　　式(2.25)</b></p><p><b>　　式(2.26)</b></p>

35、<p>　　（3）提餾段液相體積流率及密度的確定</p><p>　　2.3.4塔板工藝尺寸計算</p><p>　　(1)初步選塔板間距=450mm=0.45m</p><p>　　空塔氣速 式(2.27)</p><p>　　精餾段 式(

36、2.28)</p><p><b>　　表2.1</b></p><p><b>　　(2)塔徑的計算</b></p><p><b>　　1、初步計算塔徑</b></p><p><b>　　式(2.29)</b></p><p>

37、;　　一般適宜的空塔氣速u為極限空塔氣速的倍</p><p>　　即 式(2.30)</p><p><b>　　式(2.31)</b></p><p>　　取板間距HT=0.45m,取上板液層高度hL=0.05m，則圖中參數(shù)值為</p><p

38、>　　根據(jù)以上數(shù)據(jù),由史密斯關(guān)聯(lián)圖查得</p><p><b>　　式(2.32)</b></p><p>　　==0.09083=2.457m/s</p><p>　　取安全系數(shù)為0.7,則空塔氣速為 </p><p>　　故 塔徑D=1.296m</p><p><b>

39、　　2、塔徑圓整值</b></p><p>　　初步算出D后，應按化工機械標準圓整并核算實際的氣速</p><p><b>　　圓整后D=1.4m</b></p><p><b>　　實際空塔氣速：</b></p><p><b>　　式(2.33)</b><

40、/p><p><b>　　安全系數(shù)</b></p><p>　　在0.6-0.8之間的范圍內(nèi) </p><p>　　2.3.5溢流裝置與流體流型</p><p>　　板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管及受液盤，本設計采用單流型具有弓形降液管塔板的溢流裝置，單流型，液體流徑較長，板面利用好，塔板結(jié)構(gòu)簡單，直徑是在2.2m以下的

41、塔徑普遍采用此型。而方形降液管能充分利用塔內(nèi)空間，提供較大降液面積及兩相分離空間。</p><p><b>　?。?）堰長</b></p><p>　　堰長lw=（0.6~0.8）D 式(2.34)</p><p>　　取堰長lw=0.6D=0.6×1.4

42、=0.84m</p><p><b>　?。?）出口堰高hw</b></p><p>　　hl=hw+how故hw=hl-how 式(2.35)</p><p><b>　?。?）&

43、lt;/b></p><p>　　采用平直堰，堰上液層高度高可按 </p><p>　　查《化工原理課程設計指導書》P39 圖2-10 取E=1.02，</p><p>　　取hL=0.05 hw=0.05-0.01116=0.003884 m</p><p><b>　　2.3.6 降液管</b>&

44、lt;/p><p>　?。?）降液管寬度Wd和面積Af</p><p>　　，由弓型降液管的寬度與面積圖查得</p><p>　　， ， 式(2.36)</p><p>　　則Af=0.08770m2 Wd=0.154m</p><p>　　按驗算降液管內(nèi)液體停留時間

45、 式(2.37)</p><p>　　停留時間>5s，故降液管尺寸可用</p><p>　　(2)降液管底隙高度 </p><p>　　降液管底隙高度及降液管下端與塔板間的距離，以表示。為了保證良好的液封又不致使阻力太大，一般可取降液管底隙處液體流速，所以取</p><p>　　2.3.7 塔板設計&l

46、t;/p><p>　　塔板的板面一般分四部分，即：</p><p>　　（1）開孔區(qū) 為布置篩孔，浮閥等部件的有交叉?zhèn)髻|(zhì)區(qū)，亦稱鼓泡區(qū)。</p><p>　　塔板上的鼓泡面積 式(2.38)</p><p><b>　　式(2.39)</b></p><p><b>

47、;　　取邊緣區(qū)域?qū)挾龋?lt;/b></p><p><b>　　取 </b></p><p>　　X=0.476m R=0.65m</p><p>　　將X ，R代入公式中的</p><p><b>　　（2）溢流區(qū)</b></p><p>　　溢流區(qū)面積

48、 Af=0.08770 m2</p><p><b>　?。?）安定區(qū)</b></p><p>　　開孔區(qū)與溢流區(qū)之間的不開孔區(qū)域為安定區(qū)，其作用為使自降液管流出液體在塔板上均勻分布并防止液體夾帶泡沫進入降液管。</p><p><b>　　為寬度</b></p><p><b>　?。?

49、）無效區(qū)</b></p><p>　　在靠近塔壁的塔板部分需要留出圈邊緣區(qū)域或供支撐塔板的邊梁之用，稱之為無效區(qū)。其寬度: </p><p>　　2.3.8 浮閥塔的開孔率及閥孔排列</p><p><b>　?。?）閥孔孔徑</b></p><p>　　F1型浮閥的孔徑為39mm.</p>

50、<p><b>　　表1.2</b></p><p><b>　　表1.3</b></p><p>　　(2)塔板布置與浮閥數(shù)目及排列</p><p>　　浮閥全開時的閥孔氣速稱為閥孔臨界氣速</p><p>　　氣閥臨界動能因素F0=

51、 式(2.40)</p><p>　　選用F1型重閥，閥孔直徑=39mm，底邊孔中心距t=75mm</p><p>　　取閥孔動能因子F0=12</p><p><b>　　孔速</b></p><p>　　每層塔板上浮閥數(shù) 式(2.41)</p>

52、<p>　　取邊緣區(qū)域?qū)挾萕c=0.05mWs=0.07m</p><p>　　塔板上的鼓泡面積=1.113m </p><p>　　h=Aa/(0.075n)=86.28 取h=90mm</p><p>　　浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一排的孔心距t=75mm=0.075m</p><p>　?。ò磘=75mm，

53、h=90mm，以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)172個）</p><p>　　在9到12之間 （閥孔動能因數(shù)F0變化不大，符合要求）</p><p>　　塔板開孔率Ф 在10%~14%之間，符合要求</p><p>　　2.3.9塔板流體動力學驗算</p><p>　?。?）氣相通過浮閥塔板的壓強降</p><p

54、>　?、俑砂遄枇?式(2.42)</p><p>　　u0=9,615<uoc</p><p>　　故 式(2.43)</p><p><b>　?、诎迳铣錃庖簩幼枇?lt;/b></p><p>　　取充氣系數(shù)ξ0=0.5

55、 hI=ξ0hL=0.5×0.05=0.025m液柱</p><p>　?、垡后w表面張力所造成的阻力：此阻力很小忽略不計。</p><p>　　因此，與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓強降所相當?shù)囊褐邽?lt;/p><p>　　故 hp=0.07019m</p><p><b>　　(2)液泛</b>&l

56、t;/p><p>　　為了使液體能由上層塔板穩(wěn)定的流入下層塔板，降液管必須維持一定高度的液柱。降液管內(nèi)的清液及高度Hd用來克服相鄰兩塔板的壓強降。板上液層阻力和液體流過降液管的阻力。</p><p>　　為了防止液泛發(fā)生，應保證降液管中當量清液層高度不超過上層塔板的出口堰，為此，應使</p><p>　　Hd≤φ(HT+hw) Hd=hp+h

57、l+hd</p><p>　　①氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊后w高度hp，前已算hp=0.07019mm</p><p>　?、谝后w通過降液管的壓頭損失，因不設進口堰</p><p>　　故 式(2.44)</p><p>　?、郯迳弦簩痈叨?，前已選定hl=0.05m</p><p>　　則Hd=12.1

58、4mm</p><p>　　取φ=0.3 則 φ(HT+hw)=14.66mm</p><p>　　可見　Hd＜φ(HT+hw),符合防止淹塔的要求</p><p><b>　　(3)霧沫夾帶</b></p><p>　　通常，用操作時的空塔氣速與發(fā)生液泛時的空塔氣速的比值作為估算霧沫夾帶的指標，此比值稱為泛點率

59、</p><p>　　在下列泛點率數(shù)值范圍內(nèi)，一般可保證霧沫夾帶達到規(guī)定指標，即ev＜0.1 kg液/kg氣</p><p>　　大塔 泛點率<80%</p><p>　　直徑0.9 m以下的塔 泛點率<70%</p><p>　　減壓塔

60、 泛點率<75%</p><p>　　泛點率 式(2.45)</p><p>　　板上液體流經(jīng)長度ZL=D-2Wd=1.092m</p><p>　　板上液體面積Ab=AT-2Af=1.363m2</p><p>　　取K=1.0，由泛點負荷系數(shù)圖查得CF=0.105</p>

61、<p>　　泛點率=0.6041<0.8</p><p>　　或泛點率 式(2.46)</p><p>　　=66.53%<80%</p><p>　　故泛點率66.53%</p><p>　　泛點率在80％以下，故知霧沫夾帶量能滿足ev＜0.1 kg液/kg氣的要求</p&g

62、t;<p><b>　?。?）漏液驗算</b></p><p>　　取閥孔動能因數(shù)作為控制漏液流量的操作下限。此時漏液量接近10%</p><p>　　2.3.10塔板的負荷性能圖</p><p>　　當塔板的各項結(jié)構(gòu)參數(shù)均已確定后，應將極限條件下—的關(guān)系標繪在直角坐標系中，從而得到塔板的適宜氣液相操作范圍，此即塔板的負荷性能圖。

63、負荷性能圖由以下五條線組成。</p><p><b>　?。?）霧沫夾帶線</b></p><p>　　當氣相負荷超過此線時，霧沫夾帶量將過大，使效率嚴重下降，塔板適宜操作區(qū)應在霧沫夾帶線以下。對常壓，塔徑大于900mm的大塔，泛點率=80%為其霧沫夾帶上限，則：</p><p>　　依據(jù)泛點率 式(2.47)</p>&l

64、t;p><b>　　整理得</b></p><p><b>　　(2)液泛線</b></p><p>　　指降液管內(nèi)泡沫層允許達到最大值時的—關(guān)系</p><p>　　聯(lián)立：hp=hc+hI+hσ Hd=hp+hL+hd Hd＜φ(HT+hw)</p><

65、p>　　得：φ(HT+hw)= 由上式確定液泛線，忽略hσ項，</p><p>　　液泛線方程為 式(2.48)</p><p>　　其中， 式(2.49)</p><p><b>　　式(2.50)</b></p><p><b>　　式(2

66、.51)</b></p><p><b>　　式(2.52)</b></p><p><b>　　整理得：</b></p><p>　?。?）液體負荷上限線</p><p>　　當降液管尺寸一定時，若液體流量超過某一限度使液體在降液管的停留時間過短，則其中氣泡來不及釋放就被帶入下一層塔板

67、，造成氣相返混，降低塔板效率。</p><p><b>　　式(2.53)</b></p><p>　　以θ=5s作為液體在降液管中停留時間的下限，則</p><p>　　(4)漏夜線——氣相負荷下限線</p><p>　　對于F1型重閥，泄漏量接近10%為確定氣相負荷下限的依據(jù)</p><p>

68、<b>　　依據(jù) 計算</b></p><p>　　則又知 式(2.54)</p><p>　　式中d0，N，ρv提均為已知數(shù)，故可由此式求出氣相負荷Vs的下限值，據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏夜線</p><p>　　以F0=5作為規(guī)定氣體最小負荷的標準，則</p><p>　　(5) 液相負荷下限線</p&

69、gt;<p>　　為保證板上液流分布均勻，提高氣液接觸效果，取堰上液層上高度how=0.006m作為液相負荷下限條件</p><p>　　依計算出下限值，依此作出液相負荷下限線，該線為氣相流出無關(guān)的豎直線</p><p>　　取E=1.02 式(2.55)</p><p><b>　　則</b></p&g

70、t;<p><b>　　（6）塔的操作彈性</b></p><p>　　在塔的操作液氣比下，做出操作線OP（操作點與坐標原點的連線），OP與負荷性能圖交點的氣相負荷max與min之比稱為操作彈性</p><p>　　操作彈性=max/min=2.526</p><p><b>　　三.參考文獻</b><

71、/p><p>　　華東理工大學化工原理教研室編. 化工過程設備及設計. 廣州：華南理工大學出版社. 1996.02</p><p>　　天津大學化工原理教研組，化工原理課程設計，天津科學技術(shù)出版社，1994</p><p>　　《化學工程手冊》編輯委員會，化學工程手冊（第13篇）汽液傳質(zhì)設備. 化學工業(yè)出版社，1987</p><p>　　賈紹義

72、，柴誠敬.化工原理課程設計.天津：天津大學出版社，2002</p><p>　　路秀林，王者相等.塔設備.北京：化學工業(yè)出版社，2004</p><p>　　陳敏恒，化工原理上下冊，化學工業(yè)出版社，1998</p><p>　　成都科技大學化工原理編寫組，化工原理下冊，成都科技大學出版社，1991</p><p>　　E.E.路德維希，化工裝

73、著的工藝設計，化學工業(yè)出版社，1983</p><p>　　詹天福，化工設備機械基礎課程設計指導書，機械工業(yè)出版社，1991</p><p><b>　　四．致謝</b></p><p>　　在設計說明書完成之際，我要特別感謝我的指導老師xx老師的熱情關(guān)懷和悉心指導。在此過程中，xx老師傾注了大量的心血和汗水，無論是在設計的選題、構(gòu)思和資料的收

74、集方面，還是在設計的研究方法，我都得到了xx老師悉心細致的教誨和無私的幫助，特別是她廣博的學識、深厚的學術(shù)素養(yǎng)、嚴謹?shù)闹螌W精神和一絲不茍的工作作風使我終生受益，在此表示真誠地感謝和深深的謝意。</p><p>　　在設計的寫作過程中，也得到了許多同學的寶貴建議，在此一并致以誠摯的謝意。感謝所有關(guān)心、支持、幫助過我的良師益友。</p><p>　　最后，向在百忙中抽出時間對本設計說明書進行評