化工原理課程設計--乙醇-水連續(xù)浮閥精餾塔的設計

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文檔簡介

1、　　目錄　　第一章緒論……………………………………………………………………… 1　　第二章塔板的工藝設計………………………………………………………… 3　　2.1 精餾塔全塔物料衡算………………………………………………… 3

2、　　2.2 常壓下乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關系………………… 3　　2.3 理論塔板的計算……………………………………………………… 8　　2．4 塔徑的初步計算……………………………………………………… 10　　2.5 溢流裝置…………………………………………………………………11

3、　　2.6 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列……………………………………………12　　第三章塔板的流體力學計算…………………………………………………… 14　　3.1 氣相通過浮閥塔板的壓降………………………………………………14　　3.2 淹塔…………………………………………

4、……………………………15　　3.3 液沫夾帶…………………………………………………………………15　　3.4 塔板負荷性能圖…………………………………………………………16　　第四章附件設計………………………………………………………………… 20　　4.1 接管………

5、………………………………………………………………21　　4.2 筒體與封頭………………………………………………………………22　　4.3 除沫器……………………………………………………………………22　　4.4 裙座………………………………………………………………………22

6、;　　4.5 吊柱………………………………………………………………………22　　4.6 人孔………………………………………………………………………23　　第五章塔總體高度的設計……………………………………………………… 23　　第六章塔附屬設備設計………………………………………………………… 23</p

7、>　　6.1冷凝器的選擇……………………………………………………………23　　6.2 進料的選擇……………………………………………………………‥24　　6.3 預熱器的選擇……………………………………………………………24　　參考書目……………………………………………………………………

8、………24　　主要符號說明………………………………………………………………………25　　結(jié)束語………………………………………………………………………………26　?。ㄒ唬?設計題目 　　乙醇-水連續(xù)精餾塔的設計　　（二）設

9、計任務及操作條件　　1) 進精餾塔的料液含乙醇30%（質(zhì)量分數(shù)，下同），其余為水； 　　2) 產(chǎn)品的乙醇含量不得低于93%； 3) 殘液中乙醇含量不得高于0.5%； 　　4) 每年實際生產(chǎn)時間：7200小時/年，處理量：80000噸/年；　　5) 操作

10、條件 　　a) 塔頂壓力：常壓 b) 進料熱狀態(tài)：飽和液體進料 (或自選) 　　c) 回流比： R=1.55Rmin d) 加熱方式：直接蒸汽 e) 單板壓降： ≤0.7kPa　　（三）板類型

11、　　浮閥塔　?。ㄋ模S址　　臨沂地區(qū)　?。ㄎ澹┰O計內(nèi)容　　1、設計說明書的內(nèi)容

12、;　　1) 精餾塔的物料衡算；　　2) 塔板數(shù)的確定； 　　3) 精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算； 　　4) 精餾塔的塔體工藝尺寸計算；　　5) 塔板主要工藝尺寸的計算；　　6) 塔板的流體力學驗算；

13、　　7) 塔板負荷性能圖； 　　8) 精餾塔接管尺寸計算；9）設計結(jié)果匯總　　10) 對設計過程的評述和有關問題的討論。 　　2、設計圖紙要求 　　繪制生產(chǎn)工藝流程圖（選作）； <p&

14、gt;　　注:常壓下乙醇-水氣液平衡組成與溫度的關系見課程設計教材附錄(105頁)　　第一章設計方案簡介　　本次課程設計的任務是設計分離乙醇-水的精餾塔，塔型選為浮閥塔，因為篩板塔與浮閥塔相比，浮閥塔有降液槽和溢流堰，氣體頂開浮閥上升與塔盤上液體接觸，傳質(zhì)在塔盤上進行，液體通過降液槽下降，其操作彈性較大。</p

15、>　　本設計任務為分離乙醇-水混合物，進料為飽和液體進料，操作壓力是一個大氣壓。對于二元混合物的分離，應采用連續(xù)精餾流程。設計中采用泡點進料，將原料液通過預熱器加熱至泡點后送人精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的1.5倍。塔釜采用直接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。</

16、p>　　第二章塔板的工藝設計　　2.1 精餾塔全塔物料衡算　　F：原料液流量(kmol/h) xF：原料組成（摩爾分數(shù)，下同）　　D：塔頂產(chǎn)品流量(kmol/h) xD：塔頂組成　　W：

17、塔底殘液流量(kmol/h) xW：塔底組成　　原料乙醇組成：　　塔頂組成：　　塔底組成：　　進料平均分子量：=46.07×

18、;0.144+18.02×0.856=22.06kg/kmol　　進料量：kmol/h　　物料衡算式為：（1）　　聯(lián)立代入求解：D=85.471 kmol/h W=418.206 kmol/h

19、　　2.2 常壓下乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關系　　2.2.1 溫度　　利用表中數(shù)據(jù)由插值法可求得tF、tD、tW。　　tF：，tF=84.73℃　　tD：，tD=78.25℃&l

20、t;p>　　tW：，tW=99.536℃　?、芫s段平均溫度：℃　　⑤提餾段平均溫度：℃　　2.2.2 密度　　已知：混合液密度（2）&l

21、t;p>　　混合氣密度（a為質(zhì)量分率，為平均分子量）（3）　　塔頂溫度： tD =78.25℃　　氣相組成：, =85.09%　　進料溫度：tF=84.73℃　　氣相組成：, =48.87%　　塔底溫度：tW=99.5

22、36℃　　氣相組成：, =1.75%　　精餾段　　液相組成x1：，x1=49.15%　　氣相組成y1：，y1=66.98%　　所以 =31.81kg/kmol&l

23、t;p>　　=36.81kg/kmol　?。?）提餾段　　液相組成x2：，x2=7.30%　　氣相組成y2：，y2=25.31%　　所以 =20.07kg/kmol　　=25.12k

24、g/kmol　　由不同溫度下乙醇和水的密度　　求得在與下乙醇和水的密度（單位：）　　℃，， kg/m³　　， kg/m³　　同理：℃，

25、 kg/m³， kg/m³　　在精餾段　　液相密度： kg/m³　　氣相密度： =1.2657kg/m³　　在提餾段

26、;　　液相密度： kg/m³　　氣相密度： kg/m³　　2.2.3 混合液體表面張力　　二元有機物-水溶液表面張力可用下列各式計算　　公式：（4）<

27、;p>　　注：（5）（6）　　（7）（8）　?。?）（10）　　（11）（12）（13）　　式中下角標w、o、s分別代表水、有機物及表面部分，

28、Xw、Xo指主體部分的分子數(shù)，、指主體部分的分子體積，、為水、有機物的表面張力，對乙醇q=2。　　精餾段：℃　　cm3/mol　　dm3/mol<b&g

29、t;　　乙醇表面張力：，　　水表面張力：，　　塔頂表面張力：　　因為，所以 　　聯(lián)立方程組 　　代

30、入解得： 　　， 　?、谔狃s段：℃　　cm3/mol　　dm3/mol<

31、;p>　　乙醇表面張力：， 　　水表面張力：，，　　因為，所以 　　聯(lián)立方程組 　　代入解得： <

32、;/p>　　故　　2.2.4 混合物的粘度　　不同溫度下乙醇和水的粘度如下表：　　℃，利用插值法得： mPa·s， mPa·s　　℃，查表得： mPa·s， mPa·

33、s　　精餾段粘度　　mPa·s　　提餾段粘度　　mPa·s

34、　　2.2.5.相對揮發(fā)度　　①精餾段揮發(fā)度：由，得，　　所以（14）　　提餾段揮發(fā)度：由，得，　　所以（15）　　2.2

35、.6.氣液相體積流量計算　　根據(jù)x-y圖得：所以 　　取　?。?）精餾段： kmol/s （16）　　kmol/s （17）　　已知： kg/kmol，

36、 kg/kmol　　kg/m³， kg/m³　　質(zhì)量流量： kg/s （18）　　kg/s （19）　　體積流量： m³/s （20）<

37、/p>　　m³/s （21）　?。?）提餾段：因本設計為飽和液體進料，所以q=1　　kmol/s （22）　　kmol/s （23）

38、　　已知： kg/kmol， kg/kmol　　kg/m³， kg/m³　　質(zhì)量流量： kg/s （24）　　kg/s （25）　　體積流量： m³/s

39、（26）　　m³/s （27）　　2.3 理論塔板的計算　　理論板：指離開這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上液相組成均勻。　　理論板的計算方法：可采用逐板計算法、圖解法，本次實

40、驗采用圖解法。　　根據(jù)1.103×105Pa下，乙醇-水的氣液平衡組成關系可繪出平衡曲線即x-y曲線圖，泡點進料，所以q=1，即q為一直線，本平衡具有下凹部分，操作線尚未落到平衡線前，已與平衡線相切。，操作回流比　　已知：精餾段操作線方程：　　精餾段操作線方程：&l

41、t;/p>　　在圖上作操作線，由點（0.839，0.839）起在平衡線與操作線間畫階梯，過精餾段操作線與q線交點，直到階梯與平衡線交點小于0.000196為止，由此得到理論板NT=18塊，加料板為第15塊理論板。　　板效率與塔板結(jié)構(gòu)、操作條件、物質(zhì)的物理性質(zhì)及流體性質(zhì)有關，它反映了實際塔板上傳質(zhì)過程進行的程度。板效率可用奧康奈爾公式計算。

42、（29）　　注：——塔頂與塔底平均溫度下的相對揮發(fā)度　　——塔頂與塔底平均溫度下的液體粘度mPa·s　?。?）精餾段　　已知：

43、，mPa·s　　所以：　　故塊　　（2）提餾段　　已知：， mPa·s<

44、;b>　　所以：　　故塊　　全塔所需實際塔板數(shù)：塊　　全塔效率加料板位置在第30塊板。　　2.4 塔徑的初步計算　　2.4.1精餾段</b&g

45、t;　　由=（安全系數(shù)）×，安全系數(shù)=0.6-0.8，式中C可由史密斯關聯(lián)圖查出：（30）　　橫坐標數(shù)值：　　取板間距： m， m，則 m&l

46、t;b>　　查圖可知： 　　m/s　　m/s　　m 圓整： m　　橫截面積： m2<p&

47、gt;　　空塔氣速： m/s　　2.4.2 提餾段　　橫坐標數(shù)值：　　取板間距： m， m，則 m　　查圖可知： &

48、lt;/p>　　m/s　　m/s　　m 圓整： m　　橫截面積： m2　　空塔氣速： m/s</

49、b>　　2.5 溢流裝置　　2.5.1 堰長　　取 m　　出口堰高：本設計采用平直堰，堰上液高度按下式計算

50、（近似取E=1）（30）　?。?）精餾段 m　　m　　（2）提餾段 m　　m　　2.5.2 弓

51、形降液管寬度和橫截面積　　查圖得：，　　則 m2， m　　驗算降液管內(nèi)停留時間：　　精餾段： s （31）

52、　提餾段： s （32）　　停留時間>5s，故降液管可用。　　2.5.3 降液管底隙高度　?。?）精餾段　　取降液管底隙的流速 m/s，則 m<p&

53、gt;　　（2）提餾段　　取降液管底隙的流速 m/s，則 m　　因為不小于20mm，故滿足要求。　　2.6 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列　　2.6.1 塔板分布　　本設計塔徑D=2m，采用分塊

54、式塔板，以便通過人孔裝拆塔板。　　2.6.2 浮閥數(shù)目與排列　?。?）精餾段　　取閥孔動能因子，則孔速為 m/s（33）　　每層塔板上浮閥數(shù)目為個（34）　　取邊緣區(qū)寬度 m，破沫

55、區(qū)寬度 m　　計算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即（35）　　其中 m （36）　　m （37）　　所以 m2<

56、;p>　　浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一個橫排的孔心距t=75mm　　則排間距： m=103mm （38）　　考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，二各分塊的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用103mm，而應小些。故取mm=0.065m，按t=75mm，mm，以等腰三角形叉排作圖，

57、排的浮閥數(shù)290個。　　按N=290重新核算孔速及閥孔動能因子：　　m/s，　　閥孔動能因子變化不大，仍在9-13范圍內(nèi)，塔板開孔率= （39）

58、?。?）提餾段　　取閥孔動能因子，則 m/s （40）　　每層塔板上浮閥數(shù)目為個（41）　　按t=75mm，估算排間距：m=123mm （42）　　取mm，以等腰三角形叉排作圖，排的浮閥數(shù)240個。

59、;　　按N=240重新核算孔速及閥孔動能因子：　　m/s，　　閥孔動能因子變化不大，仍在9-13范圍內(nèi)，塔板開孔率= （43）　　第三章塔板的流體力學計算&

60、lt;p>　　3.1 氣相通過浮閥塔板的壓降　　可根據(jù)計算（44）　　1.精餾段　?、?干板阻力 m/s （45）&

61、lt;p>　　因故（46）　?、?板上氣液層阻力　　取，（47）　?、?液體表面張力所造成的阻力　　此阻力很小，可忽略不計，因

62、此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當?shù)母叨葹?lt;/p>　　（48）　?。?9）　　2.提留段　　⑴ 干板阻力 m/s （50）<

63、/p>　　因，故（51）　?、?板上充氣液層阻力。取，（52）　?、?表面張力所造成的阻力　　此阻力很小，可忽略不計，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當?shù)母叨葹椋?（53

64、）　　3.2 淹塔　　為防止發(fā)生淹塔現(xiàn)象，要求控制降液管中清液高度（54）　　1、精餾段　?、?單層氣體通過塔板壓降所相當?shù)囊褐叨?lt;/p>　　⑵ 液體通過降

65、液管的壓頭損失：　?。?5）　?、?板上液層高度：，則，（56）　　取，已選定， 　　則　　可見，所以符合防止淹塔的

66、要求　　2、提留段　?、?單板壓降所相當?shù)囊褐叨?lt;/p>　?、?液體通過降液管的壓頭損失　?。?7）　?、?板上液層高度：，則（58）&

67、lt;p>　　取，則（59）　　可見，所以符合防止淹塔的要求　　3.3 霧沫夾帶　　1、精餾段　　泛點率= （60）&l

68、t;/p>　　板上液體流經(jīng)長度： 　　板上液流面積： 　　查物性系數(shù) K=1.0，泛點負荷系數(shù)圖　　泛點率=　　對于大塔，為了避免過量物沫夾帶，應控制泛點率不超過80%

69、，由以上計算可知，無沫夾帶能夠滿足的要求。　　2.提留段　　取物性系數(shù)K=1.0，泛點負荷系數(shù)圖　　泛點率=　　由計算可知符合要求。　　3.4 塔板負荷性

70、能圖　　1、霧沫夾帶線　　泛點率= （62）　　據(jù)此可作出負荷性能圖中的物沫夾帶線，按泛點率80%計算　?、?精餾段

71、;　　整理得：（63）　　由上可知物沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個值，算出　?、?提留段　　整理得：（64）

72、　　2、液泛線　?。?5）　　由此確定液泛線，忽略式中的，　?。?6）　　而

73、（67）　　精餾段0.52=2.67　?、?提留段0.251=5.34　　整理得：（68）　　3、液相負荷上限

74、液體的最大流量應保證降液管中停留時間不低于35s　　液體降液管內(nèi)停留時間（70）　　以Q=5s作為液體在降液管內(nèi)停留時間的下限，則　　m3/s （71）

75、4、漏液線　　對于型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負荷的標準，則（72）　?、?精餾段 m3/s　　⑵ 提留段 m3/s　　5、液相負荷下限　　取堰上液層高度作為液相負荷下限條件

76、作出液相負荷下限線，該線為與氣相流量無關的豎直線。　　，取E=1.0 （73）　　則 m3/s　　由以上15作出塔板負荷性能圖。可以看出　?、?在任務規(guī)定的氣液負荷下的操作點p（設

77、計點）處在適宜操作區(qū)內(nèi)的位置；　?、?塔板的氣相負荷上限完全由物沫夾帶控制操作下限由漏液控制；　?、?按固定的液氣比，由圖可查出塔板的氣相負荷上限 m3/s，氣相負荷下限m3/s　　所以精餾段操做彈性=，提餾段操做彈性=　　浮閥塔工藝設計計算結(jié)果&

78、lt;p>　　第四章塔附件設計　　4.1 接管　　1、進料管　　進料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進料管，彎管進料管，本設計采用直管進料管。

79、;　　管徑計算：　　,取=1.6m/s，kg/m3 （74）　　m3/s　　查表取　　2、回流管&

80、lt;/p>　　采用直管回流管，取 m/s （75）　　m3/s　　查表取　　3、塔釜出料管<p&

81、gt;　　取m/s，直管出料，m3/s 　　查表取　　4、塔頂蒸汽出料管　　取直管出氣，取出口管速，則　　查表取&

82、lt;b>　　5、法蘭　　由于常壓操作，所有法蘭均采用標準管法蘭，由不同的公稱直徑選用相應的法蘭　　⑴ 進料管法蘭： 　?、?回流管法蘭： 　?、?塔釜出料管法蘭： &l

83、t;/p>　?、?塔頂蒸汽管法蘭：　　⑸ 塔釜蒸汽進氣法蘭： 　　4.2 簡體與封頭　　1、簡體（76）　　壁厚選6mm，所用材質(zhì)為

84、　　2、封頭　　封頭分為橢圓形封頭、碟形封頭等幾種，本設計采用橢圓形封頭，由公稱直徑，查得曲面高度,直邊高度，內(nèi)表面積，容積，選用封頭， 　　4.3 除沫器　　當空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴重，以及工藝過程中不許出現(xiàn)氣

85、速夾帶霧滴的情況下，設置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設備的正常操作。常用除沫器有折流式除沫器，絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設計采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大，重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點。　　設計全速，選取，系數(shù)=0.107 （77）　　m/s</p

86、>　　除沫器直徑　　選取不銹鋼除沫器：類型：標準型，規(guī)格：10-100，材料：不銹鋼絲網(wǎng)（）　　4.4 裙座　　塔底常用裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設備的主要支座形式，為了制作方便，一般

87、采用圓筒形。由于群座內(nèi)徑>800mm,故群座壁厚取16mm。　　基礎環(huán)內(nèi)經(jīng)： 　　基礎環(huán)外經(jīng)： 　　圓整：=1800mm，=2400mm.基礎環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量，腐蝕余量取18mm，考慮到再沸器，群座高度取2.5m，地角螺栓直徑

88、取M30.　　4.5 吊柱　　對于較高的室外無框架的整體塔，在塔頂設置吊柱，對于補充和更換填料、安裝和拆卸內(nèi)件，既經(jīng)濟又方便的一項措施，一般取15m以上的塔物設吊柱，本設計中高度大，因此設吊柱。因設計塔徑D=2000mm，可選用吊柱600kg，s=1000mm，l=3500mm，H=1000mm，材料為。</p

89、>　　4.6 人孔　　人孔是安裝和檢修人員進出塔的惟一通道，人空的設置應便于人進入任一層塔板，由于設置人孔處塔間距離大，且人孔設備過多會使制造時塔體的彎曲度難以達到要求，一般每隔10-20塊塔板才設一個人孔，本塔總共37塊板，需設置3個人孔，每個孔直徑為450mm，在設置人孔處，板間距為600mm，裙座上應開設2個人孔，直徑450

90、mm，人孔慎入塔內(nèi)部應與他內(nèi)壁修平，其邊緣需倒裝和磨圓，人孔法蘭的密封形狀及墊片用材，一般與塔的接管法蘭相同，本設計也是如此。　　第五章塔總體高度的設計　　一、塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一板的間距為600mm，頂部空間高度為1200mm　　二、塔的底部空間高度是指塔底最

91、末一層塔盤到塔底封頭的直線距離，釜液停留時間取5s。 　?。?8）　?。?9）　　塔立體高度（80）　　（81）<p&

92、gt;　　塔附屬設備設計　　6.1 冷凝器的選擇　　6.1.1 確定冷凝器的熱負荷 　　（82）　　上式中的，為塔頂混合物的汽化潛熱。

93、　kJ/h　　kJ/h　　6.1.2 冷凝器的選擇　　有機物蒸汽冷凝器的設計選用的總體傳熱系數(shù)一般范圍為5001500kcal/(㎡h℃)　　本設計取 K=700 kcal/(㎡h℃)=2926J/(㎡h℃)

94、 　　出料液溫度：78.237℃（飽和氣）→78.273℃（飽和液）　　冷卻水溫度：20℃→35℃　　逆流操作：=58.273℃，=43.237℃　　℃　　傳熱

95、面積：（84）　　6.2泵的計算　　6.2.1 確定輸送系統(tǒng)的流量與壓頭　　以進料泵為例，由以上可知，，　　設料液面至加料孔為10m，標準彎頭兩個，回彎頭一個，球心閥（全開）一個，則有關管件的

96、局部阻力系數(shù)分別是：進口突然收縮：，標準彎頭：，　　回彎頭：，球心閥（全開）：　　則總的局部阻力系數(shù)為：　　有進料液：，根據(jù)，，　　，　　則 &l

97、t;/p>　　對于水力光滑管，當時，摩擦系數(shù)可由下式計算：　　，　　則　　兩截面之間列柏努力方程求泵的揚程：　　流量 </p

98、>　　6.2.2 選擇泵的類型與型號　　根據(jù)輸送液體的性質(zhì)和操作條件選IS型泵，文獻[4]所選進料泵的型號為:IS 50-32-125，　　表5-5 進料泵的性能參數(shù)　　6.3.原料預熱器的設計　　管層走物料，殼層走水，選取K=300 w/m

99、2·K,選用1200C飽和水蒸氣加熱　　進料液：200C950C　　水：1200C1200C　　，　　因為QF=2.09×106kJ/h=5.806×105J/s

100、　　所以A=　　參考書目　　教材：　　1.《化工原理》（上，下冊）譚天恩竇梅周明華編著?；瘜W工業(yè)出版社（第三版） 2009年4月第21次印刷　　2.《化

101、工原理》王志魁編著化學工業(yè)出版社（第二版）2002年2月第9次印刷　　主要參考文獻：　　1.《化工原理》（新版）上下冊姚玉英主編天津大學出版社1999年8月第1版　　2.《化工原理》上、下冊蔣維鈞主編清華大學出版社 2003年2月第二版&l

102、t;p>　　3.《化工原理課程設計指導》任曉光主編化學工業(yè)出版社2009年1月　　4.《化工原理課程設計》王國勝主編大連理工大學出版社 2005年2月　　5.《化工容器及設備簡明設計手冊》賀匡國主編化學工業(yè)出版社 2002年8月　　6.《化學工程手冊》.北京:化學業(yè)出版社,1991<

103、/p>　　7.《化工單元過程及設備課程教材》匡國柱，史啟才主編化學工業(yè)出版社，2005年1月　　主要符號說明　　F：原料液流量(kmol/h) ：原料組成（摩爾分數(shù)）　?。哼M料溫度（℃）

104、 D ：塔頂產(chǎn)品流量(kmol/h) 　?。核斀M成（摩爾分數(shù)）：塔頂溫度（℃）　　W：塔底殘液流量(kmol/h) ：塔底組成（摩爾分數(shù)）　?。核诇囟龋ā妫?：密度（kg/m³）&

105、lt;/p>　?。浩骄栙|(zhì)量（kg/kmol）：表面張力（N/m2）　　：粘度（mPa·s） R：回流比　?。合鄬]發(fā)度：塔板效率　　：浮閥數(shù)

106、：理論板數(shù)（塊）　　：實際板數(shù)（塊）：流速（m/s）　?。洪y孔氣速（m/s）：臨界閥孔氣速（m/s）　　:液體質(zhì)量流量（kg/s） :氣體質(zhì)量流量（kg/s）

107、：液體體積流量（m³/s）：氣體體積流量（m³/s）　　：堰長（m）：降液管底隙高（m）　　:堰高（m）：堰上液高度（m）　?。喊迳弦簩痈叨龋╩）：板間距（m

108、）　　:降液管內(nèi)清液層高度（m）：降液管寬度（m）　?。航狄汗軝M截面積（m2）：塔截面積（m2）　?。洪y孔動能因子：邊緣區(qū)寬度（m）　?。浩颇瓍^(qū)寬度（m）：孔心距（m）&l

109、t;/p>　?。号砰g距（m）：單板壓降（Pa）　?。阂后w在降液管內(nèi)停留時間（s） Q：熱量（kJ/h）　　r：汽化潛熱（kJ/kg） H：全塔高度（m）　　D：塔徑（m）<

110、/p>　　下標說明：L：液相 V：氣相　　1：精餾段 2：提留段　　結(jié)束語　　本次課程設計經(jīng)過兩周的時間得以完成，主要包括目錄、緒論、設計方案、浮閥塔的工藝計算等內(nèi)容，主要通過上網(wǎng)搜集資料、查找統(tǒng)計文獻、數(shù)據(jù)的整合計算、文字的篩

111、選以及上機調(diào)試等部分組成，在此基礎上形成了該課程設計的基礎框架，最后由本人加以總結(jié)整合，提出了相關設計方案，具體內(nèi)容在課程設計各章節(jié)均有所體現(xiàn)。本次課程設計讓我取得了很多收獲。　　首先，通過課程設計資料的搜索以及對數(shù)據(jù)的計算，讓我對化工原理有了更加清晰、更加深刻的認識，課程設計本身的完成過程，其實也是自己對化工原理輪廓的理解，對內(nèi)容的把握的過程，這樣可以更加豐富的了解了化工原理的全貌，對自己的專

112、業(yè)知識學習也更加深刻，不在浮于表面。　　其次，通過本次課程設計，提高了我的邏輯思維能力以及對材料的整合和篩選能力，這對于我今后的研究和學習有很大的幫助，通過了整個課程設計方案的描述，讓我更加全面的拓寬自己的思考能力。　　最后，課程設計讓我更加重視實踐，重視對實際工作的關注，有利于提高我理論聯(lián)系實際的能力。通過這次學習，我知道了如何去自覺學習，如何去體驗實

113、踐的成果，如何在實踐中后享受勝利的喜悅。　　但是，課程設計的完成并不代表我自身學習的終止，在完成過程中我發(fā)現(xiàn)自己有很多缺點不足。另外，大量的內(nèi)容也暴露出自己知識面窄，對實踐活動的能力不強等諸多問題，我想困難和挑戰(zhàn)才是激發(fā)自己前進的動力，自己也將會在今后的學習和生活中，劈荊斬浪，挑戰(zhàn)自我。　　化工原理課程設計的完成對我來說有深刻的意義，我衷心感謝張杰老師的

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化工原理課程設計--乙醇-水連續(xù)浮閥精餾塔的設計

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