鍋爐振動(dòng)分析及改進(jìn)措施解析

1、1鍋爐振動(dòng)分析及改進(jìn)措施解析摘要：對(duì)鍋爐側(cè)包覆和側(cè)水冷壁等部位本文通過(guò)側(cè)水冷壁引出管、剛性梁的系統(tǒng)計(jì)算以及振動(dòng)的實(shí)地測(cè)量對(duì)鍋爐振動(dòng)的原因進(jìn)行詳細(xì)分析對(duì)防止振動(dòng)提出有效措施且取得的效果良好。關(guān)鍵詞：鍋爐振動(dòng)；剛性梁；引出管；改進(jìn)中圖分類(lèi)號(hào)：TK229文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A在80%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)某鍋爐發(fā)生振動(dòng)現(xiàn)象。振幅較大的位置出現(xiàn)在鍋爐側(cè)水冷壁引出管管道側(cè)向?yàn)檎駝?dòng)方向。也存在振動(dòng)情況于鍋爐上部集箱、側(cè)包覆和側(cè)水冷壁振動(dòng)于側(cè)包覆的強(qiáng)度明顯要比側(cè)水冷壁大

2、為鍋爐側(cè)向的振動(dòng)方向振動(dòng)方向與側(cè)水冷壁引出管一致而且側(cè)面平臺(tái)(臨近的平臺(tái))也跟著振動(dòng)。為消除或減弱振動(dòng)進(jìn)行分析各種激振原因通過(guò)計(jì)算和實(shí)地測(cè)量將改進(jìn)措施提出對(duì)事故隱患消除存在的可能才能使得鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行得到保證。研究工作分兩個(gè)階段:首先對(duì)側(cè)水冷壁及側(cè)水冷壁引出管、進(jìn)行實(shí)地測(cè)量側(cè)包覆和水平煙道振動(dòng)對(duì)有關(guān)振動(dòng)幅度、頻率等振動(dòng)獲得特性數(shù)據(jù)振動(dòng)產(chǎn)生的原因全面分析；其次在振動(dòng)產(chǎn)生原因獲知后確定垂直剛性梁以及側(cè)水冷壁引出管的加固方案對(duì)管道振動(dòng)改善

3、。一、振動(dòng)測(cè)量分析（一）、現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量為對(duì)鍋爐振動(dòng)產(chǎn)生的原因進(jìn)行分析通過(guò)螺紋預(yù)緊連接的振動(dòng)棒采用3（一）、側(cè)墻和剛性梁系統(tǒng)分析為了對(duì)側(cè)爐墻變形分析垂直剛性梁剛度的影響建立了剛性梁和側(cè)墻系統(tǒng)的計(jì)算模型(見(jiàn)圖5)。側(cè)墻最大位移點(diǎn)計(jì)算結(jié)果表明(圖5中箭頭所指位置)位于節(jié)點(diǎn)5處位于標(biāo)高36.6m垂直剛性梁與水平剛性梁的交點(diǎn)。在對(duì)爐膛壓力5kPa設(shè)計(jì)時(shí)達(dá)59mm該點(diǎn)的水平位移超出1500控制范圍的垂直剛性梁撓度(26mm)。圖328.2m平臺(tái)層面振動(dòng)

4、測(cè)量結(jié)果示意圖(單位:mm)圖440m平臺(tái)層面振動(dòng)測(cè)量結(jié)果示意圖（單位：mm）現(xiàn)場(chǎng)觀察期間根據(jù)鍋爐振動(dòng)測(cè)量試驗(yàn)在鍋爐膨脹中心周?chē)S側(cè)水冷壁垂直剛性梁一起振動(dòng)垂直剛性梁剛度這表明不夠。為了使鍋爐集箱和側(cè)墻的振動(dòng)減小垂直剛性梁剛度可通過(guò)增加。節(jié)點(diǎn)5的位移與垂直剛性梁剛度成正比。為了使垂直剛性梁的撓度控制至少應(yīng)增加到現(xiàn)在的2.3倍的垂直剛性梁截面慣性矩。圖5側(cè)墻和剛性梁系統(tǒng)計(jì)算模型（二）、固有頻率和振型對(duì)鍋爐側(cè)水冷壁引出管用CAESARⅡ5.