定海中學教學樓建筑結構設計【畢業(yè)論文】

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文檔簡介

1、　　本科畢業(yè)論文(設計)　　目錄　　摘要4　　1 建筑設計6　　1.1 設計資料6

2、　　1.2設計說明7　　1.2.1總平面圖設計7　　1.2.2 平面設計8　　1.2.3 立面設計8　　1.2.4 剖面設計8　　2 結構設計9

3、;　　2.1計算簡圖9　　2.1.1確定計算簡圖9　　2.1.2梁、柱截面尺寸12　　2.1.3材料強度等級12　　2.1.4荷載計算12

4、　2.2框架內力計算21　　2.2.1恒載作用下的框架內力21　　2.2.2活載作用下的框架內力30　　2.2.3風荷載作用下的位移、內力計算[9]49　　2.2.4地震作用下橫向框架的內力計算55　　2.3框架內力組合

5、65　　2.4框架梁、柱截面設計77　　2.5樓梯結構設計計算[12]98　　2.5.1梯段板計算99　　2.5.2休息平臺板計算100　　2.5.3梯段梁TL1計算100

6、2.6現(xiàn)澆樓面板設計101　　2.6.1跨中最大彎矩102　　2.6.2求支座中點最大彎矩103　　2.6.3 A區(qū)格104　　2.6.4 C區(qū)格105　　2.7基礎計算107

7、　　2.7.1計算條件107　　2.7.2計算結果108　　[參考文獻]113　　致謝114　　[參考文獻]115　　定海中學教學樓建筑結構設計<p&g

8、t;　　摘要　　本設計為定海中學教學樓的設計，主要包括建筑設計和結構設計兩部分，該教學樓共有五層，各層層高為3.6m,總高度為18m ,建筑面積約為3950m2，主體結構采用鋼筋混凝土框架結構，抗震設防烈度為7度。　　建筑設計部分，首先根據(jù)建筑的使用功能確定建筑的初步布局，包括建筑體形及室內空間布置等，然后結合使

9、用的材料、做法進一步確定具體尺寸和平、立面風格等。　　結構設計部分，首先根據(jù)建筑設計、工藝使用要求、材料供應情況以及場地地質條件等確定結構布置方案，然后選取一榀典型框架進行設計計算。在明確計算簡圖的前提下，進一步確定框架承受的荷載，包括恒載、屋（樓）面活載和風荷載，在此基礎上進行框架內力計算、荷載效應組合等，并根據(jù)最不利原則進行內力組合，得到梁、柱、基礎以及屋（樓）面板、樓梯等構件的配筋成果以及

10、風荷載作用下的側移驗算，最后應用PKPM2010進行設計計算，繪制出結構施工圖，并與手算結果進行分析比較。　　關鍵詞：鋼筋混凝土框架結構；教學樓；建筑設計；結構設計　　Architectural and structural design of Dinghai middle school’s teaching building&l

11、t;p>　　[Abstract]This design is for the teaching building of Dinghai middle school. It mainly includes two parts which are the architectural design and the structural design. The building has 5 floors and the height o

12、f each floor is 3.6m so the overall height of it is 18m , and its total floor space is 3950m2,also its main structure use the reinforced concrete frame structure with its earthquake resistance fortification intensity 7 d

13、egrees.　　In the architectural design part, the general layout is first determined according to the building function, including conformation and indoor spatial setting; then the dimension, plane styl

14、e and elevation style are chosen considering the engineering materials and constructional details. 　　In the structural design part, the array of structure is first determined according to architectur

15、al design, process demand, material supply and geological conditions; then a typical transverse frame is taken to be computed. After the extract of computation sketch, the external loads such as the dead load, living loa

16、d on the roof (floor) and the wind load are calculated; On the basis of that ,do the internal force calculation, load effect combination, and then receive beam, column, and house ( b　　[Key words] Rei

17、nforced concrete frame; teaching building; architectural design; structural design.　　1 建筑設計　　1.1 設計資料　　該工程位于舟山定海，為定海中學教

18、學樓，五層鋼筋混凝土框架，建筑面積3950m2，建筑各層平面圖、南立面圖、北立面圖、東立面圖、樓梯平剖面圖及節(jié)點詳圖建相關建施圖。　　1.氣象資料[1]　?。?）基本風壓值：　?。?）基本雪壓值：&l

19、t;/p>　　2．水文地質資料[2]　　場地條件：擬建場地地表平整。土層分布見圖1-1。場地地下水類型為上層滯水，水位在地表下2.8m。建筑地層地質勘測情況見表1-1。場地土層等效剪切波速為145m/s。場地為穩(wěn)定場地，類別II類。　　圖1-1 土層分布圖　　表1-1 土層相關系

20、數(shù)　　3.抗震設防烈度[2]　　建筑安全等級為二級，抗震設防烈度為7度（假定場地覆蓋厚度大于9m，小于80m）。　　4.荷載資料　?。?）教學樓樓樓面活載，查《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2006），確定樓面活載標準值為。&l

21、t;/p>　?。?）不上人屋面：活載標準值為。　?。?）屋面構造　　35mm厚490mm×490mm的C20預制鋼筋混凝土架空板、防水層、20mm后1:3水泥砂漿找平層，現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，12mm厚紙筋石灰粉平頂。

22、?。?）樓面構造　　水泥樓面：10mm厚1:2水泥砂漿面層壓實抹光、15mm厚1:3水泥砂漿找平層、現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面板、12mm厚紙筋石灰粉平頂。　?。?）圍護墻　　圍護墻采用200mm厚標準磚（190×190×90，重度3.6），M

23、5混合砂漿砌筑，雙面粉刷（重度3.6），每開間采用3300mm×2100mm(b×h)通長塑鋼窗。　　本工程采用全現(xiàn)澆混凝土框架結構，由于開間小，雙向板得跨度超過經(jīng)濟跨度不多，同時考慮使用要求，在樓面不設次梁[2]。　　1.2設計說明　　1.2.1總平面圖

24、設計　　平面圖見相關建施圖。　　本教學樓采用“一”字型布置，其主要出入口、門廳位于道路側，坐北朝南，底層走廊兩側出口加強了人員的疏散。　　主要房間的設計考慮以下幾點： 　?。?）主要房間的布置宜使用方便，影響較小，面朝南；　?。?/p>

25、2）相同功能的房間分開設置，滿足各使用功能單元；　　（3）房間布置應兼顧建筑結構要求。　　1.2.2 平面設計　?。?）該設計采用內廊式組合，使平面緊湊、組合靈活，走廊面積相對比例較小，滿足使用要求，又節(jié)約用地。縱、橫向定位軸線均與柱軸線重合，為使外墻、走廊墻壁平齊，滿足美觀與使用要求。

26、　　（2）門廳位于人流集散的交通樞紐，起著室內外空間的過渡作用。門廳面積主要根據(jù)建筑物的性質、規(guī)模、功能要求及其空間處理確定，面積為29.4，滿足使用要求。　?。?）樓梯采用雙折式，教學樓內設一座樓梯，每個樓梯寬度為2.1m，符合規(guī)范要求。教學樓各層均為3.6m，臺階踏步采用b=300mm，h=150 mm，級數(shù)由相應層高控制，平臺寬度D=2.1 m,梯間進深7.0 m

27、，開間4.2 m。見建施樓梯詳圖。　　1.2.3 立面設計　　結構韻律和虛實對比，是使建筑立面富有表現(xiàn)力的重要設計手法。建筑立面上結構構件或門窗作用有規(guī)律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律變化的感受效果。在本宿舍樓設計中，針對宿舍建筑的特殊性，在立面設計中力求體現(xiàn)現(xiàn)代化建筑風格，色彩簡潔明快[4]。<p&

28、gt;　　本設計中宿舍樓正立面、背立面窗戶成組排列，墻面外裝飾采用水刷石，大小均相同，以及門廊、室內外高差均使整體產生一種特殊的感覺，莊重中靈活，而更顯親切。　　1.2.4 剖面設計　?。?）由建筑使用要求確定主體結構為五層，建筑物高度為18.0 m（不包括女兒墻0.7m）。為了使宿舍樓不產生壓抑感，而使人們感到親切、舒適的空間感觀，故層高均設為3.6m

29、。　　房間內橫梁高為600mm，走廊內橫梁高為600mm。走廊凈高為3.6 m。　　為了防止室外雨水倒灌，防止建筑因沉降而使室內地面標高過低，為了滿足建筑使用及增加建筑美觀，要求室內外地面有一定高差，取室內外高差為495 mm。　　屋頂采用上人屋面，女兒墻高度為700mm。

30、;　?。?）樓梯，詳見建施樓梯詳圖。本設計中采用踏步高h=150 mm,寬度b=300 mm，各層樓梯斜度為arctg（150/300）=28.81。為使踏步面層耐磨、防滑，設防滑條（材料：1:1水泥金剛砂，高8 mm，寬10 mm）。欄桿采用不銹鋼鋼管，扶手高度為900 mm。　　室內樓梯間都設有窗戶，便于采光。本設計為了減少地震時將會產生較大的扭轉以及其他復雜應力，而首先破壞的可能性，故將樓

31、梯間設置在內框架中，以保證抗震要求。　?。?）內、外墻體采用190 mm×190mm ×90mm的標準磚，M5混合砂漿砌筑。　?。?）屋頂采用有組織排水屋面，屋面坡度為0.5％，沿溝坡度為0.5%。屋頂結構組成為：　　30厚細石砼保護層</p&g

32、t;　　SBS改性瀝青油氈防水層　　20厚水泥砂漿找平層　　100厚憎水膨脹珍珠巖保溫層　　120厚鋼筋砼現(xiàn)澆板　　2 結構設計　　2.1計算簡圖<

33、;/b>　　2.1.1確定計算簡圖　　本工程橫向框架計算單元取圖2-2中斜線部分所示范圍，框架計算簡圖假定底層柱下端固定于基礎，按工程地質資料提供的數(shù)據(jù)，查《建筑抗震設計規(guī)范》可判斷該場地為II類場地土，地質條件較好，初步確定本工程基礎采用柱下獨立基礎，挖去所有雜填土，基礎置于第二層粉質粘土層上，基底標高設計相對標高—2.100m。底層柱子的高度為

34、：（初步假設基礎高為0.5m），二～五層柱高為。柱節(jié)點剛接，橫梁的計算跨度取柱中心至中心間距離，三層跨分別為：。計算簡圖見圖2-1。　　圖2-1 計算簡圖　　圖2-2 計算單元選取圖　　2.1.2梁、柱截面尺寸　?。?）框架柱：由構造定為400×400mm。

35、　?。?）梁：橫向梁AB跨、CD跨：250×600mm,BC跨250×600mm?？v向連系梁：250×600mm。　　2.1.3材料強度等級　　混凝土：均采用C25級。　　鋼筋直徑≥12mm的采用HRB335，其余的采用HPB235。<

36、/p>　　2.1.4荷載計算　　本工程以12軸線橫向框架為計算分析對象。　　屋面橫梁豎向線荷載標準值　?。?）恒載（圖2-3a）　　恒載圖（D-L.T）（a）

37、活載圖（L-L.T）(b)　　圖2-3荷載計算簡圖　　屋面恒載標準值：　　35厚架空隔熱板 　　防水層

38、 　　20厚1:3水泥砂漿找平層 　　120(100)厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 　　(AB、C

39、D跨取120厚；BC跨取100) 　　12厚紙筋石灰粉平頂 　　屋面恒載標準值 <p&g

40、t;　　梁自重：　　邊跨AB、CD跨 　　梁側粉刷 　　中跨BC跨

41、 　　梁側粉刷 　　作用在頂層框架梁上的線恒載標準值為：　　梁自重 　　板傳來的荷載

42、 　?。?）活載（圖2-3b）　　作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為： 　　2.樓面橫梁豎向線荷載標準值　?。?）恒載（圖2-3a）　　25厚水泥砂漿面層

43、 　　120(100)厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 　　12厚紙筋石灰粉平頂 　　樓面恒載標準值

44、 　　()　　梁自重　　邊跨AC、DF跨 　　梁側粉刷

45、 　　中跨CD跨 　　梁側粉刷 　　作用在頂層框架梁上的線恒載標準值為：　　梁自重

46、 　　板傳來的荷載 　　（2）活載（圖2-3b）　　作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為：　　屋面框架節(jié)點集中荷載標準值（圖2-4）

47、　　圖2-4 恒載頂層集中力　?。?）恒載　　邊跨連系梁自重 　　粉刷 　　0.7m高女兒墻

48、 　　粉刷 　　連系梁傳來屋面自重 　　頂層邊節(jié)點集中荷載 </

49、p>　　中柱連系梁自重 　　粉刷 　　連系梁傳來的屋面自重 　?。?）活載&

50、lt;p>　　樓面框架節(jié)點集中荷載標準值（圖2-5）　　圖2-5 恒載中間層節(jié)點集中力　?。?）恒載（此處未考慮填充墻自重）　　邊柱連梁自重 　　粉

51、刷 1.43KN　　連系梁傳來樓面自重 　　中間層邊節(jié)點集中荷載 <

52、;b>　　框架柱自重　　中柱連系梁自重 16.5KN　　粉刷 1.46KN</p&g

53、t;　　連系梁傳來樓面自重 　　中間層中節(jié)點集中荷載 　　柱傳來的集中荷載　　活載

54、　　風荷載[1]　　已知基本風壓，本工程為市郊中學，地面粗糙度屬于B類，按荷載規(guī)范。　　風載體系系數(shù)：迎風面0.8，背風面-0.5；因結構高度H=18.0m<30m（從室外地面算起），取風振系數(shù)=1.0，計算過程如表2-1所示，風荷載圖見圖2-6。

55、　　表2-1風荷載計算　　圖2-6橫向框架上的風荷載　　地震作用　　（1）建筑物總重力荷載代表值的計算　　1）集中于屋蓋處的質點重力荷載代表值　　50%

56、雪載 　　屋面恒載 　　橫梁縱梁 　　女兒墻

57、 　　柱重 　　隔墻（忽略內縱墻與隔墻的門窗按墻重量算）　　窗

58、 27.72KN　　集中于中間層處的質點重力荷載代表值　　50%樓面活載 　　樓面恒載 　　橫梁

59、 803.23KN　　縱梁 789.6KN　　柱重

60、 　　橫墻　　縱墻 　　窗 　　集中于二層處的質點重力荷

61、載代表值　　50%樓面活載 　　樓面恒載 2848.7KN　　橫梁

62、 803.23KN　　縱梁 789.6KN　　柱重 <

63、p>　　橫墻 　　縱墻 　　隔墻 　　窗

64、 48.6KN　　地震作用計算　　框架柱的抗側移剛度[6]　　在計算梁、柱線剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩?。贿吙蚣芰喝?/p>

65、；在裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩??；邊框架梁取，為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度見表2-2。　　表2-2 橫梁、柱線剛度　　每層框架柱總的抗側移剛度見表2-3。　　表2-3 框架柱橫向側移剛度D值　　注：

66、;　　底層：　　二~五層：　　2）框架自振周期的計算　　則自振周期為：　　其中為考慮結構非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對

67、于框架取0.6；為框架頂點假想水平位移，計算見表2-4。　　表2-4 框架頂點假想水平位移計算表　　注：D值計算方法詳見相關書籍。　　地震作用計算：　　根據(jù)本工程設防烈度為7度、II類場地土，設計地震分組為第一組，查《建筑抗震設計規(guī)

68、范》特征周期　　結構等效總重力荷載為　　，故需考慮框架頂部附加集中力作用　　框架橫向水平地震作用標準值為：　　結構底部：　　各樓層的地震作用和地震剪力標準值由表2-5計算列出，圖示見圖2-7。

69、　　圖2-7 橫向框架上的地震作用　　表2-5 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表　　2.2框架內力計算　　2.2.1恒載作用下的框架內力　　1.彎矩分配系數(shù)[7]

70、　　根據(jù)相關原則，可計算出本工程橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對稱結構，取框架的一半進行簡化計算，如圖2-8.　　圖2-8 橫向框架承擔的恒載及節(jié)點不平衡彎矩　?。╝）恒載；（b）恒載產生的節(jié)點不平衡彎矩　　節(jié)點：&

71、lt;p>　?。ㄏ鄬偠纫姳?-7）　　節(jié)點：　　節(jié)點：　　節(jié)點：　　節(jié)點：<p&g

72、t;　　節(jié)點：　　。　　桿件固端彎矩　　計算桿件固端彎矩時應帶符號，桿端彎矩一律以順時針方向為正，如圖2-9。　　橫梁固端彎矩</b&

73、gt;　　1）頂層橫梁：　　自重作用：　　圖2-9 桿端及節(jié)點彎矩正方向　　板傳來的荷載作用：

74、　二～五層橫梁　　自重作用：　　板傳來的荷載作用：　　縱梁引起的柱端附加彎矩（本工程中邊框架縱梁偏向外側，中框架縱梁偏向內側)　　頂層外縱梁 </

75、b>　　樓層外縱梁 　　頂層中縱梁 　　樓層中縱梁 　　節(jié)點不平衡彎矩&

76、lt;p>　　橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，接點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正，如圖2-9。　　節(jié)點的不平衡彎矩：　　本工程計算的橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩如圖2-8。</p&

77、gt;　　內力計算　　根據(jù)對稱原則，只計算AC、CD跨。在進行彎矩分配時，應將節(jié)點不平衡彎矩反號后再進行桿件彎矩分配。　　節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產生彎矩，同時也使各桿件的遠端產生彎矩，近端產生的彎矩通過該節(jié)點彎矩分配確定，遠端產生的彎矩由傳遞系數(shù)C（近端彎矩與遠端彎矩的比值）確定[8]

78、。傳遞系數(shù)與桿件遠端的約束形式有關。　　恒載彎矩分配過程如圖2-10，恒載作用下彎矩見圖2-11，梁剪力、柱軸力見圖2-12。　　節(jié)點分配順序（）；（）　　圖2-10 恒載彎矩分配過程　　圖2-11 恒載作用下彎矩圖（）　　圖

79、2-12 恒載作用下梁剪力、柱軸力（kN）　　根據(jù)所求出的梁端彎矩，在通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結果見表2-6～表2-9。　　表2-6 AC跨梁端剪力（kN）　　表2-7 CD跨梁端剪力（kN）　　表2-8 AC跨跨中彎矩（kN·m

80、）　　表2-9 柱軸力（kN）　　2.2.2活載作用下的框架內力　　注意：各不利荷載布置時，計算簡圖不一定是對稱形式，為方便，近似采用對稱結構對稱荷載形式簡化計算。　　梁固端彎矩<b&

81、gt;　　頂層橫梁　?。?）二～五層橫梁　　縱梁引起的柱端附加彎矩（本工程中邊框架縱梁偏向外側，中框架縱梁偏向內側)　　頂層外縱梁 　　樓層層外縱梁 &

82、lt;/b>　　頂層中縱梁 　　樓層中縱梁 　　本工程考慮如下四種最不利組合　　頂層邊跨梁跨中彎矩最大，如圖2-13。　　頂層邊柱柱頂左側及柱底右側

83、受拉最大彎矩，如圖2-14。　　頂層邊跨梁梁端最大負彎矩，如圖2-15。　　活載滿跨布置，如圖2-16。　　圖2-13 活載不利布置a 圖2-14活載不利布置b　　4.各節(jié)點不平衡彎矩（注意：若計算某跨梁端的最大負彎矩，不可以

84、這樣統(tǒng)一?。?lt;/p>　　當AC跨布置活載時：　　當CD跨布置活載時　　當AC和CD跨均布置活載時　　圖2-14 活載不利布置c 圖2-15 活載不利布置d

85、;　　5.內力計算：　　采用“迭代法”計算，迭代計算次序同恒載，如圖2-16、圖2-17、圖2-18、圖2-19。　　活載（a）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-20、圖2-21。　　活載（b）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-22、圖2-23。<p

86、>　　活載（c）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-24、圖2-25。　　活載（d）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-26、圖2-27。　　節(jié)點分配順序（）；（）　　圖2-16 活載（a）彎矩分配過程　　圖2-20 活載（a）作用下彎矩圖（）&

87、lt;p>　　圖2-21 活載（a）作用下梁剪力、柱軸力（kN）　　節(jié)點分配順序(）；（）　　圖2-17 活載（b）彎矩分配過程　　圖2-22 活載（b）作用下彎矩圖（）　　圖2-23 活載（b）作用下梁剪力、柱軸力（kN）<p

88、>　　節(jié)點分配順序（）；（）　　圖2-18 活載（c）彎矩分配過程　　圖2-24 活載（c）作用下彎矩圖（）　　圖2-25 活載（c）作用下梁剪力、柱軸力（kN）　　節(jié)點分配順序（）；（）　　圖2-19 活載（d）彎

89、矩分配過程　　圖2-26 活載（d）作用下彎矩圖（）　　圖2-27 活載（d）作用下梁剪力、柱軸力（kN）　　根據(jù)所求出的梁端彎矩，在通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結果見表2-10～表2-25。　　表2-10 活載a作用下AC跨梁端剪力（kN）&l

90、t;/p>　　表2-11 活載a作用下CD跨梁端剪力（kN）　　表2-12 活載a作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-13 活載a作用下柱軸力（kN）　　表2-14 活載b作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-15 活載b作用下CD

91、跨梁端剪力（kN）　　表2-16 活載b作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-17 活載b作用下柱軸力（kN）　　表2-18 活載c作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-19 活載c作用下CD跨梁端剪力（kN）　　表2-2

92、0 活載c作用下AC跨跨中剪力（kN）　　表2-21 活載c作用下柱軸力（kN）　　表2-22 活載d作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-23 活載d作用下CD跨梁端剪力（kN）　　表2-24 活載d作用下AC跨跨中端剪力（kN）<

93、;p>　　表2-25 活載d作用下柱軸力（kN）　　2.2.3風荷載作用下的位移、內力計算[9]　　框架側移（表2-26）　　表2-26 風荷載作用下框架側移　　層間側移　　其中0.

94、85為位移放大系數(shù)。　　相對側移 　　頂點側移　　側移： 　　相對側移： 　　水平

95、風荷載作用下框架層間剪力（圖2-28）　　圖2-28 水平風荷載作用下框架層間剪力　　表2-27 各層柱反彎點位置　　表2-28 風荷載作用下框架柱剪力及柱彎矩　　圖2-29 風荷載作用下框架彎矩（kN·m）

96、圖2-30 風荷載作用下框架梁剪力、柱軸力　　表2-29 風荷載作用下梁端、跨中彎矩和剪力　　表2-30 風荷載作用下柱軸力　　2.2.4地震作用下橫向框架的內力計算　　1.05（雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內力計算

97、按《建筑抗震設計規(guī)范》，計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其他各層取用活荷載。當雪荷載與活荷載相差不大時，可近似按滿跨活荷載布置。　　橫梁線荷載計算　　頂層橫梁：雪載邊跨 　　中間跨 </

98、p>　　二～五層橫梁：活載邊跨 　　中間跨 　?。?）縱梁引起柱端附加彎矩（本工程中邊框架縱梁偏向外側，中框架縱梁偏向內側)　　頂層外縱梁：<p&

99、gt;　　樓層外縱梁：　　頂層中縱梁：　　樓層中縱梁：　?。?）計算簡圖（圖2-31）　　圖2-31 固端彎矩&l

100、t;b>　?。?）固端彎矩　　頂層橫梁：　　二～五層橫梁　　不平衡彎矩　　彎矩分配計算（采用迭代法）<

101、p>　　彎矩分配過程如圖2-32,0.5（雪+活）作用下梁、柱彎矩見圖2-33，梁剪力、柱軸力見圖2-34。　　根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出0.5（雪+活）作用下的梁剪力、柱軸力，計算過程見表2-31～表2-34。　　節(jié)點分配順序（）；（）　　圖2-32 0.5（雪+活）作用下彎矩分配過

102、程　　圖2-33 0.5（雪+活）作用下桿端彎矩（kN·N）　　圖2-34 0.5（雪+活）作用下框架柱軸力、梁剪力（根據(jù)對稱只算AC、CD跨）（kN）　　表2-31 0.5（雪+活）作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-32 0.5（雪+活）作用下

103、CD跨梁端剪力（kN）　　表2-33 0.5（雪+活）作用下AC跨梁端剪力（kN）　　表2-34 0.5（雪+活）作用下柱軸力（kN）　　2.地震作用下橫向框架的內力計算　　地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表2-35、梁端彎矩計算過程見表2-36、柱剪力和

104、軸力計算過程見表2-37，地震作用下的框架彎矩見圖2-35，框架梁剪力、柱軸力見圖2-36。　　表2-35 地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩　　表2-36 地震作用下梁端、跨中彎矩和剪力　　表2-37 地震作用下柱軸力　　圖2-35 地震作用框架彎矩（kN

105、83;m）　　圖2-36 地震作用框架梁剪力、柱軸力（kN）　　2.3框架內力組合　　取對梁進行調幅，調幅計算過程見表2-38。　　表2-38 彎矩調幅計算　　續(xù)表<

106、;/b>　　一般組合采用三種組合即可（見表2-39、表2-41）：　　可變荷載效應控制時： 　　永久荷載效應控制時：　　考慮地震作用的組合見表2-40，表2-42　　表2-39 橫向框架梁內力組合（一般組合）</

107、p>　　續(xù)表　　續(xù)表　　表2-40 橫向框架梁內力組合（考慮地震組合）　　續(xù)表　　表2-41 橫向框架柱內力組合（一般組合）&

108、lt;/p>　　續(xù)表　　表2-42 橫向框架柱內力組合（考慮地震組合）　　續(xù)表　　2.4框架梁、柱截面設計　　經(jīng)查《建筑抗震設計規(guī)范》知本工程框架的抗震等級是三級，所以

109、在計算地震作用下梁、柱的配筋時需對梁、柱內力進行調整。　　為了增大梁“強剪弱彎”的程度，抗震設計中，一、二、三級的框架梁，其截面組合的剪力設計值應按下式調整[10]：　　彎矩組合設計值：　　例如二層橫梁AC左右端剪力計算如下：<

110、b>　　梁左端：　　梁右端：　　取梁端順時針或逆時針方向彎矩組合的絕對值大者計算梁端剪力。　　所以　　為凈跨，此處近似按計算跨度計算。其余梁端剪力計算過程略。</p

111、>　　具體計算結果見表2-43～表2-49。　　為了滿足和提高框架結構“強柱弱梁”程度，在抗震設計中采用增大柱彎矩設計值的方法，一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和軸壓比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求[10]：。　　具體計算結果見表2-50～表2-52。

112、　　表2-43 橫梁AC、CD跨正截面受彎承載力計算　　表2-44 橫梁AC、CD跨正截面抗震驗算　　表2-45 橫梁AC、CD跨斜截面受剪承載力計算　　表2-46 橫梁AC、CD跨斜截面受剪抗震驗算　　表2-47 框架柱正截面壓彎承載力計算&l

113、t;/p>　　表2-48 框架柱正截面壓彎承載力計算　　續(xù)表　　表2-49 框架柱正截面壓彎承載力計算　　續(xù)表　　續(xù)表<

114、/p>　　表2-50 框架柱正截面壓彎抗震驗算　　續(xù)表　　續(xù)表　　表2-51 框架柱正截面壓彎抗震驗算　　續(xù)表</p&g

115、t;　　表2-52 框架柱正截面壓彎抗震驗算　　由內力計算可知，本工程柱各截面的剪力設計值較小，故不進行斜截面承載力計算，箍筋按抗震構造要求配置。箍筋形式采用菱形復合箍，直徑采用8mm，計算加密區(qū)配筋率，滿足抗震要求[11]。　　多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側移見表2-53。對于鋼筋混凝土框架取1/550。

116、　　表2-53 層間彈性側移驗算　　通過以上計算結果看出，各層層間彈性側移均滿足規(guī)范要求，即。　　2.5樓梯結構設計計算[12]　　本工程采用現(xiàn)澆混凝土板式樓梯，設計混凝土強度為C25，梯板鋼筋為HPB235鋼，梯梁鋼筋為HRB335鋼?；钶d標準值為，樓梯欄桿采用金屬欄桿。樓梯平面布置見圖2

117、-37，踏步裝修做法見圖2-38。　　圖2-37 樓梯平面布置圖2-38 踏步詳圖　　2.5.1梯段板計算　　荷載計算　　板厚取為梯段板跨度<

118、;/p>　　板厚取　　取1m寬板帶為計算單元　　踏步板自重（圖2-38部分 A）　　踏步地面自重（圖2-38部分 B）　　底板抹灰自重（圖2-38部分 C） <p&

119、gt;　　欄桿重 　　活載 　　內力計算　　3.配筋計算

120、　　板得有效高度，混凝土抗壓設計強度，鋼筋抗拉強度設計值。　　由表查的　　選用,10@75，。　　梯段板抗剪，因滿足抗剪要求。支座構造配,10@200。　　2.5.2休息平臺板計算<p

121、>　　按簡支板計算，簡圖如圖2-39。　　圖2-39 平臺板計算簡圖　　以板寬1m為計算單元，計算跨度近似取：，板厚取100mm。　　荷載計算　　面層

122、 　　板自重 　　板底粉刷 　　活載

123、 　　內力計算　　3.配筋計算　　由表查的　　選用,6@125，。　　2.5.3梯段梁TL

124、1計算　　截面高度　　荷載計算　　梯段板傳 　　休息平臺板傳

125、 　　梁自重 　　內力計算　　3.配筋計算　　鋼筋采用HRB335鋼，。<

126、p>　　由表查的　　選用3B20，。　　需通過計算陪置腹筋。　　只配置箍筋，計算Vcs。　　選用A6@150雙肢箍筋　　滿足要求。

127、　　2.6現(xiàn)澆樓面板設計　　本工程樓蓋均為整體現(xiàn)澆，樓板布置示意圖如圖2-40。　　根據(jù)樓面結構布置情況，樓面板均為雙向板，板厚，本工程所有板取120mm，;走廊部分取100mm，.　　本工程樓板按彈性理論方法計算內力，并考慮活荷載不利布置的影響。&l

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