碾壓混凝土的開發(fā)與應(yīng)用畢業(yè)論文

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　碾壓混凝土是一種干硬性貧水泥的混凝土，使用硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)摻和料、水、外加劑、砂和分級(jí)控制的粗骨料拌制成無塌落度的干硬性混凝土，采用與土石壩施工相同的運(yùn)輸及鋪筑設(shè)備，用振動(dòng)碾分層壓實(shí)。</p><p>　　本課題以貴州省思林水電站大壩為依托，研發(fā)出了適用于該電站用的碾壓混凝土。設(shè)計(jì)出了適用于該電站的合

2、理碾壓混凝土配合比和施工配合比，并對(duì)該碾壓混凝土的工作性能、力學(xué)性能及耐久性能進(jìn)行了研究。試驗(yàn)表明：凝結(jié)時(shí)間中初凝一般在十一小時(shí)左右，終凝一般在十四個(gè)小時(shí)左右；28天后抗壓強(qiáng)度最大可以達(dá)到17.7MPa；干縮值最大也就達(dá)到了152.4×10-4；抗?jié)B等級(jí)一般達(dá)到6~8級(jí)。此結(jié)果表明此碾壓混凝土符合改工程的要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：碾壓混凝土 思林水電站大壩 筑壩技術(shù) 硬性貧水泥</

3、p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　RCC is a hard dry lean cement concrete, the use of Portland cement, pozzolanic admixture, water, admixtures, sand and coarse aggregate grading control m

4、ade no slump mix the dry concrete , Using the same transportation and dam construction and paving equipment, compaction with a vibrating roller stratification.</p><p>　　This topic Silin Hydropower Station of

5、 Guizhou Province based, research and development applicable to the rolling of the plant mixed with Concrete.Devised for the rationality of the power station and construction of roller compacted concrete mix proportion,

6、and the work of the RCC, mechanical properties and durability were studied.Results show that: setting time in general in the eleventh hour initial setting and final setting is usually in fourteen hours or so; 28 days aft

7、er the maximum compres</p><p>　　Key words: RCC Construction Technology Silin rigid dam poor cement</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><

8、;p><b>　　1.1引言1</b></p><p>　　1.2碾壓混凝土的性能及應(yīng)用范圍1</p><p>　　1.2.1碾壓混凝土簡述1</p><p>　　1.2.2碾壓混凝土的優(yōu)缺點(diǎn)2</p><p>　　1.2.3碾壓混凝土的應(yīng)用范圍2</p><p>　　1.3碾壓混

9、凝土國內(nèi)外研究動(dòng)態(tài)3</p><p>　　1.3.1滲流分析3</p><p>　　1.3.2碾壓混凝土壩壓水試驗(yàn)理論與結(jié)果分析方法研究4</p><p>　　1.3.3高摻量粉煤灰碾壓混凝土（HVFARCC）的抗壓強(qiáng)度研究4</p><p>　　1.3.4龍灘水電站大壩碾壓混凝土運(yùn)輸方案的研究4</p><p&

10、gt;　　1.4本課題主要研究內(nèi)容和擬解決的問題4</p><p>　　1.4.1主要研究內(nèi)容4</p><p>　　1.4.2擬解決的問題5</p><p>　　1.5本實(shí)驗(yàn)研究的目的與意義5</p><p>　　第2章 試驗(yàn)原材料、方法與工程要求6</p><p><b>　　2.1原材料6

11、</b></p><p>　　2.2試驗(yàn)方法11</p><p>　　2.3碾壓混凝土的拌制14</p><p>　　2.4思林大壩工程要求15</p><p>　　第3章 碾壓混凝土的制備及性能研究17</p><p>　　3.1實(shí)驗(yàn)配合比的確定17</p><p>　　

12、3.1.1骨料級(jí)配容重實(shí)驗(yàn)17</p><p>　　3.1.2外加劑摻量17</p><p>　　3.1.3混凝土級(jí)配基準(zhǔn)用水量及砂率關(guān)系19</p><p>　　3.1.4碾壓混凝土水膠比與強(qiáng)度關(guān)系20</p><p>　　3.1.5碾壓混凝土配合比21</p><p>　　3.2混凝土配合比性能試驗(yàn)21

13、</p><p>　　3.2.1碾壓混凝土凝結(jié)時(shí)間21</p><p>　　3.2.2碾壓混凝土力學(xué)及變形性能22</p><p>　　3.2.3碾壓混凝土干縮22</p><p>　　3.2.4碾壓混凝土的抗?jié)B性23</p><p>　　3.3碾壓混凝土的施工配合比23</p><p&g

14、t;<b>　　3.4小結(jié)25</b></p><p>　　第4章 結(jié)論26</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)27</b></p><p><b>　　致謝28</b></p><p><b>　　第1章 緒論</b></p>

15、<p><b>　　1.1引言</b></p><p>　　碾壓混凝土是由粗、細(xì)集料與一定的水泥和水配制而成的一種材料，其強(qiáng)度大大高于二灰穩(wěn)定粒料、水泥穩(wěn)定碎石等半剛性基層材料。碾壓混凝土具有較高的強(qiáng)度和剛度，水穩(wěn)性好、抗沖刷能力強(qiáng)。碾壓混凝土由于膠結(jié)料含量少，空隙率一般較大，有利于界面水的排放。碾壓混凝土能緩和土基的不均勻變形，可消除對(duì)路面的不利影響。另外，碾壓混凝土還可以利用地

16、方小泥窯生產(chǎn)的水泥，也可使用低標(biāo)準(zhǔn)的當(dāng)?shù)丶稀?lt;/p><p>　　碾壓混凝土是指用較少量水泥的混凝土,一般每立方砼為100～200kg因而又稱為經(jīng)濟(jì)混凝土。碾壓混凝土有濕碾壓混凝土、干碾壓混凝土和多孔碾壓混凝土三類,都具有良好的抗沖刷性能。</p><p>　　而碾壓混凝土應(yīng)用最廣泛的是在大壩上，大壩質(zhì)量的好壞取決于碾壓混凝土的質(zhì)量。如思林水電站的重力壩，思林水電站位于貴州省東北部，烏江

17、干流中游，是貴州烏江水電梯級(jí)開發(fā)的第六個(gè)電站。電站樞紐由碾壓混凝土重力壩、左岸通航建筑物、右岸引水發(fā)電系統(tǒng)組成。正常蓄水位▽440m，相應(yīng)庫容12.05億m3，裝機(jī)容量為1000MW（4×250MW），保證出力345.3MW，年發(fā)電量40.51×108kW·h。電站發(fā)電死水位為▽431m。通航建筑物總長1096.64m，可通過300～500t 船舶。</p><p>　　碾壓混凝土重

18、力壩[1]最大壩高117m，壩頂高程452m，壩頂全長316.3m。在河床溢流壩段設(shè)7孔13×21.5m（寬×高）的溢流表孔，堰頂高程418.50m，溢流壩右側(cè)設(shè)4×6.5m（寬×高）泄洪排沙兼放空底孔一個(gè)，底板高程380m。下游順河流方向采用戽式消力池消能，戽池長69.88m，池底最低高程為355m。</p><p>　　在大壩上碾壓混凝土的開發(fā)與應(yīng)用是非常重要的，它決定

19、著工程的質(zhì)量。</p><p>　　1.2碾壓混凝土的性能及應(yīng)用范圍</p><p>　　1.2.1碾壓混凝土簡述</p><p>　　碾壓混凝土是一種干硬性貧水泥的混凝土，使用硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)摻和料、水、外加劑、砂和分級(jí)控制的粗骨料拌制成無塌落度的干硬性混凝土，采用與土石壩施工相同的運(yùn)輸及鋪筑設(shè)備，用振動(dòng)碾分層壓實(shí)。</p><p>　

20、　1.2.2碾壓混凝土的優(yōu)缺點(diǎn)</p><p>　　碾壓混凝土是一種干硬性貧水泥[2]的混凝土，其主要施工過程為混凝土入倉，薄層鋪筑、碾壓。它與普通常態(tài)混凝土相比有如下優(yōu)缺點(diǎn): </p><p><b>　　優(yōu) 點(diǎn)</b></p><p>　?。?）可進(jìn)行流水化、大面積連續(xù)澆筑，提高混凝土的施工強(qiáng)度。 </p><p>

21、　?。?）可利用原有混凝土施工配套系統(tǒng)（以后簡稱系統(tǒng)），提高系統(tǒng)利用率，最大限度地發(fā)揮系統(tǒng)的工作能力。 </p><p>　?。?）可最大限度地使用機(jī)械，提高機(jī)械化程度，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，減少勞動(dòng)力，提高施工質(zhì)量。 </p><p>　?。?）大量使用摻合料，節(jié)約水泥，降低成本。 </p><p>　　（5）可縮短工期（1/2～1/3），提高投資收益。 </p&g

22、t;<p><b>　　2、缺 點(diǎn) </b></p><p>　?。?）施工工藝過程增多，對(duì)模板的要求趨向易拆、裝，單塊面積大、強(qiáng)度高、宜調(diào)適的大模板。 </p><p>　　（2）施工節(jié)奏快，對(duì)整個(gè)系統(tǒng)要求較高，施工中不能輕易延緩。 </p><p>　?。?）出現(xiàn)了層間結(jié)合強(qiáng)度、抗?jié)B等新問題。</p><p

23、>　　1.2.3碾壓混凝土的應(yīng)用范圍</p><p>　　碾壓混凝土壩大體分為兩類：一類以日本“金包銀”模式為代表的RCD，采用中心部分為碾壓混凝土填筑，外部用常態(tài)混凝土(一般為2至3米厚)防滲和保護(hù)。另一類為全碾壓混凝土壩，稱為RCC，其結(jié)構(gòu)簡單，施工機(jī)械化強(qiáng)度高。RCC技術(shù)在我國已大力發(fā)展，現(xiàn)已建成的普定碾壓混凝土拱壩再一次證實(shí)我國碾壓混凝土筑壩技術(shù)已達(dá)到國際水平[3]。 </p><

24、;p>　　碾壓混凝土亦用于重負(fù)荷載路面的碾壓水泥混凝土，20世紀(jì)80年代在我國開始研究，歷時(shí)8年，到1990年，我國完成了階段性研究工作。RCC最初用于修建水利大壩而后轉(zhuǎn)向停車場(chǎng)、貨場(chǎng)及一些公路低速路面，近幾年來，隨著RCC施工技術(shù)的改進(jìn)與提高，加之一些專用設(shè)備的采用，RCC路面已可以鋪筑較高等級(jí)的公路路面。我國已有不少地區(qū)先后鋪筑了RCC試驗(yàn)路，取得了可貴的經(jīng)驗(yàn)。目前，施工技術(shù)和檢測(cè)方法也逐漸完善[4]。</p>

25、<p>　　1.3碾壓混凝土國內(nèi)外研究動(dòng)態(tài)</p><p><b>　　1.3.1滲流分析</b></p><p>　　20多年來，隨著碾壓混凝土壩規(guī)模的擴(kuò)展，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)碾壓混凝土的滲透性作了一些探索。但由于碾壓混凝土層面滲流問題的復(fù)雜性，系統(tǒng)研究的成果不多。我國開展這項(xiàng)研究工作較早，主要在“七·五”期間結(jié)合銅街子工程、“八·五”期間結(jié)

26、合龍灘工程作了一些試驗(yàn)及理論分析。其中，朱岳明等根據(jù)碾壓混凝土壩逐層碾壓構(gòu)成的成層體系的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，指出碾壓混凝土壩的滲透性是由碾壓混凝土本體和層面的滲透性決定，具有明顯的各向異性，對(duì)一般壩工而言，可視碾壓混凝土本體是一種均質(zhì)各向同性體介質(zhì)，其滲流特性可用簡單的達(dá)西滲透定律來表示，層面滲流行為為縫隙水流，與層面的水力隙寬、粗糙度、連通率、層面應(yīng)力應(yīng)變行為以及加載歷史有關(guān)，在滲流分析時(shí)，可簡化成等效模型來處理。速寶玉等于20世紀(jì)90年代初涉

27、足碾壓混凝土滲透機(jī)理的研究領(lǐng)域，他們通過對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)取樣，在室內(nèi)進(jìn)行大量試驗(yàn)，獲得了系統(tǒng)的資料，指出碾壓混凝土本體的滲透系數(shù)與常規(guī)混凝土基本一致，層面是滲水的主要通道，水平向與垂直向滲透各向異性比可達(dá)幾十倍甚至幾百倍。張有天等根據(jù)沿層面滲流極不均一的特點(diǎn)，指出如何建立統(tǒng)計(jì)模型，以代表層面滲透極不均一性是滲流分析的前提，他們用不相關(guān)的隨機(jī)模型</p><p>　　1.3.2碾壓混凝土壩壓水試驗(yàn)理論與結(jié)果分析方法研究&

28、lt;/p><p>　　據(jù)碾壓混凝土壩成層施工和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，以及混凝土本體、層面、縫面和壩體的滲流特性，就壩體壓水試驗(yàn)中的常規(guī)壓水試驗(yàn)、三段壓水試驗(yàn)和交叉孔壓水試驗(yàn)方法，作了較深入全面的理論和應(yīng)用分析研究，其中還提出壓水試驗(yàn)結(jié)果分析的平面滲源法和壓水試驗(yàn)反分析研究的聯(lián)合并用飽和－非飽和非穩(wěn)定滲流問題求解的有限元法和加速遺傳優(yōu)化算法。最后給出江埡大壩部分壓水試驗(yàn)數(shù)據(jù)的應(yīng)用分析結(jié)果。</p><p>

29、;　　1.3.3高摻量粉煤灰碾壓混凝土（HVFARCC）的抗壓強(qiáng)度研究</p><p>　　大摻量粉煤灰碾壓混凝土已經(jīng)日趨發(fā)展成熟，并逐步在我國的橋梁、道路、港口等工程中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。</p><p>　　從開發(fā)HVFARCC的意義來看，它將普通混凝土、粉煤灰、和環(huán)保型低水泥用量混凝土的概念加以有機(jī)的結(jié)合，對(duì)于拓展三者的涵義，走新型建材、綠色建材的道路，具有重要意義。</p

30、><p>　　從HVFARCC的效益來看，對(duì)于粉煤灰應(yīng)用技術(shù)的提高，綜合利用效益的提高，供需雙方經(jīng)濟(jì)效益的提高，環(huán)境保護(hù)力度的提高等方面均有顯著效果，粉煤灰混凝土不僅能節(jié)約水泥，還減少了細(xì)骨料，從而降低了混凝土成本，具有一定經(jīng)濟(jì)效益，同時(shí)利用粉煤灰，可減少占地面積，可改善環(huán)境污染，因此，具有一定的經(jīng)濟(jì)、技術(shù)、社會(huì)三重效益[5]。</p><p>　　1.3.4龍灘水電站大壩碾壓混凝土運(yùn)輸方案的

31、研究</p><p>　　引入專家系統(tǒng)和采用計(jì)算機(jī)模擬技術(shù)研究龍灘水電站大壩碾壓混凝土的運(yùn)輸方案。通過研究所決策的“高速皮帶機(jī)為主，纜機(jī)為輔”的大壩碾壓混凝土運(yùn)輸方案能夠滿足澆筑進(jìn)度的要求，這種智能化的決策技術(shù)的應(yīng)用，大大提高了水利水電工程施工組織設(shè)計(jì)方案決策的可靠性。</p><p>　　1.4本課題主要研究內(nèi)容和擬解決的問題</p><p>　　1.4.1主要研

32、究內(nèi)容</p><p>　?。?）確定原材料，并對(duì)原材料質(zhì)量作一定的檢測(cè)。</p><p>　　（2）根據(jù)要求確定碾壓混凝土的骨料的最佳二級(jí)配和三級(jí)配。</p><p>　　（3）確定外加劑的種類。對(duì)其作一定的對(duì)比試驗(yàn)，以確定其最佳摻量。</p><p>　　（4）作碾壓混凝土基準(zhǔn)用水量與砂率的試驗(yàn)，確定最佳砂率。</p>&l

33、t;p>　?。?）確定試驗(yàn)配合比，再根據(jù)思林大壩工程混凝土材料設(shè)計(jì)特性等相關(guān)要求，進(jìn)行外加劑摻量、用水量、砂率、強(qiáng)度與水膠比關(guān)系等參數(shù)試驗(yàn)確定施工配合比。</p><p>　?。?）按施工配合比作碾壓混凝土，測(cè)出其凝結(jié)時(shí)間、強(qiáng)度，并對(duì)其耐久性做出判斷。</p><p>　　1.4.2擬解決的問題</p><p>　　（1）設(shè)計(jì)出適用于該電站的合理碾壓混凝土配合

34、比。</p><p>　?。?）研究碾壓混凝土的工作性能（凝結(jié)時(shí)間）、力學(xué)性能（強(qiáng)度）、抗?jié)B、和干縮。</p><p>　　（3）合理的碾壓混凝土施工。</p><p>　　1.5本實(shí)驗(yàn)研究的目的與意義</p><p>　　思林水電站位于貴州省東北部，烏江干流中游，是貴州烏江水電梯級(jí)開發(fā)的第六個(gè)電站，而作為其重要的樞紐是碾壓混凝土重力壩，因此

35、碾壓混凝土的質(zhì)量對(duì)電站起著重要作用。本實(shí)驗(yàn)研究符合其要求的碾壓混凝土，每項(xiàng)性能都要符合或超出其標(biāo)準(zhǔn)并在大壩上合理應(yīng)用。</p><p>　　第2章 試驗(yàn)原材料、方法與工程要求</p><p><b>　　2.1原材料</b></p><p><b>　　1、水泥</b></p><p>　　按照試

36、驗(yàn)委托書要求，本次混凝土配合比試驗(yàn)采用德江烏江水泥廠生產(chǎn)的“共和”牌P·O42.5水泥。</p><p>　　表2.1 水泥物理檢測(cè)成果表</p><p>　　表2.2 水泥化學(xué)分析成果表(%)</p><p><b>　　2、粉煤灰</b></p><p>　　粉煤灰屬于火山灰質(zhì)摻合料，其活性大小在于粉煤灰中

37、所含的活性化學(xué)成份及玻璃質(zhì)體含量以及粉煤灰的細(xì)度。粉煤灰作為摻合料在水工混凝土施工中已廣泛應(yīng)用，特別在碾壓混凝土中有的工程摻量已高達(dá)70%。粉煤灰摻合料作用效應(yīng)為形態(tài)效應(yīng)、活性效應(yīng)和微集料效應(yīng)，在水工混凝土中大量摻用的主要目的有：減少水泥用量，降低工程成本；降低混凝土的水化熱溫升，簡化溫控措施，防止混凝土裂縫產(chǎn)生；摻粉煤灰混凝土的干縮較小，有利于防止混凝土干縮裂縫；由于粉煤灰的形態(tài)效應(yīng)，微集料效應(yīng)，且比重比水泥小得多，在采用等量代替水泥

38、的情況下，其漿體體積增加，可顯著改善混凝土的填充包裹特性、和易性和抗分離性。</p><p>　　按照試驗(yàn)委托書要求，本次混凝土配合比試驗(yàn)采用的粉煤灰為遵義電廠生產(chǎn)的優(yōu)質(zhì)Ⅱ粉煤灰。</p><p>　　對(duì)粉煤灰進(jìn)行必要的檢測(cè)，是否滿足要求。</p><p>　　表2.3 遵義粉煤灰檢測(cè)成果表</p><p>　　從檢測(cè)數(shù)據(jù)可以看出：本次試驗(yàn)采

39、用的粉煤灰各項(xiàng)檢測(cè)指標(biāo)符合《水工混凝土摻用粉煤灰技術(shù)規(guī)范》（DL/T5055-1996）中Ⅱ級(jí)粉煤灰的要求。</p><p><b>　　3、外加劑</b></p><p>　　本次試驗(yàn)擬在碾壓混凝土中采用四川晶華化工有限責(zé)任公司生產(chǎn)的“QH-R20”緩凝高效減水劑，引氣劑采用河北省混凝土外加劑廠生產(chǎn)的DH9引氣劑。擬用于碾壓混凝土中的QH-R20緩凝高效減水劑的減水

40、率為17.8%。</p><p>　?。?）外加劑適應(yīng)性試驗(yàn)</p><p>　　外加劑與水泥、粉煤灰的適應(yīng)性試驗(yàn)主要表現(xiàn)在水泥中摻入外加劑以后，水泥凈漿是否產(chǎn)生凝結(jié)時(shí)間異常，安定性是否合格，強(qiáng)度有無異常等。試驗(yàn)參照《水泥膠砂強(qiáng)度檢測(cè)方法（ISO法）》（GB/T17671-1999）進(jìn)行[6]。</p><p>　　在共和水泥凈漿中摻QH-R20緩凝高效減水劑初凝時(shí)

41、間延長69min，終凝時(shí)間延長107 min，再摻入DH9引氣劑后初凝時(shí)間延長81 min，終凝時(shí)間延長124 min，再聯(lián)摻60%粉煤灰后初凝時(shí)間和終凝時(shí)間分別延長405 min和589 min，沒有出現(xiàn)速凝現(xiàn)象；同時(shí)三種情況下的安定性均合格。表明本次試驗(yàn)采用的QH-R20緩凝高效減水劑，DH9引氣劑組合聯(lián)摻與共和水泥及遵義粉煤灰有較好的適應(yīng)性。</p><p>　　表2.4 外加劑適應(yīng)性凝結(jié)時(shí)間試驗(yàn)成果表&l

42、t;/p><p><b>　　續(xù)表2.4</b></p><p>　　表2.5 外加劑適應(yīng)性強(qiáng)度成果表</p><p>　?。?）在粉煤灰摻量相同時(shí)，隨著水膠比值的增大，抗壓和抗折強(qiáng)度越來越小。</p><p>　?。?）在水膠比值相同時(shí)，隨著粉煤灰摻量的增多，抗壓和抗折強(qiáng)度越來越小。</p><p>

43、;<b>　　4、砂石骨料</b></p><p>　　表2.6 粗骨料檢測(cè)成果表</p><p>　　表2.7 人工砂檢測(cè)成果表</p><p>　　表2.8砂子顆粒級(jí)配篩分結(jié)果表</p><p>　　圖2.1人工砂顆粒級(jí)配曲線</p><p>　　由圖2.1可以看出：該人工砂顆粒級(jí)配篩分曲線以

44、1.25mm孔徑為分界點(diǎn)，大于1.25mm部分處于粗砂區(qū)，小于1.25mm部分處于中砂區(qū)。人工砂中的石粉含量對(duì)混凝土性能有較大的影響，人工砂中石粉含量的提高，可顯著改善和提高拌合物的混凝土的和易性，提高混凝土的強(qiáng)度及耐久性能，尤其更有利于碾壓混凝土的施工質(zhì)量的提高。所以在《水工混凝土施工規(guī)范》（DL/T5144-2001）中將人工砂的石粉含量上限放寬至18%，在《水工碾壓混凝土施工規(guī)范》中人工砂石粉上限擴(kuò)大至22%。本次試驗(yàn)采用的灰?guī)r人

45、工砂石粉含量為18.37%，符合現(xiàn)行水工混凝土規(guī)范的要求?！端つ雺夯炷潦┕ひ?guī)范》（DL/T5112-2000）的要求粗細(xì)骨料的各項(xiàng)指標(biāo)均滿足[7]。</p><p><b>　　2.2試驗(yàn)方法</b></p><p>　　1.碾壓混凝土配合比的確定</p><p>　　碾壓混凝土配合比設(shè)計(jì)應(yīng)滿足工程設(shè)計(jì)對(duì)混凝土的力學(xué)、變形、熱學(xué)和耐久性的要

46、求，并應(yīng)充分注意到經(jīng)濟(jì)性和滿足施工和易性的要求。優(yōu)先考慮采用優(yōu)質(zhì)的摻合料與外加劑外，還應(yīng)遵循最小單位用水量、最佳砂率、最大石子粒徑和最多石子用量以及最佳的石子級(jí)配等具體的原則。</p><p>　?。?）確定F/(C+F)的原則：在滿足設(shè)計(jì)對(duì)碾壓混凝土提出的技術(shù)性能要求的條件下，盡量選用較大值。</p><p>　　（2）確定W/(C+F)的原則：在滿足強(qiáng)度，耐久性及施工要求的VC值的條件

47、下，選用較小值。</p><p>　?。?）確定單位用水量W：在達(dá)到流動(dòng)性的前提下取最小值。</p><p>　　（4）確定（C+F+W）/S的原則：在保證混凝土拌合物在一定振動(dòng)能量下能振碾密實(shí)并滿足施工要求的VC值的前提下，盡量取最小值。</p><p>　?。?）確定S/(S+G)的原則：最優(yōu)砂率[8]。</p><p>　　2、緩凝時(shí)間

48、的測(cè)定方法</p><p>　?。?）本次室內(nèi)試驗(yàn)控制溫度為（20±3）℃，濕度為60%±5%。</p><p>　?。?）凝結(jié)時(shí)間采用貫入阻力儀測(cè)定，儀器精度為10N。</p><p>　　（3）凝結(jié)時(shí)間測(cè)定方法如下：</p><p>　　將混凝土拌和物用5mm（圓孔篩）振動(dòng)篩篩出砂漿，拌勻后裝入上口內(nèi)徑為160mm，下

49、口內(nèi)徑為150mm，凈高150mm的剛性不滲水的金屬圓筒，試樣表面應(yīng)略低于筒口約10mm，用振動(dòng)臺(tái)振實(shí)，約3s~5s，置于（20±2）℃的環(huán)境中，容器加蓋，一般基準(zhǔn)混凝土在成型后3h~4h，摻早強(qiáng)劑的在成型后1h~2h，摻緩凝劑的在成型后4h~6h開始測(cè)定，以后每0.5h或1h測(cè)定一次，但在臨近初，終凝時(shí)，可以縮短測(cè)定間隔時(shí)間。每次測(cè)點(diǎn)應(yīng)避開前一次測(cè)孔，其凈距為試針直徑的2倍，但至少不小于15mm，試針與容器邊緣之距離不小于2

50、5mm。</p><p>　　表2.9測(cè)針選用規(guī)格表</p><p>　　測(cè)試時(shí)，將砂漿試樣筒置于貫入阻力儀上，測(cè)針端部與砂漿表面接觸，然后在（10±2）s內(nèi)均勻地使測(cè)針貫入砂漿（25±2）mm深度，記錄貫入阻力，精確至10N，記錄測(cè)量時(shí)間，精確至1min。貫入阻力按式2.1計(jì)算，精確到0.1MPa。</p><p>　　R=

51、 式（2.1） </p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　R：貫入阻力值，單位為兆帕（MPa）</p><p>　　P：貫入深度達(dá)25

52、mm時(shí)所需的凈壓力，單位為兆帕（MPa）</p><p>　　A：貫入阻力儀試針的截面積，單位為平方毫米（mm2）</p><p>　　根據(jù)計(jì)算結(jié)果，以貫入阻力值為縱坐標(biāo)，測(cè)試時(shí)間為橫坐標(biāo)，繪制貫入阻力值與時(shí)間關(guān)系曲線，求出貫入阻力值達(dá)3.5MPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的試件作為初凝時(shí)間，貫入阻力值達(dá)28MPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的時(shí)間作為終凝時(shí)間。從水泥與水接觸時(shí)開始計(jì)算凝結(jié)時(shí)間[9]。</p>&

53、lt;p>　　3、碾壓混凝土干縮性的測(cè)定方法</p><p>　　(1)試模：規(guī)格為100mm×100mm×515mm的棱柱體金屬試模，兩端可埋設(shè)不銹的金屬測(cè)頭。</p><p>　　(2)量測(cè)儀器：可用弓形螺旋測(cè)微計(jì)，比長儀，千方表或傳感器，混凝土干縮儀，測(cè)量精度不低于0.01mm。</p><p>　　(3)恒溫恒濕干縮室：室內(nèi)溫度應(yīng)控

54、制在20°C±2°C，相對(duì)濕度60%±5%。</p><p>　　(4)恒溫水槽：內(nèi)裝20°C±2°C的飽和Ca(OH)溶液。</p><p><b>　　試驗(yàn)步驟：</b></p><p>　　1)按照標(biāo)準(zhǔn)拌合并成型試件，以3個(gè)試件為一組，金屬測(cè)頭應(yīng)埋設(shè)牢靠，位置準(zhǔn)確。&l

55、t;/p><p>　　2)時(shí)間成型后，送入養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)，48h后拆模并編號(hào)。</p><p>　　3)試件拆模后，立即送入干縮室進(jìn)行測(cè)長，此長度即為試件的基準(zhǔn)長度。測(cè)長時(shí)最少重復(fù)兩次，取差值在儀器精度范圍內(nèi)的兩個(gè)讀數(shù)的平均值作為基準(zhǔn)長度測(cè)定值。</p><p>　　4)測(cè)定基準(zhǔn)長度后，干縮試件宜底面架空置于不吸水的硬質(zhì)墊板上，連同墊板放置在干縮室試件架上，試件間距應(yīng)不小于

56、3cm。試件的干縮齡期以測(cè)定基準(zhǔn)長度后算起，干縮齡期為3d，7d，14d，28d，60d，90d，180d或指定干縮齡期。每個(gè)齡期測(cè)長一次，測(cè)長的方法和測(cè)長的方向應(yīng)與測(cè)基準(zhǔn)長度時(shí)相同。</p><p>　　5)為防止測(cè)頭生銹，每次測(cè)長后可在測(cè)頭端部涂一薄層黃油，下次測(cè)長時(shí)應(yīng)仔細(xì)擦干凈。</p><p>　　6)將干縮試驗(yàn)經(jīng)最后一次測(cè)長的試件，泡入裝有飽和Ca(OH)溶液的恒溫水槽內(nèi)經(jīng)行濕脹

57、試驗(yàn)。濕脹試驗(yàn)的齡期從泡水時(shí)算起，為1d，3d，7d，14d，28d。濕脹試件的測(cè)長方法與干縮的測(cè)長方法相同[10]。</p><p><b>　　試驗(yàn)結(jié)果處理：</b></p><p>　　7)某一齡期的干縮率按公式計(jì)算（準(zhǔn)確至1×10-6）：</p><p><b>　　式（2.2）</b></p>

58、;<p>　　式中：ε：t天齡期的干縮率</p><p>　　Lt：t天齡期時(shí)試件的長度，mm</p><p>　　Lo：試件的基準(zhǔn)長度，mm</p><p>　　△：金屬測(cè)頭的長度，mm</p><p>　　4、碾壓混凝土抗?jié)B性的實(shí)驗(yàn)方法</p><p><b>　　試驗(yàn)儀器及設(shè)備：</

59、b></p><p>　　1）混凝土抗?jié)B儀。 </p><p>　　2）試模：規(guī)格為上口直徑175mm，下口直徑185mm，高150mm的截頭圓錐體。</p><p>　　3）密封材料：如石蠟加松香，水泥加黃油等。</p><p>　　4）螺旋加壓器，烘箱，電爐，瓷盤，鋼絲刷等。</p><p><b&

60、gt;　　試驗(yàn)步驟</b></p><p>　　1）按照標(biāo)準(zhǔn)制作試件并進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，6個(gè)試件一組。</p><p>　　2）試件拆模后，用鋼絲刷刷去兩端的水泥漿膜，然后送入養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)。</p><p>　　3）到達(dá)試驗(yàn)齡期時(shí)，取出試件，擦拭干凈。待表面晾干后，進(jìn)行試件密封。用石蠟密封時(shí)，在試件側(cè)面滾涂一層熔化的石蠟（內(nèi)加少許松香）。然后用螺旋加壓器將試件壓入

61、經(jīng)過烘箱或電爐預(yù)熱過的試模中（試模預(yù)熱溫度，以石蠟接觸試模，即緩慢熔化，但不流淌為宜），使試件與試模底平齊，試模變冷后才可解除壓力。</p><p>　　4）用水泥加黃油密封時(shí)，其用量比為2.5～3.1。試件表面晾干后，用三角刀將密封材料均勻地刮涂在試件側(cè)面上，厚約1～2mm。套上試模壓入，使試件與試模底齊平。</p><p>　　5）啟動(dòng)抗?jié)B儀，開通6個(gè)試位下的閥門，使水從6孔中滲出，充

62、滿試位坑。關(guān)閉抗?jié)B儀。將密封好的試件安裝在抗?jié)B儀上。</p><p>　　6）試驗(yàn)時(shí)，水壓從0.1MPa開始，以后每隔8h增加0.1MPa水壓，并隨時(shí)注意觀察試件端面情況。當(dāng)6個(gè)試件中有3個(gè)試件表面出現(xiàn)滲水時(shí)，或加至規(guī)定壓力（設(shè)計(jì)抗?jié)B等級(jí)）在8h內(nèi)6個(gè)試件中表面滲水試件少于3個(gè)時(shí)，即可停止試驗(yàn)，并記下此時(shí)的水壓力。</p><p>　　試驗(yàn)結(jié)果處理應(yīng)按照一下規(guī)定執(zhí)行</p>

63、<p>　　混凝土的抗?jié)B等級(jí)，以每組6個(gè)試件中2個(gè)出現(xiàn)滲水時(shí)的最大水壓力表示?？?jié)B等級(jí)按公式2.2計(jì)算：</p><p>　　W=10H－1 （2.2）</p><p>　　式中：W：混凝土抗?jié)B等級(jí)</p><p>　　H：6個(gè)試件中有2個(gè)滲水時(shí)的水壓力，MPa</p><p>

64、;　　若壓力加至規(guī)定數(shù)值，在8h內(nèi)，6個(gè)試件中表面滲水的試件少于2個(gè)，則試件的抗?jié)B等級(jí)大于規(guī)定值。</p><p>　　5.、碾壓混凝土力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)的方法</p><p>　?。?）制作標(biāo)準(zhǔn)模（150mm×150mm×150mm）。</p><p>　?。?）用萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試其抗壓強(qiáng)度。</p><p>　　2.3碾壓混凝

65、土的拌制</p><p>　?。?）根據(jù)工程技術(shù)要求進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)。按順序?qū)⒎Q量好的砂、水泥、粉煤灰（水泥和粉煤灰預(yù)先拌均勻）倒入攪拌機(jī)，攪拌一分鐘，在按順序把稱量好的水（外加劑事先與水混勻），大石、中石，小石倒入攪拌機(jī)中，攪拌兩分鐘。</p><p>　?。?）將攪拌好的碾壓混凝土拌和物倒出，卸在鋼板上，刮出粘結(jié)在攪拌機(jī)上的拌和物，并一起翻拌均勻。</p><p>

66、;　　2.4思林大壩工程要求</p><p>　　根據(jù)思林大壩工程混凝土材料設(shè)計(jì)特性等相關(guān)要求，進(jìn)行外加劑摻量、用水量、砂率、強(qiáng)度與水膠比關(guān)系等參數(shù)試驗(yàn)，做了比較分析試驗(yàn)，主要包括不同水膠比、不同粉煤灰摻量影響試驗(yàn)。通過試驗(yàn)研究工作獲得了混凝土配合比各主要參數(shù)的關(guān)系，以及各重要參數(shù)之間的相互影響程度，為混凝土配合比選擇提供了基本參數(shù)。在獲得系統(tǒng)和充分的試驗(yàn)數(shù)據(jù)資料并經(jīng)綜合分析后，按照工程設(shè)計(jì)要求的技術(shù)指標(biāo)，按照不

67、同粉煤灰摻量，提出優(yōu)化配合比進(jìn)行性能驗(yàn)證。特別凝結(jié)時(shí)間要滿足工程的需要。</p><p>　　表2.10 思林大壩工程混凝土材料特性要求表</p><p>　　第3章 碾壓混凝土的制備及性能研究</p><p>　　3.1實(shí)驗(yàn)配合比的確定</p><p>　　3.1.1骨料級(jí)配容重實(shí)驗(yàn)</p><p>　　根據(jù)思林電站

68、大壩工程混凝土的設(shè)計(jì)要求，該工程混凝土為二級(jí)配和三級(jí)配，因此對(duì)采用的人工粗骨料進(jìn)行二、三級(jí)配的組合容重實(shí)驗(yàn)。</p><p>　　表3.1 骨料級(jí)配容重試驗(yàn)成果表</p><p>　　二級(jí)配三種組合的振實(shí)容重為1760～1790kg/m3，緊密空隙率為34～36%，當(dāng)中石與小石為5：5時(shí)，緊密密度最大，空隙率最??；三級(jí)配三種組合振實(shí)容重為1880～1920kg/m3，緊密空隙率為30～31

69、%，當(dāng)大石、中石與小石為5：3：2時(shí)，緊密密度最大，空隙率最小。對(duì)碾壓混凝土：由于碾壓混凝土屬于干硬性混凝土，灰漿含量少，為盡量減少施工過程中出現(xiàn)的骨料分離現(xiàn)象，混凝土中大粒徑骨料不宜過多，故二級(jí)配選用中石：小石為50：50，三級(jí)配選用大石：中石：小石為30：40：30。</p><p>　　3.1.2外加劑摻量</p><p>　　在水工混凝土中摻用外加劑是提高混凝土質(zhì)量，改進(jìn)混凝土性能

70、，加快施工進(jìn)度，改革施工工藝，節(jié)約水泥用量和降低混凝土成本的有效措施。所以外加劑的選擇是混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)中的重要內(nèi)容之一，而外加劑的摻量的大小不僅影響著工程成本，還影響混凝土單位用水量。在混凝土中摻入減水劑，隨著減水劑摻量的增加，混凝土單位用水量減少，在一個(gè)臨界摻量點(diǎn)后，混凝土單位用水量的減少幅度變小，其臨界點(diǎn)宜為減水劑的最佳摻量。</p><p>　　試驗(yàn)采用共和P.O42.5水泥，QH-R20減水劑，水膠

71、比為0.50，遵義粉煤灰摻量為50%，二級(jí)配骨料5：5， Vc3s～5s，含氣量3%～5%。</p><p>　　表3.2碾壓混凝土外加劑摻量效應(yīng)試驗(yàn)成果表</p><p>　　圖3.1 單位用水量與外加劑摻量的關(guān)系</p><p>　　從表3.2和圖3.1中的試驗(yàn)結(jié)果可知：在碾壓混凝土中，隨著減水劑摻量的增加混凝土單位用水量在減少，當(dāng)摻量達(dá)到0.6%以上時(shí)，減水趨

72、勢(shì)變緩，減水效果已不顯著。所以QH-R20緩凝高效減水劑的最佳摻量均為0.6%。</p><p>　　根據(jù)國內(nèi)已建和在建工程的有關(guān)試驗(yàn)成果，在水灰比0.50～0.55左右，碾壓混凝土中的含氣量控制在3%～5%，可滿足W6～W8的抗?jié)B性要求。本次試驗(yàn)中DH9引氣劑摻量為12/萬時(shí)，碾壓混凝土的含氣量在3.2%～3.8%。所以DH9引氣劑的摻量選用10/萬。</p><p>　　3.1.3混凝

73、土級(jí)配基準(zhǔn)用水量及砂率關(guān)系</p><p>　　混凝土用水量與粗細(xì)骨料的形狀粒行、級(jí)配、石粉含量、外加劑摻量、坍落度、VC值等要求有關(guān)，在以上條件確定的情況下，主要取決于砂率和混合材種類及摻量。合理的砂率可以使混凝土拌合物獲得良好的和易性，并能使硬化混凝土獲得良好的性能。</p><p>　　砂率的選擇原則是在使混凝土密實(shí)和和易性良好的前提下，單位用水量最小為佳。當(dāng)水膠比和膠凝材料用量保持

74、不變時(shí)，容重與砂率呈曲線變化，容重的極大值即為最佳砂率。</p><p>　　本項(xiàng)試驗(yàn)針對(duì)碾壓混凝土進(jìn)行混凝土級(jí)配用水量和砂率的試驗(yàn)，采用共和P.O42.5水泥，QH-R20緩凝高效減水劑，摻量為0.6%，DH9引氣劑，摻量12/萬，混凝土Vc值3s～5s[11]。</p><p>　　表3.3 碾壓混凝土基準(zhǔn)用水量和砂率試驗(yàn)成果表</p><p><b>

75、;　　續(xù)表3.3</b></p><p>　　從表3.4試驗(yàn)成果可以得知：對(duì)于二級(jí)配碾壓混凝土，最佳砂率為38%，用水量為92～93㎏/m3；三級(jí)配碾壓混凝土砂率為35%，用水量為78～79㎏/m3。</p><p>　　3.1.4碾壓混凝土水膠比與強(qiáng)度關(guān)系</p><p>　　試驗(yàn)采用共和P.O42.5水泥，遵義級(jí)粉煤灰，QH-R20緩凝高效減水劑，摻

76、量0.6%，DH9引氣劑，摻量為12/萬，Vc值3s～5s，含氣量3%～5%。試驗(yàn)成果列于表</p><p>　　表3.4 碾壓混凝土強(qiáng)度性能試驗(yàn)成果表</p><p>　?。?）混凝土軸拉強(qiáng)度和極限拉伸值的變化規(guī)律跟強(qiáng)度一樣，均隨水膠比增大、粉煤灰摻量的增加而降低。</p><p>　?。?）碾壓混凝土粉煤灰摻量大，28天的抗壓強(qiáng)度和極限拉伸值均較低。</p

77、><p>　?。?）按照水膠比定則，在一定的適用范圍內(nèi)，混凝土的抗壓強(qiáng)度與水膠比的倒數(shù)成線性關(guān)系。</p><p>　　3.1.5碾壓混凝土配合比</p><p>　　表3.5 碾壓混凝土各部位配合比</p><p>　　3.2混凝土配合比性能試驗(yàn)</p><p>　　3.2.1碾壓混凝土凝結(jié)時(shí)間</p>&

78、lt;p>　　碾壓混凝土的凝結(jié)時(shí)間是否滿足現(xiàn)場(chǎng)施工要求，是否可隨施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況及時(shí)得到調(diào)整，是確保碾壓混凝土施工質(zhì)量和施工進(jìn)度的前提條件之一。在既定的施工工藝和正常施工情況下，須確保在上一層碾壓混凝土還未覆蓋、完成攤鋪和碾壓作業(yè)之前原下層碾壓混凝土尚未初凝，即碾壓混凝土必須要有一個(gè)與施工條件相適應(yīng)的初凝時(shí)間，以避免發(fā)生冷縫和碾壓層面結(jié)合不良的質(zhì)量隱患；當(dāng)上一層碾壓混凝土覆蓋和碾壓作業(yè)結(jié)束后，又要求下層的混凝土盡快凝結(jié)硬化，這就要

79、求碾壓混凝土的終凝時(shí)間與初凝時(shí)間的差值要在一個(gè)適宜的范圍內(nèi)[12]。</p><p>　　表3.6 混凝土凝結(jié)時(shí)間試驗(yàn)成果表</p><p>　　初凝時(shí)間約為11～12小時(shí)，終凝時(shí)間約為13～15小時(shí)，終凝時(shí)間和初凝時(shí)間之差約為2～4小時(shí)，可以滿足低溫季節(jié)施工現(xiàn)場(chǎng)的要求，在高溫季節(jié)施工時(shí)還應(yīng)適當(dāng)調(diào)整混凝土的凝結(jié)時(shí)間。</p><p>　　3.2.2碾壓混凝土力學(xué)&l

80、t;/p><p>　　表3.7 共和水泥碾壓混凝土力學(xué) </p><p>　?。?）大壩工程的碾壓混凝土配合比的抗壓強(qiáng)度都能滿足設(shè)計(jì)要求。 </p><p>　?。?）碾壓混凝土的極限拉伸滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)。</p><p>　　3.2.3碾壓混凝土干縮</p><p>　　表3.8 共和水泥碾壓混凝土干縮試驗(yàn)成果表</

81、p><p>　　碾壓混凝土膠凝材料和用水量少，其干縮值都不大。而且混凝土中加入了優(yōu)質(zhì)粉煤灰，更減少了混凝土的干縮，對(duì)混凝土的早期收縮防裂有利。碾壓混凝土的干縮主要發(fā)生在28天前，28天以后呈平緩發(fā)展趨勢(shì)。</p><p>　　3.2.4碾壓混凝土的抗?jié)B性</p><p>　　表3.9共和水泥碾壓混凝土抗?jié)B試驗(yàn)成果表</p><p>　　抗?jié)B性試驗(yàn)

82、成果可以看出，已試驗(yàn)的配合比抗?jié)B性能滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。</p><p>　　3.3碾壓混凝土的施工配合比</p><p>　　碾壓混凝土配合比設(shè)計(jì)方法以填充包裹理論為依據(jù)，采用絕對(duì)體積法進(jìn)行計(jì)算?？紤]到水泥漿與砂漿分別包裹粗、細(xì)骨料以及施工中碾壓混凝土的層面結(jié)合和運(yùn)輸、攤鋪過程中的混凝土抗分離能力，混凝土的灰漿量和砂漿量都必須要有適宜的富余。</p><p>　　碾

83、壓混凝土中摻入大量粉煤灰或者其它摻合料，可改善和提高碾壓混凝土拌合物施工操作性、碾壓密實(shí)性，降低混凝土的絕熱溫升、簡化溫控措施，節(jié)約水泥，降低工程造價(jià)。依據(jù)《水工碾壓混凝土施工規(guī)范》（DL/T5112-2000）的要求，摻合料的最高摻量選用60%，超過65%時(shí)應(yīng)做專門的試驗(yàn)論證。</p><p>　　碾壓混凝土的水膠比直接影響混凝土施工性能和力學(xué)性能。在膠凝材料一定的情況下，用水量增加，水膠比增大，拌和物的Vc值

84、減小，強(qiáng)度和耐久性降低。若固定水泥用量不變，采用較高的粉煤灰摻量，使水膠比降低，有利于混凝土中粉煤灰活性的發(fā)揮，使混凝土的強(qiáng)度和耐久性提高，在達(dá)到相同耐久性要求的條件下，可獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益[13]。</p><p>　　用水量的大小是影響混凝土拌和物Vc值的重要因素，也影響著混凝土的密實(shí)性。在外加劑品種和摻量、骨料品種、級(jí)配和砂率確定的情況下，用水量增大，Vc值減小，在一定的振動(dòng)能量條件下，混凝土的密實(shí)性提高，

85、但是若用水量過量增大，不僅會(huì)使Vc值過小，無法進(jìn)行碾壓施工，而且會(huì)造成膠凝材料用量增加。因此要合理確定用水量，要使Vc值既能保證碾壓混凝土振碾密實(shí)，又要能滿足施工條件下選用最小的Vc值[14]。</p><p>　　砂率的大小直接影響混凝土的施工性能、強(qiáng)度和耐久性。砂率過大，灰漿不足，混凝土拌和物干澀，致使Vc值增大，混凝土難以碾壓密實(shí)，強(qiáng)度降低，耐久性差；砂率過小，砂漿不足以填充粗骨料的孔隙，不能包裹粗骨料顆粒

86、，混凝土拌和物的Vc值增大，強(qiáng)度和耐久性降低。所以確定混凝土配合比時(shí)，必須選擇最優(yōu)砂率，使碾壓混凝土拌和物具備良好的抗分離性并達(dá)到施工要求的Vc值。</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)對(duì)各種混凝土的不同技術(shù)要求，進(jìn)行外加劑摻量選擇、混凝土基準(zhǔn)用水量和砂率等試驗(yàn)，隨后進(jìn)行強(qiáng)度與水膠比關(guān)系試驗(yàn)，得出了不同混凝土的不同強(qiáng)度與水膠比關(guān)系曲線及混凝土用水量和膠材用量等基本參數(shù)，并回歸成方程。對(duì)混凝土的重要設(shè)計(jì)指標(biāo)抗壓強(qiáng)度值，做了

87、比較分析試驗(yàn)，主要包括不同水膠比、不同粉煤灰摻量影響試驗(yàn)。通過試驗(yàn)研究工作獲得了混凝土配合比各主要參數(shù)的關(guān)系，以及各重要參數(shù)之間的相互影響程度，為混凝土配合比選擇提供了基本參數(shù)，從而根據(jù)混凝土強(qiáng)度、并參照抗壓強(qiáng)度以及抗?jié)B、凝結(jié)時(shí)間等設(shè)計(jì)指標(biāo)選擇混凝土施工配合比。在獲得系統(tǒng)和充分的試驗(yàn)數(shù)據(jù)資料并經(jīng)綜合分析后，按照工程設(shè)計(jì)要求的技術(shù)指標(biāo)，按照不同粉煤灰摻量，提出進(jìn)行性能驗(yàn)證的混凝土配合比[15]。</p><p>　

88、　表3.10 施工配合比</p><p><b>　　續(xù)表 3.10</b></p><p><b>　　3.4小結(jié)</b></p><p>　　1、思林電站大壩工程采用共和P·O42.5水泥。經(jīng)檢驗(yàn)，共和水泥的品質(zhì)指標(biāo)均滿足國家標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　2、遵義煤灰各項(xiàng)檢測(cè)指標(biāo)均滿足水

89、工混凝土Ⅱ級(jí)粉煤灰標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　3、思林電站大壩工程碾壓混凝土擬摻用QH-R20緩凝高效減水劑，引氣劑擬采用DH9引氣劑。外加劑品質(zhì)檢測(cè)結(jié)果符合規(guī)范要求，與水泥有較好的適應(yīng)性。</p><p>　　4、砂石骨料為灰?guī)r人工骨料，砂石骨料顆粒形態(tài)較好，粗骨料組合級(jí)配振實(shí)容重大，人工砂細(xì)度2.95，石粉含量18.37%。人工骨料經(jīng)品質(zhì)檢驗(yàn)均符合《水工混凝土施工規(guī)范》（DL/T514

90、4-2001）和《水工碾壓混凝土施工規(guī)范》（DL/T5112-2000）的要求。拌制的碾壓混凝土單位用水量低。</p><p>　　5、碾壓混凝土配合比的設(shè)計(jì)試驗(yàn)和驗(yàn)證，其混凝土拌合物的性能可滿足工程施工要求，硬化混凝土的力學(xué)性能、變形性能、抗?jié)B性及凝結(jié)時(shí)間均可達(dá)到工程設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。</p><p>　　6、當(dāng)溫度在20℃左右時(shí)，碾壓混凝土拌合物的初凝時(shí)間和終凝時(shí)間可滿足低溫施工要求。當(dāng)溫

91、度發(fā)生變化時(shí)，必須保證碾壓混凝土的凝結(jié)時(shí)間具有可調(diào)節(jié)性，亦即緩凝高效減水劑廠家必須具備相應(yīng)的技術(shù)措施和服務(wù)承諾，其緩凝高效減水劑在緩凝效果上的可調(diào)節(jié)性，以滿足碾壓混凝土的施工要求。</p><p><b>　　第4章 結(jié)論</b></p><p>　　1、本試驗(yàn)原材料為“共和”牌P·O42.5水泥，遵義電廠生產(chǎn)的優(yōu)質(zhì)Ⅱ粉煤灰，四川晶華化工有限責(zé)任公司生產(chǎn)的

92、“QH-R20”緩凝高效減水劑，河北省混凝土外加劑廠生產(chǎn)的DH9引氣劑，通過分析實(shí)驗(yàn)得出了四組配合比。</p><p>　　第一二兩組是壩體大體積碾壓混凝土的配合比，水的用量、水膠比、級(jí)配、砂率、砂、石、QH-R20的摻量，DH9的摻量分別都是80㎏/m3、0.5、三、38%、779㎏/m3、1490㎏/m3、0.6%，0.12%。但第一組的粉煤灰的摻量是60%，第二組的摻量為65%，所以第一組粉煤灰和水泥的用量

93、分別是87.3㎏/m3和58.2㎏/m3，第二組粉煤灰和水泥的用量分別是94.5㎏/m3和50.9㎏/m3。</p><p>　　第三四兩組是上下游防滲碾壓混凝土配合比，水的用量、水膠比、級(jí)配、砂率、砂、石、QH-R20的摻量，DH9的摻量分別都是91㎏/m3、0.55、三、35%、823㎏/m3、1382㎏/m3、0.6%，0.12%。但第三組的粉煤灰的摻量是50%，第四組的摻量為55%，所以第三組粉煤灰和水泥

94、的用量分別是91.0㎏/m3和91.0㎏/m3，第四組粉煤灰和水泥的用量分別是100.1㎏/m3和81.9㎏/m3。</p><p>　　根據(jù)配合比得到碾壓混凝土，對(duì)其進(jìn)行了性能檢測(cè)，得到了非常好的結(jié)果。以GN-1，GN-4說明，他的初凝是11h7min和12h13min，終凝是14h55min和15h16min；抗壓強(qiáng)度是14.8MPa和17.7MPa；干縮值為152.4×10-4和132.6

95、5;10-4；抗?jié)B性的等級(jí)為W6和W8。這些得出的試驗(yàn)結(jié)果說明其性能符合工程要求。</p><p>　　因?yàn)榄h(huán)境、操作方法等的影響從而使的實(shí)驗(yàn)配合比與施工配合比稍微有點(diǎn)不同。粉煤灰的摻量要稍微高一些，但也有可能不變。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]沈崇剛. 中國碾壓混凝土壩的發(fā)展成就與前景(上)[J].

96、 貴州水力發(fā)電, 2002,(02)：43—52.</p><p>　　[2]劉向敬,劉兆新. 淺談建設(shè)項(xiàng)目施工管理的重點(diǎn)及方法[J]. 建筑管理現(xiàn)代化, 2003,(01):78—114.</p><p>　　[3]孟治國. 淺談工程項(xiàng)目管理中的三控制[J]. 建筑機(jī)械化, 2005,(07)：213—221.</p><p>　　[4]梅錦煜,鄭桂斌. 我國碾壓

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98、華. 國內(nèi)外碾壓砼壩的設(shè)計(jì)、施工及其發(fā)展[J]. 水利水電施工, 2000,(01)：25—32.</p><p>　　[8]Kerzner H. Strategic Planning for Project Management: Using a Project Management Maturity Model .John Wiley & Sons, 2001.</p><p>

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103、and fly ash on the lightweight concrete made up of pumice and expanded perlite aggregates mixes (Silis Dumani ve Uc¸ucu Ku¨lu¨n Perlit ve Pomza ile U¨ retilen Hafif Beton O¨ zelikleri U¨ zer

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105、ak Perlit Betonu (Perlite concrete as a structural material), 1st National Perlite Congress, Ankara, Turkey, 1977.</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　很有感慨，一個(gè)學(xué)期的論文工作即將告一段落。此刻感恩之情溢于言表。說實(shí)話，論文的

106、完成以及四年的學(xué)習(xí)和生活，我獲益匪淺，也無法淡忘。值此論文即將結(jié)束之時(shí)向所有老師、同學(xué)、親友，深深地說一聲“謝謝”！</p><p>　　首先，衷心感謝我的指導(dǎo)老師**老師在論文寫作過程中對(duì)我的指導(dǎo)，**老師在我大學(xué)的最后學(xué)習(xí)階段——畢業(yè)設(shè)計(jì)階段給自己的指導(dǎo)，從開始進(jìn)入課題至開展試驗(yàn)到論文的最終完成，*老師給了我極大的幫助。為了指導(dǎo)我們的畢業(yè)論文，*老師經(jīng)常放棄了自己的休息時(shí)間對(duì)我們畢業(yè)論文中的一些疑難問題給予解

107、決，這種無私奉獻(xiàn)的敬業(yè)精神令人欽佩，在此我向*老師表示我誠摯的謝意。*老師對(duì)待科學(xué)體現(xiàn)的嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度是我們值得學(xué)習(xí)的。</p><p>　　感謝**公司領(lǐng)導(dǎo)在本次實(shí)驗(yàn)過程中對(duì)實(shí)驗(yàn)方案、實(shí)驗(yàn)操作細(xì)節(jié)等方面的支持與幫助。</p><p>　　感謝**老師在中期答辯中對(duì)實(shí)驗(yàn)方案中的不足予以指出并加以指導(dǎo)。最后，向在百忙之中抽時(shí)間對(duì)本文進(jìn)行審閱、評(píng)議和參加本人論文答辯的各位老師表示感謝。</p