300mw汽輪發(fā)電機組畢業(yè)設計

1、<p>　　300MW汽輪發(fā)電機組熱力系統(tǒng)設計</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要：2</b></p><p>　　SUMMARY：3</p><p><b>　　前言4</b></p><p>

2、　　第一章 設計基本參數(shù)及方案的擬定5</p><p>　　1.1 設計基本參數(shù)5</p><p>　　1.2 方案的擬定8</p><p>　　第二章 方案的論證16</p><p>　　2.1 方案（一）的計算論證16</p><p>　　2.2 方案（二）的計算論證26</p><

3、;p>　　2.3 方案（三）的計算論證36</p><p>　　2.4 方案（四）的計算論證46</p><p>　　2.5 最佳方案的最大工況計算57</p><p>　　第三章 輔助設備的選取及全面熱力系統(tǒng)的擬定66</p><p>　　23.1 輔助設備的選取66</p><p>　　3.2 全面

4、熱力系統(tǒng)的擬定68</p><p>　　第四章 結論79</p><p>　　第五章 總結與體會80</p><p>　　第六章 謝辭81</p><p><b>　　參考文獻82</b></p><p><b>　　附錄83</b></p>

5、<p>　　摘要： 本論文將設計亞臨界壓力300MW雙缸雙排氣，高中壓合缸，低壓缸雙排氣的反動凝汽式汽輪機熱力機組，目前在國內(nèi)是主流的熱力機型。本機組的特點是采用一次中間再熱、通過八級抽氣回熱加熱提高給水溫度來提高機組的發(fā)電效率和熱效率。本論文共分七章完成，依次是設計參數(shù)及方案的擬定，原則性熱力系統(tǒng)方案的論證并選取最佳方案，輔助設備的選取及全面性熱力系統(tǒng)的擬定，主廠房布置設計及所得出結論，最后是本次畢業(yè)設計的總結和體會

6、。</p><p>　　關鍵詞: 汽輪機、熱力系統(tǒng)、加熱器、熱效率、300MW、回熱加熱、再熱。</p><p><b>　　SUMMARY：</b></p><p>　　This paper will be designed 300MW subcritical pressure cylinder dual exhaust, high pres

7、sure co-cylinder, dual exhaust low-pressure cylinder condensing steam turbine reactionary，Today is the mainstream type of steam turbine in China . This unit is characterized by a reheat, the exhaust back through the eigh

8、t heating units to improve water temperature to improve efficiency and thermal efficiency of power generation. The paper is divided into seven chapters completed：Followed by the design paramete</p><p>　　Keyw

9、ords: steam turbine, thermal system, heater, thermal efficiency, 300MW, back to the heating, then heat.</p><p><b>　　前言</b></p><p>　　為了我們能夠綜合運用大學四年所學知識，深入掌握知識，增強創(chuàng)新意識，并為畢業(yè)后的工作和學習打下基礎，

10、畢業(yè)設計是本專業(yè)學生的一個畢業(yè)的環(huán)節(jié)。對我們知識的深化，創(chuàng)新意識的培養(yǎng)有著極其重要的作用。本論文將設計本論文將設計亞臨界壓力300MW雙缸雙排氣，高中壓合缸，低壓缸雙排氣的反動凝汽式汽輪機熱力機組。同時對國家提倡的環(huán)保和節(jié)能項目提出了認識和觀點。本論文分七章完成，依次是：</p><p>　　第一章、設計參數(shù)及方案的擬定；第二章、原則性熱力系統(tǒng)方案的論證并選取最佳方案；第三章、輔助設備的選取及全面性熱力系統(tǒng)的擬定

11、；第四章、主廠房布置設計；第五章、結論；第六章、畢業(yè)設計的總結和體會；第七章、辭謝。</p><p>　　本設計以300MW機組和熱力系統(tǒng)設計，采用一級再熱循環(huán)和八級抽氣對鍋爐給水加熱來提高熱力系統(tǒng)的熱效率。通過原則性熱力系統(tǒng)的論證，選取最佳方案，以及對最佳方案的最大工況計算，對熱力系統(tǒng)的工作過程和工作效率加以論證。</p><p>　　電力行業(yè)的發(fā)展關系到國家的長治久安，但由于近年來的煤

12、價上漲，通貨膨脹等因素，我過電力行業(yè)，尤其是火電行業(yè)面臨大范圍虧損，在2010年火電的虧損率達到了42%，而在短時間內(nèi)電價與煤價無法達成聯(lián)動，故煤電行業(yè)遭遇較強的沖擊，2011年入夏以來，又出現(xiàn)了較大的電荒，所以必須對當前電力行業(yè)現(xiàn)狀進行調(diào)整。</p><p>　　我國各大電企近年來投建了許多水電、風電及核電項目，但水電總裝機量較少且受環(huán)境、節(jié)氣影響較大。風電雖然儲量較大，但由于技術原因，許多地區(qū)即使能利用風能發(fā)

13、電但無法將產(chǎn)出的電能并入電網(wǎng)，故短期內(nèi)風電無法對能源結構調(diào)整做出貢獻。核電本是未來能源發(fā)展的重要方向，但日本福島核電站事故后，世界各國紛紛限制或逐步放棄對核電的利用，國家發(fā)改委亦決定在近幾年不會再投建新的核電項目</p><p>　　在常規(guī)能日益減少的當今時代，節(jié)能是能源的一大課題。在我們設計中也將把提高熱力機組工作效率為設計目標， 并把工作熱效率和熱經(jīng)濟性相結合，最大限度的節(jié)約能源。下文將對設計內(nèi)容進行詳細的論

14、證和計算。</p><p>　　第一章 設計基本參數(shù)及方案的擬定</p><p>　　1.1 設計基本參數(shù)</p><p>　　主機爐參數(shù)及技術規(guī)范；</p><p><b>　?。?）汽輪機</b></p><p><b>　　間在熱凝汽式汽輪機</b></p>

15、<p>　　新蒸汽（高壓缸主汽門前）：16.7MPa/537℃</p><p>　　再熱蒸汽（中壓聯(lián)合汽門前）：3.30MPa/537℃</p><p>　　排汽壓力/排汽焓：5.19kPa/2343.8kJ/kg</p><p>　　汽輪機機械效率： =0.985</p><p><b>　?。?）鍋爐</b&

16、gt;</p><p>　　型號：WGZ/1025/18.24—4</p><p>　　型式：亞臨界自然循環(huán)汽包爐、單爐膛、一次再熱、平衡通風、固態(tài)排爐渣</p><p><b>　　過熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　出口蒸汽流量（MCR/額定） 1025/903 t/h</p><p&

17、gt;　　出口蒸汽壓力 （MCR/額定） 18.24/17.45MPa</p><p>　　出口蒸汽溫度 541℃</p><p><b>　　再熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　進口蒸汽壓力 （MCR/額定） 3.816/3.73MPa</p><p>　　出口蒸汽壓力 （MCR/額定）

18、3.62/3.2MPa</p><p>　　出口蒸汽溫度 541℃</p><p>　　汽包工作壓力 18.49MPa</p><p>　　鍋爐效率 0.915</p><p>　　給水溫度 278/270℃</p><p><b>　?。?）發(fā)電機</b><

19、;/p><p>　　型號：QFSN-300-2-20</p><p>　　額定功率 300MW</p><p>　　發(fā)電機效率 0.995</p><p>　　（4）輔機及其他參數(shù)</p><p>　　給水泵汽輪機 額定功率 3.6MW</p><p>　　汽耗量（MCR/額定） 3

20、5279/32801kg/h</p><p>　　汽源 四段抽汽或輔助蒸汽聯(lián)箱 排汽進凝汽器</p><p>　　給水泵揚程 23.654MPa</p><p>　　給水泵效率 0.83</p><p>　　前置泵揚程 1.0MPa</p><p>　　凝結水泵揚程 2.8MPa</p><

21、;p>　　凝結水泵效率 0.815</p><p>　　加熱器效率 =0.98</p><p>　　除氧器水面高度 25.5m</p><p>　　連續(xù)排污擴容器工作壓力=0.784MPa</p><p>　　連續(xù)排污擴容器效率=0.98</p><p>　　當?shù)啬昶骄鶜鈮?80.19kPa<

22、/p><p>　　回熱系統(tǒng)采用一次中間再熱，由3級高壓加熱器、一級除氧器、四級低壓加熱器組成的八級回熱抽汽系統(tǒng)?；責嵯到y(tǒng)及軸封漏汽參數(shù)如表(1)所示。</p><p>　　表 1 回熱系統(tǒng)及軸封漏氣參數(shù)</p><p>　　1.2 方案的擬定根據(jù)已知條件，擬定四個方案，方案說明和方案原則性熱力系統(tǒng)圖如下：</p><

23、;p>　　1 .21方案（一）</p><p>　　如方案一原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動式、四缸四排汽機組。本機組有8級非調(diào)整抽汽，第1—3級抽汽供給3臺高壓加熱器，第4級抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機及輔助蒸汽用汽，第5—8級抽汽供4臺低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污擴容器的擴容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器，除氧器為滑壓運行，給水泵小汽輪機的排汽接入主機凝汽器內(nèi)

24、。</p><p>　　1-3號高壓加熱器設有內(nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，5—8號低壓加熱器無蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結水系統(tǒng)設置有軸封加熱器SG和除鹽設備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個低壓加熱器進入除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺高壓加熱器進入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器喉部，化學Dma從凝汽器補入。<

25、/p><p><b>　　1.22方案二：</b></p><p>　　如方案二原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動式、四缸四排汽機組。本機組有8級非調(diào)整抽汽，第1—3級抽汽供給3臺高壓加熱器，第4級抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機及輔助蒸汽用汽，第5—8級抽汽供4臺低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污擴容器的擴容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器

26、，除氧器為滑壓運行，給水泵小汽輪機的排汽接入主機凝汽器內(nèi)。</p><p>　　1-3號高壓加熱器設有內(nèi)置式蒸汽冷卻器，5—8號低壓加熱器無蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結水系統(tǒng)設置有軸封加熱器SG和除鹽設備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個低壓加熱器進入除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺高壓加熱器進入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器

27、喉部，化學水Dma從凝汽器補入。</p><p><b>　　1.23方案三：</b></p><p>　　如方案三原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動式、四缸四排汽機組。本機組有8級非調(diào)整抽汽，第1—3級抽汽供給3臺高壓加熱器，第4級抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機及輔助蒸汽用汽，第5—8級抽汽供4臺低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污

28、擴容器的擴容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器，除氧器為滑壓運行，給水泵小汽輪機的排汽接入主機凝汽器內(nèi)。</p><p>　　1-3號高壓加熱器無內(nèi)置式蒸汽冷卻器和疏水冷卻器，5—8號低壓加熱器無蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結水系統(tǒng)設置有軸封加熱器SG和除鹽設備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個低壓加熱器進入除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺高壓加熱器

29、進入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器喉部，化學水Dma從凝汽器補入。</p><p><b>　　1.24方案四:</b></p><p>　　如方案四原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動式、四缸四排汽機組。本機組有8級非調(diào)整抽汽，第1—3級抽汽供給3臺高壓加熱器，第4級抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機及輔助蒸汽用汽，第5

30、—8級抽汽供4臺低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污擴容器的擴容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器，除氧器為滑壓運行，給水泵小汽輪機的排汽接入主機凝汽器內(nèi)。</p><p>　　1-3號高壓加熱器設有內(nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，5—8號低壓加熱器也設有蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結水系統(tǒng)設置有軸封加熱器SG和除鹽設備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個低壓加熱器進入

31、除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺高壓加熱器進入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器喉部，化學從凝汽器補入。</p><p>　　第二章 方案的論證</p><p>　　2.1 方案（一）的計算論證一、原始數(shù)據(jù)整理</p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)見表2-1 所示。</p><p>　

32、　根據(jù)設計任務指導書所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見表2-2 示。</p><p>　　表2—1 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴容器計算點汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機原則性熱力系統(tǒng)計算</p><p>　　解：1、根據(jù)原始數(shù)據(jù)整理計算點參數(shù)如上表（2—2）所示</p><p><b>　　2、全廠物質平衡</

33、b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量 <

34、/p><p>　　排污擴容器熱平衡計算求、 </p><p><b>　　擴容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補充水量</b></p><p>　　3、計算汽輪機各段抽汽量和凝汽流量&l

35、t;/p><p>　?。?）由高壓加熱器H1熱平衡計算</p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計算</p><p>　　物質平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計算</p><p>　　先計算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進口壓力為=25.50.0098+0.

36、8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H

37、3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?）由除氧器H4熱平衡計算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　除氧器進水量</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計算</p><p>　　（6）由低壓加

38、熱器H6熱平衡計算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　　（7）由低壓加熱器H7熱平衡計算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構成一整體的熱平衡計算</p><p>　　

39、為了計算方便，將H8與SG作為一個整體考慮，由熱井的物質平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎以進水焓為基準的熱平衡式，得</p><p>　　（9）由熱井的物質平衡計算</p><p>　　由汽輪機通流部分物質平衡計算，以校核計算的正確性</p>&

40、lt;p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機汽耗計算及功率校核</p><p>　?。?）計算汽輪機內(nèi)功率</p><p>　　表 2—3 D和h</p><p>　?。?）汽輪機功率校核</p><p><b>　　發(fā)電機輸出功率

41、:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟指標計算：</p><p>　?。?）機組熱耗、熱耗率q、絕對電效率ηe</p><p>　　取補水溫度為20度，由當?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力P=23.654Mp

42、a，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐熱負荷和管道效率ηp

43、</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　　（3）全廠熱經(jīng)濟指標</p><p>　　全廠熱效率 </

44、p><p>　　全廠熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標準煤耗率 </p><p>　　2.2 方案（二）的計算論證一、原始數(shù)據(jù)整理</p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)見表2-4所示。</p><p>　　根據(jù)設計任務指導書所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見表2-5 示。</p&

45、gt;<p>　　表2—4 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴容器計算點汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機原則性熱力系統(tǒng)計算</p><p>　　解:1、原始資料的計算總汽水焓值，如表2—4所示</p><p><b>　　2、全廠物質平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 &l

46、t;/b></p><p>　　汽輪機總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴容器熱平衡計算求、 </p>

47、;<p><b>　　擴容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補充水量</b></p><p>　　3、計算汽輪機各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　　（1）由高壓加熱器H1熱平衡計算</p

48、><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計算</p><p>　　物質平衡得H2的疏水量</p><p>　　（3）由高壓加熱器H3熱平衡計算</p><p>　　先計算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水

49、泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?）由

50、除氧器H4熱平衡計算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p>　　代入數(shù)據(jù)計算得： </p><p><b>　　除氧器進水量</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計算</p><p>　?。?）由低壓加熱器

51、H6熱平衡計算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構成一整體的熱平衡計算</p><p>　　為了

52、計算方便，將H8與SG作為一個整體考慮，由熱井的物質平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎以進水焓為基準的熱平衡式，得</p><p>　?。?）由熱井的物質平衡計算</p><p>　　由汽輪機通流部分物質平衡計算，以校核計算的正確性</p><

53、;p>　　代入數(shù)據(jù)計算整理得：</p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機汽耗計算及功率校核</p><p>　?。?）計算汽輪機內(nèi)功率</p><p>　　表 2—6 D和h</p><p>　?。?）汽輪機功率校核</p>

54、;<p><b>　　發(fā)電機輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟指標計算：</p><p>　?。?）機組熱耗、熱耗率q、絕對電效率ηe</p><p>　　取補水溫度為20度，由當?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p

55、><p>　　由壓力P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對電效率ηe： </b></p&g

56、t;<p>　?。?）鍋爐熱負荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　?。?）全廠熱經(jīng)濟指標</p>

57、<p>　　全廠熱效率 </p><p>　　全廠熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標準煤耗率 </p><p>　　2.3 方案（三）的計算論證</p><p><b>　　一、原始數(shù)據(jù)整理</b></p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點

58、參數(shù)見表2-7 所示。</p><p>　　根據(jù)設計任務指導書所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見表2-8 示。</p><p>　　表2—7 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴容器計算點汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機原則性熱力系統(tǒng)計算</p><p>　　解：1、整理原始資料的計算總汽水焓值，如表2—7。</p><

59、;p><b>　　2、全廠物質平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p>

60、;<p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴容器熱平衡計算求、 </p><p><b>　　擴容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補充水量</b></p>

61、<p>　　3、計算汽輪機各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　　（1）由高壓加熱器H1熱平衡計算</p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計算</p><p>　　物質平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計算</p><p>　　先計算給水泵的焓升。除氧器的水位高度

62、為25.5m，則給水泵進口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b><

63、;/p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?）由除氧器H4熱平衡計算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計算得：</b></p><p><b>　　除氧器進水量

64、</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計算</p><p>　?。?）由低壓加熱器H6熱平衡計算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計算</p><p><b>　　H7的疏水量</b

65、></p><p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構成一整體的熱平衡計算</p><p>　　為了計算方便，將H8與SG作為一個整體考慮，由熱井的物質平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎以進水焓為基準的熱平衡式，得</p><

66、p>　?。?）由熱井的物質平衡計算</p><p>　　由汽輪機通流部分物質平衡計算，以校核計算的正確性</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計算計得：</b></p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機汽耗計算及功率校核</p><p>　　（1）計算

67、汽輪機內(nèi)功率</p><p>　　表 2—9 D和h</p><p>　?。?）汽輪機功率校核</p><p><b>　　發(fā)電機輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟指標

68、計算：</p><p>　?。?）機組熱耗、熱耗率q、絕對電效率ηe</p><p>　　取補水溫度為20度，由當?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機組熱耗：</b></p&g

69、t;<p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐熱負荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負荷：<

70、/b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　?。?）全廠熱經(jīng)濟指標</p><p>　　全廠熱效率 </p><p>　　全廠熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標準煤耗率 </p><p>　　2.4 方案

71、（四）的計算論證</p><p><b>　　一、原始數(shù)據(jù)整理</b></p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)見表2-10 所示。</p><p>　　根據(jù)設計任務指導書所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見表2-11 示。</p><p>　　表2—1 0 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴容器計算點汽水參

72、數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機原則性熱力系統(tǒng)計算</p><p>　　解：1、整理原始資料的計算總汽水焓值，如表2—10、表2—11所示。</p><p><b>　　2、全廠物質平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機總耗

73、汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴容器熱平衡計算求、 </p><p><b>　　擴容蒸汽回收量</b

74、></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補充水量</b></p><p>　　3、計算汽輪機各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H1熱平衡計算</p><p>　　H1疏水： <

75、/p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計算</p><p>　　物質平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計算</p><p>　　先計算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、

76、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　　（4

77、）由除氧器H4熱平衡計算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　除氧器進水量</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計算</p><p>　?。?）由低壓加熱器H6熱平衡計算</p><p><b>　　

78、H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構成一整體的熱平衡計算</p><p>　　為了計算方便，將H8與SG作為一個整體考慮，由熱井的物質平衡可得：</p&g

79、t;<p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎以進水焓為基準的熱平衡式，得</p><p>　?。?）由熱井的物質平衡計算</p><p>　　由汽輪機通流部分物質平衡計算，以校核計算的正確性</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計算得：</b><

80、/p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機汽耗計算及功率校核</p><p>　?。?）計算汽輪機內(nèi)功率</p><p>　　表 2—12 D和h</p><p>　?。?）汽輪機功率校核</p><p><b>

81、;　　發(fā)電機輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟指標計算：</p><p>　?。?）機組熱耗、熱耗率q、絕對電效率ηe</p><p>　　取補水溫度為20度，由當?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力

82、P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐

83、熱負荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　　（3）全廠熱經(jīng)濟指標</p><p>　　全廠熱效率

84、 </p><p>　　全廠熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標準煤耗率 </p><p><b>　　方案比較： </b></p><p>　　由方案比較可得方案一和方案四的汽輪機電效率和全廠熱效率最高，全廠熱耗率最低，發(fā)電標準煤耗最低。但方案四的5—8號低溫加熱器比方案一5—8號低加了蒸汽冷相

85、對來說方案四經(jīng)濟性更好，所以方案四為所選方案中的最佳方案。以下將對其最大工況進行計算，計算結果將作為下一章輔助設備選型的依據(jù)。以方案四為基礎繪制全面性熱力系統(tǒng)圖。</p><p>　　2.5 最佳方案的最大工況計算</p><p><b>　　一、原始數(shù)據(jù)整理</b></p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)見表2-13 所示

86、。</p><p>　　根據(jù)設計任務指導書所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見表2-14 示。</p><p>　　表2—13 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴容器計算點汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機原則性熱力系統(tǒng)計算</p><p>　　解：1、整理原始資料的計算總汽水焓值，如表2—3所示。</p><p>&

87、lt;b>　　2、全廠物質平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><

88、p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴容器熱平衡計算求、 </p><p><b>　　擴容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補充水量</b></p><p&g

89、t;　　3、計算汽輪機各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H1熱平衡計算</p><p>　　H1疏水： </p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計算</p><p>　　物質平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計算</p>

90、<p>　　先計算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p>&l

91、t;b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?）由除氧器H4熱平衡計算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　除氧器進水量</b></p>

92、;<p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計算</p><p>　　（6）由低壓加熱器H6熱平衡計算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><

93、;p>　　（8）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構成一整體的熱平衡計算</p><p>　　為了計算方便，將H8與SG作為一個整體考慮，由熱井的物質平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎以進水焓為基準的熱平衡式，得</p><p>　?。?）由熱井的物質平衡計

94、算</p><p>　　由汽輪機通流部分物質平衡計算，以校核計算的正確性</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計算得：</b></p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機汽耗計算及功率校核</p><p>　?。?）計算汽輪機內(nèi)功率</p>&l

95、t;p>　　(2)汽輪機功率校核:</p><p><b>　　發(fā)電機輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟指標計算：</p><p>　　（1）機組熱耗、熱耗率q、絕對電效率ηe</p><p>　　

96、取補水溫度為20度，由當?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1220.645kJ/kg</p><p><b>　　機組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　

97、　絕對電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐熱負荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><

98、;p>　?。?）全廠熱經(jīng)濟指標</p><p>　　全廠熱效率 </p><p>　　全廠熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標準煤耗率 </p><p>　　第三章 輔助設備的選取及全面熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　23.1 輔助設備的選取</p><p>

99、;<b>　　一、給水泵：</b></p><p>　　每臺機組用二臺50%容量的汽動給水泵及一臺50%容量的電動給水泵</p><p>　　正常運行時，用汽動泵給水；電動給水泵為汽動泵故障時的備用泵。</p><p><b>　　1、給水泵汽輪機</b></p><p>　　型號：G3.6—0.7

100、8(8)</p><p>　　單軸缸、純凝汽式、下排汽、雙進汽自動內(nèi)切換，正常運行時由四段抽汽供，啟</p><p><b>　　動時由主蒸汽供汽。</b></p><p>　　最大連續(xù)功率：5.388MW 額定功率：3.600MW</p><p>　　轉速：5400r/min

101、 轉速范圍：3100—5900r/min</p><p>　　進汽壓力：0.744MP 進汽溫度：334.9℃</p><p>　　排汽壓力：5.19Kpa</p><p>　　主蒸汽參數(shù)壓力：16.7Mpa 溫度：537℃</p><p><b>　　2、主給水泵<

102、/b></p><p>　?、僦鹘o水泵出口壓力估算</p><p><b>　　電站汽泡爐：</b></p><p>　　故取主給水泵揚程為：23.654 Mpa</p><p>　?、诮o水泵的最大流量Qmax計算</p><p>　　對于汽泡鍋爐給水泵最大流量為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%

103、,即：</p><p>　　Qb=DbV=1327.8086× m3/h</p><p>　　Q=1.1×1460.5895= m3/h</p><p>　　由于選的泵為兩臺50%容量的泵，所以泵最大流量為1460.5895×50%=721.285m3/h.</p><p>　　二、高壓加熱器的選擇型式：<

104、;/p><p>　　管殼式或表式加熱器參數(shù)如下：</p><p><b>　　三、低壓加熱器</b></p><p><b>　　四、凝汽器：</b></p><p>　　每機配置一臺，參數(shù)為：</p><p>　　型號：N—18250型 冷卻面

105、積：18250 m2</p><p>　　冷卻水量：37400t/h 冷卻水溫度：22.5℃</p><p>　　汽機排汽量：621.9563t/h 汽機排汽焓：2343.8kJ/kg</p><p>　　給水泵汽機排汽量：32.801/35.279(t/h)</p><p>　　3.2

106、全面熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　一、全面性熱力系統(tǒng)概述</p><p>　　原則性熱力系統(tǒng)只涉及電廠的能量轉換及熱量利用的過程，并沒有放映發(fā)電廠的</p><p>　　能量是怎樣保證轉換的。實際上電廠能量轉換不僅要考慮任一設備或管道事故、檢修時，不影響主機乃至整個電廠的工作，必須裝設相應的備用設備或管路，還要考慮啟動、低負荷運行、正常工況或變工況運行、事故以

107、及停止等各種操作方式。所以，全面性熱力系統(tǒng)圖是根據(jù)這些運行方式的需要，表面全廠性的所有熱力設備及汽水管道的總系統(tǒng)圖。</p><p>　　發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)是在原則性熱力系統(tǒng)的基礎上充分考慮到發(fā)電廠生產(chǎn)所必須的連續(xù)性、安全性、可靠性和靈活性后所組成的實際熱力系統(tǒng)。</p><p>　　電廠全面性熱力系統(tǒng)按所有設備的實際數(shù)量進行繪制，它包括運行和備用的全部主輔熱力設備及其系統(tǒng)，并表明一切必

108、須的連接管道上的一切管道和一些次要的管道系統(tǒng)，如鍋爐排污系統(tǒng)，一般就不必表示。在全面性熱力系統(tǒng)圖上應明確反映電廠各種工況及事故與檢修的運行方式。用它可以了解全廠熱力設備的配置情況及各種運行工況時的切換方式。</p><p>　　電廠全面性熱力系統(tǒng)圖是電廠各項工作中必不可少而具有指導意義的重要資料之一。根據(jù)發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)圖，來匯總主、輔熱力設備、各種管子（不同管材、不同公稱壓力、管徑和壁厚）以及附件的數(shù)量和規(guī)

109、格，提出訂貨用清單，并據(jù)以進行主廠房布置和各類管道的施工設計，是發(fā)電廠設計、施工和運行工作中非常重要的一項技術資料?？偟恼f來，在設計中全面性熱力系統(tǒng)會影響投資和鋼材的耗量，在施工中會影響熱力系統(tǒng)的運行調(diào)度的靈活性、可靠性和經(jīng)濟性，會影響到各種運行方式的切換及備用設備投入的可能性。這些影響的程度不盡相同，有的是決定性的影響。</p><p>　　一般發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)由下列局部系統(tǒng)組成：主蒸汽和再熱蒸汽系統(tǒng)、旁路

110、系統(tǒng)、回熱加熱（即回熱抽汽及疏水、空氣管路）系統(tǒng)、除氧給水系統(tǒng)（包括減溫水系統(tǒng)）、主凝結水系統(tǒng)、補充水系統(tǒng)、供熱系統(tǒng)、廠內(nèi)循環(huán)水系統(tǒng)和鍋爐啟動系統(tǒng)等。</p><p>　　二、全面性熱力系統(tǒng)的擬訂</p><p><b>　?。ㄒ唬┲髡羝到y(tǒng)</b></p><p>　　主蒸汽系統(tǒng)包括從鍋爐過熱器出口聯(lián)箱至汽輪機進口主汽閥的主蒸汽管道、閥門、疏

111、水裝置及通往用新汽設備的蒸汽支管所組成的系統(tǒng)。對于裝有中間再熱式機組的發(fā)電廠，還包括從汽輪機高壓缸排汽至鍋爐再熱器進口集箱的再熱冷段管道、閥門及從再熱器出口集箱至汽輪機中壓缸的再熱熱段管道、閥門。</p><p>　　發(fā)電廠主蒸汽系統(tǒng)具有輸送工質流量大、參數(shù)高、管道長且要求金屬材料質量高的特點，它對發(fā)電廠運行的安全、可靠、經(jīng)濟性影響很大，所以對主蒸汽系統(tǒng)的基本要求是系統(tǒng)力求簡單、安全、可靠性好、運行調(diào)度靈活、投資

112、少、運行費用低、便于維修、安裝和擴建。</p><p>　　1、主蒸汽系統(tǒng)的型式與選擇</p><p>　　(1)主蒸汽系統(tǒng)的型式</p><p>　　火電廠常用的主蒸汽型式有以下幾種型式：</p><p>　　a單母管制系統(tǒng)（又稱集中母管制系統(tǒng)）</p><p>　　單母管制系統(tǒng)的特點是全廠的鍋爐蒸汽先全都引至一根主

113、蒸汽母管上，再從該母管引至汽輪機和各用汽處。</p><p>　　該系統(tǒng)的優(yōu)點是兩個比較簡單，布置方便。但是運行調(diào)度還不夠靈活，缺乏機動性。當母管分段檢修或與母管相連的任一閥門發(fā)生事故時，與該段母管相連的鍋爐汽輪機都要停止運行。因此這種系統(tǒng)只有在鍋爐與汽輪機的單位容量和臺數(shù)不配合時或裝有備用鍋爐已建成的熱電廠中采用。</p><p><b>　　b切換母管制系統(tǒng)</b>

114、;</p><p>　　其特點是為每臺鍋爐與其對應的汽輪機組成一個單元，正常時機爐成單元運行，各單元之間裝有母管，每個單元與母管相連處裝有三個切換閥門。它們的作用是當某單元鍋爐發(fā)生事故或檢修時，可通過這三個切換閥門由母管引來鄰爐蒸汽，使該單元的汽輪機繼續(xù)運行，也不影響從母管引出的其他用汽設備。</p><p>　　該系統(tǒng)的優(yōu)點是可充分利用鍋爐的富余容量，切換運行，既有較高的運行靈感性，又有

115、足夠的運行可靠性，同時還可以實現(xiàn)較優(yōu)的經(jīng)濟運行，該系統(tǒng)的不足之處在于系統(tǒng)較復雜，閥門多，發(fā)生事故可能性大；管道長，金屬耗量大，投資高。所以適宜裝有高壓供熱式機組的發(fā)電廠和中、小型發(fā)電廠采用。</p><p><b>　　單元制系統(tǒng)</b></p><p>　　其特點是每臺鍋爐與相應的汽輪機組成一個獨立單元，各單元之間無母管橫向聯(lián)系，單元內(nèi)各用汽設備的新蒸汽支管均引自機

116、爐之間的主汽管。單元制系統(tǒng)的優(yōu)點是系統(tǒng)簡單、管道短、閥門少，故能節(jié)省大量高級耐熱合金鋼；事故僅限于本單元內(nèi)，全廠安全可靠性高；控制系統(tǒng)按單元設計制造，運行操作少，易于實現(xiàn)集中控制；工質壓力損失小，散熱小，熱經(jīng)濟性較高；維護工作量少，費用低；無母管，便于布置，主廠房土建費用少。其缺點是單元之間不能切換。單元內(nèi)任一與主汽管相連接的主要設備或附件發(fā)生事故，都要導致整個單元系統(tǒng)停止運行，缺乏靈活調(diào)度和負荷經(jīng)濟分配的條件；負荷變動時對鍋爐燃燒的調(diào)

117、整要求高；機爐必須同時檢修，相互制約。對于裝有中間再熱凝汽式機組或中間供熱式機組的發(fā)電廠，應采用單元制系統(tǒng)。根據(jù)上面的論述，在本設計中主蒸汽系統(tǒng)的型式選用的單元制系統(tǒng)。</p><p>　　2、主蒸汽系統(tǒng)設計時應注意的幾個問題</p><p>　　（1）高、中主汽閥和高壓缸排汽逆止閥</p><p>　　高參數(shù)大容量機組，尤其是再熱機組的蒸汽流量很大。一般汽輪機自動

118、主汽閥（高壓主汽閥）一般配置兩個，也有配置四個高壓主汽閥的，高壓調(diào)速汽閥一般配置四個，再熱后的中壓自動主汽閥與相應的調(diào)速汽閥合并為中壓主汽閥，一般也配置有兩個或四個。它們均靠汽輪機調(diào)速系統(tǒng)的高壓油控制其自動關閉；新蒸汽管道上配置有一電動隔離閥作嚴密隔絕蒸汽用，但有時為了降低壓損盡可能減少管道中的局部阻力損失，如果汽輪機自動主汽閥嚴密性足夠保證時，可取消主汽管上的電動隔離閥。</p><p>　　高壓缸排汽管上為防

119、止機組甩負荷時，再熱管道內(nèi)的蒸汽倒流進汽輪機，通常設有逆止閥。高壓缸排汽逆止閥以及在回熱抽汽管道上的逆止閥均保護汽輪機不至超速。</p><p>　　（2）溫度偏差及其對策</p><p>　　隨著機組容量增大，爐膛寬度加大，煙氣流量、溫度分布不均造成兩側汽溫偏差增大，這樣要求管道系統(tǒng)應有混溫措施。再熱式機組的單元制主蒸汽、再熱蒸汽系統(tǒng)，又分為單管、雙管兩種系統(tǒng)。單管系統(tǒng)即蒸汽通過一根管道

120、輸送至設備的進口處，因此蒸汽流量大管徑也大。雙管系統(tǒng)是蒸汽通過兩根并列的管道輸送，每根管道通過的蒸汽流量僅為原來的1/2。采用單管系統(tǒng)混溫有利于滿足汽輪機兩側進口蒸汽溫差的要求，且有利于減少壓降，減少汽的溫差應力，軸封摩擦等。采用雙管系統(tǒng)可以避免大直徑的主蒸汽管道，雙管系統(tǒng)在布置時能夠適應高、中壓缸雙側進汽的需要，在管道的支吊及應力分析中也比單管系統(tǒng)易于處理，但雙管系統(tǒng)中溫度偏差大，有時將使汽缸等高溫部件受熱不均導致變形，為此往往在高、

121、中壓缸自動主汽閥前設置一個中間聯(lián)絡管，減少雙管間的壓差和溫差。但大多數(shù)情況下多采用混合管系統(tǒng)。</p><p>　?。?）主蒸汽及再熱蒸汽壓損及管徑優(yōu)化</p><p>　　主蒸汽、再熱蒸汽壓損增大，將會降低機組的熱經(jīng)濟性，多耗燃料。因此應該注意優(yōu)化管子的管徑及管路根數(shù)。此外降低壓損的措施還有盡可能減少管道中的局部阻力損失，如取消主汽管上的電動隔離閥，主蒸汽流量的測量由孔板改為噴嘴，甚至不

122、設流量測量節(jié)流元件等。</p><p>　　本次的設計中主蒸汽系統(tǒng)的型式采用單元制系統(tǒng)，配置有兩個高壓主汽閥四個高壓調(diào)速汽閥，同時配置有兩個中壓聯(lián)合汽閥，高壓缸排汽管道上設置有兩個逆止閥。</p><p><b>　?。ǘ┙o水系統(tǒng)</b></p><p>　　給水系統(tǒng)是從除氧器給水箱下降管入口到鍋爐省煤器進口之間的管道、閥門和附件之總稱。它包

123、括了低壓給水給水系統(tǒng)和高壓給水系統(tǒng)，以給水泵為界，給水泵進口之前為低壓系統(tǒng)，給水泵之后為高壓系統(tǒng)。</p><p>　　給水系統(tǒng)輸送的工質流量大，壓力高，對發(fā)電廠的安全、經(jīng)濟、靈活運行至關重要。給水系統(tǒng)事故中斷會使鍋爐給水中斷，造成緊急停爐或降負荷運行，嚴重時會威脅鍋爐的安全甚至長期不能運行。因此對給水系統(tǒng)的要求是在發(fā)電廠任何運行方式和發(fā)生任何事故的情況下，都能保證不間斷供水。</p><p&

124、gt;　　1、給水系統(tǒng)型式及選擇</p><p>　　給水系統(tǒng)型式的選擇與機組的型式、容量和主蒸汽系統(tǒng)的型式有關，主要有以下幾種型式：</p><p><b>　?。?）單母管制系統(tǒng)</b></p><p>　　它設有三根單母管，即給水泵入口側的低壓吸水母管、給水泵入口側的壓力母管和鍋爐給水母管。其中吸水母管和壓力母管采用單母管分段，鍋爐給水母

125、管采用的是切換母管。備用給水泵通常在吸水母管和壓力母管的兩分段閥之間。按水流方向，給水泵出口順序裝有逆止閥和截止閥。此外為防止給水泵在低負荷運行時因流量小而未能將摩擦熱帶走而導致入口處發(fā)生汽蝕的危險，給水泵出口設有再循環(huán)管。</p><p>　　單母管制給水系統(tǒng)的特點是安全可靠性高，具有一定的靈活性，但系統(tǒng)復雜、耗鋼材、閥門較多、投資大。</p><p>　?。?）切換母管制系統(tǒng)</

126、p><p>　　低壓吸水母管采用單母管分段，壓力母管和鍋爐給水母管均采用切換母管。當汽輪機、鍋爐和給水泵的容量相匹配時，可做單元運行，必要時可通過切換閥門交叉運行，因此其特點是有足夠的可靠性和運行的靈活性。同時因有母管和切換閥門，投資大，鋼材、閥門耗量大。</p><p><b>　?。?）單元制系統(tǒng)</b></p><p>　　對于裝有高壓凝汽式

127、機組、中間再熱凝汽式機組，主蒸汽管道采用的是單元制系統(tǒng)，這時給水管道當然要采用單元制給水管道系統(tǒng)。這種系統(tǒng)的優(yōu)點是系統(tǒng)簡單、管路短、閥門少、投資省、方便機爐集中控制、便于管理維護。當給水泵采用無節(jié)流變速調(diào)節(jié)時，單元制度給水管道系統(tǒng)的優(yōu)越性更為突出。當然運行靈活性差也是無可避免的。</p><p>　　3給水流量調(diào)節(jié)及給水泵配置</p><p><b>　?。?）給水流量調(diào)節(jié)<