連續(xù)剛構邊跨直線段單端張拉施工技術

1、<p>　　連續(xù)剛構邊跨直線段單端張拉施工技術</p><p>　　摘要以常家河特大橋連續(xù)剛構直線端邊跨合龍采用單端張拉為例，介紹的在條件允許的情況下對連續(xù)剛構邊跨合龍段采用單端張拉施工技術，得到節(jié)省工期和節(jié)省投資的目的。 </p><p>　　關鍵詞交界墩連續(xù)剛構直線段單端張拉 </p><p>　　中圖分類號:U445.4文獻標識碼：A 文章編號 &l

2、t;/p><p><b>　　1工程概況 </b></p><p>　　常家河特大橋位于陜西省銅川市王益區(qū)境內，左線起點樁號為ZK101+706.5、終點樁號為ZK104+363.5，全長2657m，橋型布置為4×30m箱梁+（75+2×140+75）m變截面箱梁連續(xù)剛構+12×40m箱梁+54×30m箱梁；右線起點樁號為YK101

3、+676.5、終點樁號為YK104+363.5，全長2687m，橋型布置為5×30m箱梁+（75+2×140+ 75）m變截面箱梁連續(xù)剛構+12×40m箱梁+54×30m箱梁。在K101+550設有1號箱梁預制場，K104+600設有2號箱梁預制場，路基已全線貫通。 </p><p><b>　　2 施工方案 </b></p><p

4、>　　常家河特大橋主橋邊跨現澆直線段設計長度為389cm，梁高為320cm，端橫梁寬度為150cm，并在中間設有180×100cm（倒角半徑50cm）的人孔。在直線段梁端設有合龍鋼束2B2、2B3、2B4、2B5、2B6及4Hb1、2Hb2的張拉端，邊跨預應力鋼束布置見圖1。交界墩引橋箱梁側蓋梁增高h=150和190cm，設計采用兩端對稱張拉。 </p><p>　　圖1邊跨預應力鋼束布置示意圖

5、</p><p>　　根據現場施工條件，考慮主、引橋工期及施工互不影響原則，確保本橋2013年建成通車，將直線段兩端對稱張拉改為單端張拉。在引橋箱梁安裝后進行主橋懸澆箱梁邊跨合龍束張拉施工，并利用引橋箱梁對直線段施工時進行配重，從而節(jié)省工期，節(jié)約資金。 </p><p><b>　　3 理論計算 </b></p><p>　　3.1交界墩邊跨合

6、龍狀態(tài)應力分析 </p><p>　　常家河特大橋主橋邊跨直線段采用墩頂支架法現澆，支架采用三角架結構，并在直線段砼澆筑前，將引橋箱梁提前安裝完成。邊跨合龍時交界墩結構型式如圖2所示。 </p><p>　　根據直線段及邊跨合龍段的施工工藝，取邊跨合龍段砼澆筑狀態(tài)作為最不利用工況，最不利狀態(tài)下墩身受力模式如圖3所示。 </p><p>　　圖2交界墩結構示意圖圖3墩

7、身受力模式示意圖 </p><p>　　取交界墩作為研究對象，并以最高墩左線8#墩（墩高36m，墩頂蓋梁高3.5m）作為檢算對象，受力模式如圖4所示： </p><p>　　圖4墩身受力模式推導計算詳圖 </p><p>　　圖中各荷載值為：引橋箱梁荷載N1=7298÷2=3649KN，直線段墩頂荷載N2=914KN，托架上節(jié)點反力FAx=600KN，FA

8、y=130KN，托架下斜撐反力FB=1385KN，分解FBx=600KN，FBy=1248KN。圖中各距離值分別為：H=36m,e1=0.5m,e2=0.5m，e3=1.5m。 </p><p>　　將FB分解成FBx及FBy兩個分量，并將FAy、FBy、N1、N2向墩身截面形心轉化，同時增加內力矩M Ay=FAy&#8226;e3=130KN×1.5m=195KN&#8226;m &l

9、t;/p><p>　　M By=FBy&#8226;e3=1248KN×1.5m=1872KN&#8226;m </p><p>　　M1=N1&#8226;e1=3649KN×0.5m=1825KN&#8226;m </p><p>　　M2=N2&#8226;e2=914KN×0.5m=457KN

10、&#8226;m </p><p>　　略去通過墩身截面形心的軸向力影響，則墩身檢算模式如圖4右側所示，其中M=M1-M2-MAy= 1825-457-195=1173KN（與M1同向），由計算分析得墩身內力（彎矩）圖如圖5所示。 </p><p>　　由內力圖知，在不利彎矩值（Mmax=3099KN&#8226;m），墩身有兩個個典型截面，如圖6所示。 </p>

11、;<p>　　圖5墩身彎矩圖 圖6墩身典型斷面圖 </p><p>　　h=0（以承臺面基準面，該截面為墩身變截面段，順橋向壁厚100cm、橫橋向壁厚100cm）處截面模量Ix=1849281887cm4， 。 </p><p>　　h=5m（以承臺為基準面，該截面為墩身標準斷面，順橋向壁厚50cm、橫橋向壁厚50cm）處截面模量Ix′=1401685221cm4，。 <

12、;/p><p>　　從以上兩個不利截面的拉應力值中，最大者為0.33Mpa<[σ]=×40Mpa=2.15Mpa，故交界墩身在最不利工況下，墩身的受力是安全的。 </p><p>　　3.2常家河特大橋邊跨單端張拉主梁應力分析 </p><p>　　錨具擬采用OVM.Ml5-19PT型錨，錨墊板尺寸310mm×250mm×&o

13、slash;174mm，d=174mm，t=6cm；螺旋筋&oslash;G=310mm，&oslash;H=20mm，I=60mm，N=7。OVM.Ml5-19PT型錨具構造詳見圖7。 </p><p>　　圖7OVM.Ml5-19PT型錨具構造示意圖 </p><p>　　采用的局部承壓計算公式為： </p><p><b>　　4.施

14、工工藝 </b></p><p><b>　　4.1直線段施工 </b></p><p>　　根據現場條件，首先安裝引橋箱梁至交界墩,安裝直線端現澆三角托架并進行預壓，預壓完成后安裝模板，進行直線端鋼筋綁扎及預埋件的安裝，在直線段時預埋相應規(guī)格的張拉錨具（P錨），并預留鋼絞線。在18#節(jié)段施工完畢后，再將預留的鋼絞線自18#節(jié)段向箱內穿入，待邊跨合龍段澆筑

15、完畢后，在箱內實施張拉。 </p><p>　　4.2鋼束張拉控制 </p><p>　　第一，為避免合龍束鋼摩阻稍偏大，近而引起鋼束伸長量與設計伸長量產生誤差，在合龍束B2～B6、Hb1～Hb2的箱梁內腔張拉端張拉時，先采用手動油壓千斤頂對鋼絞線逐根進行空拉，空拉力控制在設計張拉的30%左右，再采用主千斤頂對鋼絞線進行反復空拉，空拉力控制在設計張拉的50%左右。此方法既可避免鋼絞線穿束不

16、勻，又可有效消除孔道的負摩阻。 </p><p>　　第二，放松箱梁內腔的張拉端，安裝工作夾片，按設計程序張拉鋼束至控制張拉應力（初張拉張拉力P0為20%設計張拉力P）→持荷3分鐘→量測伸長量δ0→張拉至設計噸位P→持荷3分鐘→量測伸長量δ1→回油→量測伸長量δ2。）。 </p><p>　　第三，鋼束張拉至控制應力后，使張拉千斤頂保持持荷狀態(tài)5～8小時。由于鋼束沿長度方向的應力重分布，會

17、使張拉應力（即油壓表讀數）略有減少，此時按控制應力進行補張拉后錨固。 </p><p>　　通過經上措施，使得邊跨合龍束的張拉應力及伸長量盡量接近設計值，保證張拉質量。 </p><p><b>　　5.結束語 </b></p><p>　　通過采用單端張拉施工技術解除了由于主橋邊跨合龍束兩端張拉對引橋箱梁安裝的制約，節(jié)約了全橋工期。利用引橋箱

18、梁對懸澆直線段進行配重，節(jié)省了工程投資。 </p><p><b>　　參考文獻 </b></p><p>　　[1]周水興，何兆益，鄒毅松.路橋施工計算手冊 [M]. 北京：人民交通出版社, 2001：781. </p><p>　　[2]田克平. JGJ《公路橋涵施工技術規(guī)范》實施手冊[S]. 北京：人民交通出版社，2011：139-147

19、. </p><p>　　[3]中交公路規(guī)劃設計院.JTG D62-2004公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2004：47-49. </p><p>　　[4]張立海. 沙溪大橋懸澆箱梁邊跨直線端單端張拉施工技術[J].今日科苑，2009 </p><p><b>　　. </b></p>&