凝氣式汽輪發(fā)電機組燃煤發(fā)電廠熱力計算畢業(yè)設計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　摘 要.. ...I</p><p>　　AbstractII</p><p>　　前 言- 1 -</p><p>　　第一章 概 述- 2 -</p><p>　　1.1 本設計的相關數(shù)據(jù)資料- 2 -</

2、p><p>　　第二章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算- 5 -</p><p>　　2.1 原則性熱力系統(tǒng)的擬定- 5 -</p><p>　　2.2 原則性熱力系統(tǒng)的計算- 7 -</p><p>　　第三章 汽輪機輔助設備的選擇- 22 -</p><p>　　3.1 給水泵的選擇- 22 -</p&

3、gt;<p>　　3.2 循環(huán)水泵的選擇- 23 -</p><p>　　3.3 凝結水泵的選擇- 24 -</p><p>　　第四章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算- 26 -</p><p>　　4.1 燃料性質及鍋爐各部件的重要參數(shù)- 26 -</p><p>　　4.2 燃燒系統(tǒng)的計算- 26 -</p>

4、<p>　　第五章 鍋爐車間輔助設備的選擇- 30 -</p><p>　　5.1 磨煤機選擇- 30 -</p><p>　　5.2 送風機的選擇- 33 -</p><p>　　5.3 引風機的選擇- 34 -</p><p>　　第六章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定- 36 -</p><p>

5、　　6.1 全面性熱力系統(tǒng)的擬定依據(jù)- 36 -</p><p>　　6.2 全面性熱力系統(tǒng)擬定內容- 36 -</p><p>　　總 結- 43 -</p><p>　　參 考 資 料- 44 -</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　最近幾年，我國火電的裝機

6、容量越來越大，裝機的機組單機容量也在逐漸提升，原來的小容量機組已經逐漸被大容量的機組所代替，如今600MW機組已成為主力機組，所以我們對其研究是必要的，也是勢在必行的，這也是本次設計的目的和意圖。</p><p>　　本次設計的是600MW凝氣式汽輪發(fā)電機組燃煤發(fā)電廠熱力計算及主要輔助設備的校核，經過計算來驗證是否符合要求。鍋爐車間輔助設備主要是磨煤機，送風機,引風機的選擇及其計算等。汽輪機車間輔助設備主要是給水

7、泵的選擇，凝結水泵的選擇，循環(huán)水泵的選擇及其計算等。最終滿足電廠的要求，符合其安全性，經濟性和可靠性。</p><p>　　關鍵詞 汽輪發(fā)電機組；熱力系統(tǒng)；輔助設備</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　recent several years, our country thermal power'

8、s installed capacity is getting bigger and bigger, the installing equipment unit unit capacity gradually is also promoting, the low-power unit originally gradually was already replaced by the large capacity unit, now the

9、 600MW unit has become the main force unit, therefore we to its research are necessary, is also imperative, this is also this design goal and the intention.</p><p>　　what this design is 600MW congeals was ma

10、d that the type turboset coal-burning power plant thermal design and base support equipment's examination, after the computation confirms whether to meet the requirement. The Boiler shop supporting facility is mainly

11、 the pulverizer, the air feeder, drawing fan's choice and the computation and so on. The steam turbine mill auxiliary is mainly feed pump's choice, condenser pump's choice, circulating water pump's choice

12、 and the computation and so on. Satisfi</p><p>　　Key Words turbo-generating set；thermodynamic system；auxiliary equipment</p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　此設計中的計算數(shù)據(jù)除了設計給定外，

13、許多都是根據(jù)圖書館資料獲得。由于是初步設計，所以在設計中難免會使用了許多教材中的數(shù)據(jù)作為參考。為了使設計更加的直觀，使系統(tǒng)更加明確，有些章節(jié)還配備了表格和簡圖，便于觀看和理解。</p><p>　　本次設計中，第一章主要詳細列出本次設計的主要計算需要的數(shù)據(jù)；第二章是有關原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算；第三章是有關汽輪機輔助設備的選擇，包括給水泵，循環(huán)水泵和凝結水泵；第四章是鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算；第五章是鍋爐車間輔助設備

14、的選擇，包括磨煤機，送風機和引風機的選擇。</p><p><b>　　設計者：徐鐘宇 </b></p><p>　　日 期：2012年5月30日</p><p><b>　　第一章 概 述</b></p><p>　　1.1 本設計的相關數(shù)據(jù)資料</p><p>　　1

15、.1.1 本次設計的主要內容包括：</p><p>　　(1) 600MW火力發(fā)電機組原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計算，進行熱經濟性的校核。</p><p>　　(2) 600MW火力發(fā)電機組鍋爐熱平衡計算，進行鍋爐熱效率的校核。</p><p>　　(3) 600MW火力發(fā)電機組主要動力設備的選擇計算，包括磨煤機、主要泵及風機等。</p><p&g

16、t;　　1.1.2 本次設計涉及到的主要數(shù)據(jù)如下：</p><p>　　(一)汽輪機組的型式及基本參數(shù)</p><p>　　1. 機組型式:國產N200—12.75/535/535型一次中間再熱、反動凝汽式汽輪機。</p><p><b>　　2. 機組參數(shù)</b></p><p>　　主蒸汽壓力：p0=12.75MPa

17、，℃</p><p>　　再熱蒸汽參數(shù)：trh=535℃</p><p>　　高壓缸排汽(再熱器冷端)MPa，trh=310℃</p><p>　　中壓缸進汽(再熱器熱端)2.18MPa，℃</p><p>　　排汽參數(shù)：pc=0.0054 MPa，xc =0.932</p><p>　　給水溫度：tfw=262.4℃

18、</p><p>　　回熱抽汽參數(shù)如表1-1</p><p>　　表1-1八段抽汽參數(shù)表</p><p>　　4.門桿漏汽、軸封漏汽參數(shù)如表1-2</p><p>　　表1-2軸封汽量及其參數(shù)</p><p><b>　　5. 給水參數(shù)</b></p><p>　　(1)

19、給水溫度：℃；</p><p>　　(2) 給水泵出口壓力：MPa；</p><p>　　(3) 除氧器定壓運行：MPa，除氧器水箱距離給水泵高度：m；(或給水泵焓升kJ/kg)</p><p>　　(4) 凝結水泵出口壓力：MPa，凝汽器水井距離凝結水泵高度：m，(或凝結水泵焓升：kJ/kg)。</p><p>　　1.1.3 熱力系統(tǒng)相關

20、參數(shù)</p><p>　　1. 管道壓損如表1-3</p><p>　　表1-3 管道壓損表</p><p>　　1-4 各加熱器出口端差</p><p>　　1.1.4 鍋爐的型式及基本參數(shù)</p><p>　　1. 鍋爐型式：HG—1025/16.8-HM11亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐</p>

21、<p><b>　　2. 鍋爐基本參數(shù)</b></p><p>　　最大連續(xù)蒸發(fā)量：Db=1025t/h</p><p>　　過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=16.8MPa，tb=540℃</p><p>　　再熱蒸汽出口參數(shù)：3.452MPa，trh=540℃</p><p>　　汽包壓力：pst=18.913MPa

22、</p><p>　　鍋爐效率：91.72%</p><p>　　3.燃料特性如表1-5，</p><p>　　表1-5煤種元素分析表</p><p>　　4.其他相關參數(shù)如表1-6</p><p><b>　　表1-6相關參數(shù)表</b></p><p>　　第二章 原則

23、性熱力系統(tǒng)的擬定和計算</p><p>　　2.1 原則性熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質在完成某種熱力循環(huán)時所必須流經的各種熱力設備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質流過時的參數(shù)，參數(shù)起了變化的各種必須的熱力設備，僅表明設備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實際上表明了工質的能量轉換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱工內容，即能量轉換過程

24、的技術完善程度和熱經濟性。</p><p>　　本次設計的原則性熱力系統(tǒng)，其回熱加熱的級數(shù)為八級，最終給水溫度為262.4℃，各加熱器形式除一臺高壓除氧器為混合式外，其余均為間壁式加熱器。</p><p>　　2.1.1 給水回熱和除氧系統(tǒng)的擬定</p><p>　　給水回熱加熱系統(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經濟和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的

25、選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運行可靠，在此基礎上實現(xiàn)較高的經濟性。</p><p>　　(1) 機組有八段不調整抽氣，回熱系統(tǒng)為“三高、四低、一除氧”。主凝結水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。</p><p>　　(2) 1#、2#、3#高壓加熱器和4#低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設有內置式蒸汽冷卻器。一方面提高三臺“高加”水溫；另一方面減少1#

26、“高加”溫差，使不可逆損失減少，以提高機組的熱經濟性。1# 、2# 、3#“高加”疏水采用逐級自流進入除氧器，這樣降低了熱經濟性。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。在1#、2#“高加”之間設外置式疏水冷卻器，減少了對2段抽汽的排擠，使2段抽汽減少。5段抽汽(4#“低加”)經再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內置式蒸汽冷卻器。2#、3#“高加”間加疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。</p>

27、<p>　　2.1.2 補充水系統(tǒng)的擬定</p><p>　　鑒于目前化學除鹽水的品質難以達到很高的標準，所以采用化學處理補充水的方法。目前，高參數(shù)機組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補充水除氧方式，所以本機組補充水送入凝汽器中。</p><p>　　2.1.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定</p><p>　　經過化學除鹽處理的補充水品質相當高，

28、從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級排污擴容水系統(tǒng)。通過該排污擴容水系統(tǒng)回收工質的熱量，在擴容器的壓力下，一部分工質汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質和熱量，而含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季降溫到50℃以下后排入地溝。</p><p>　　2.2 原則性熱力系統(tǒng)的計算</p><p>　　2.2.1 汽輪機形式和參數(shù)</p>

29、<p><b>　　詳見第一章第一節(jié)</b></p><p>　　2.2.2 回熱系統(tǒng)參數(shù)</p><p>　　本設計機組為八級不調整抽汽，額定工況時其抽汽參數(shù)詳見第一章表1-1八段抽汽參數(shù)表</p><p>　　2.2.3鍋爐形式和參數(shù)</p><p>　　1. 鍋爐型式：HG—1025/16.8-HM11

30、亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐</p><p><b>　　2. 鍋爐基本參數(shù)</b></p><p>　　最大連續(xù)蒸發(fā)量：Db=1025t/h</p><p>　　過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=16.8MPa，tb=540℃</p><p>　　再熱蒸汽出口參數(shù)：3.452MPa，trh=540℃</p>&

31、lt;p>　　汽包壓力：pst=18.913MPa</p><p>　　鍋爐效率：91.72%</p><p>　　2.2.4 計算中選用的數(shù)據(jù)</p><p><b>　　1. 小汽水流量</b></p><p>　　制造廠提供的軸封蒸氣量及其參數(shù)如表2-3所示。</p><p>　　鍋爐

32、連續(xù)排污量：Dbl=0.01Db</p><p>　　全廠汽水損失：Dl=0.01Db</p><p><b>　　2. 其它有關數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　機組的機電效率：</b></p><p>　　選擇回熱加熱器效率：0.99</p><p><b&

33、gt;　　擴容器效率：</b></p><p>　　連續(xù)排污擴容器壓力：0.90MPa</p><p>　　化學補充水溫：20℃</p><p>　　給水泵組給水焓升kJ/kg，凝結水泵的焓升kJ/kg </p><p>　　表2-1 各加熱器出口端差</p><p>　　表2-2 管道壓損表</p&

34、gt;<p>　　表2—3 軸封汽量及其參數(shù)</p><p>　　圖2-1 裝有N200-12.75/535/535型機組凝汽式電廠</p><p>　　原則性熱力系統(tǒng)計算用圖</p><p>　　圖2—2 汽輪機各段抽汽熱力過程線</p><p>　　以上各條件得出計算點汽水焓值如下表2-4</p>&l

35、t;p>　?。ń由希┍?—4 N200-12.75/535/535型機組各點計算汽水參數(shù)表</p><p>　　新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)如表2-5</p><p>　　表2—5新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)</p><p>　　4. 全廠的物質平衡</p><p>　　汽輪機總耗汽量 </p>

36、<p>　　則 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p>　　則 </p><p>　　即 </p><p>　　鍋爐給水量（此工況應扣去過熱器減溫水量）</p><p>　　即

37、 </p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量： </p><p>　　則 </p><p>　　擴容器蒸汽份額為取擴容效率</p><p>　　擴容后排污水份額 </p><p>　　化學補充水量 </p><p>

38、;　　即 </p><p>　　排污冷卻器的計算:補充水溫，取排污冷卻器端差為8℃，則 </p><p>　　由排污冷卻器熱平衡式</p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　kJ/Kg</b></p><p>　　

39、5. 計算汽輪機各段抽汽量和凝汽量</p><p>　　(1)由高壓加熱器H1熱平衡計算求如下圖 圖2-3鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)計算</p><p><b>　　H1的疏水</b></p><p><b>　　圖2-4 計算</b></p><p>　　(2)由高壓加熱器H2熱平衡計算求如下圖

40、</p><p><b>　　H2的疏水</b></p><p><b>　　再熱蒸汽量</b></p><p>　　圖2-5 的計算 </p><p>　　(3)高壓加熱器H3熱平衡計算求如下圖</p><p><b>　　H3的疏水</b><

41、;/p><p><b>　　圖2-6 的計算</b></p><p>　　(4)由除氧器H4熱平衡計算求</p><p>　　由右圖所示, 除氧器的物質平衡,求凝結水進水量 除氧器出口水量</p><p>　　圖2-7 除氧器的計算</p><p>　　(5)低壓加熱器H5熱平衡計算求如下圖 &

42、lt;/p><p><b>　　=0.026316</b></p><p>　　圖2-8 的計算 </p><p>　　(6) 低壓加熱器H6熱平衡計算求如下圖 </p><p>　　圖2-9 的計算 </p><p>　　H6的疏水

43、 </p><p>　　(7) 低壓加熱器H7熱平衡計算求如下圖</p><p>　　H7的疏水 圖2-10 的計算</p><p>　　(8) 由低壓加熱器H8,軸封冷卻器SG和凝汽器熱井共同構成一整體的熱平衡計算求</p>&l

44、t;p>　　圖2-11 和的計算 </p><p>　　整體熱平衡式(忽略凝結水在凝結水泵中的焓升)</p><p>　　則凝汽器排汽量 </p><p>　　6. 汽輪機汽耗量計算和流量的校核</p><p>　　（1）、作功不足系數(shù)的計算</p><p>　　由汽水參數(shù)邊可知 </p&

45、gt;<p>　　各級抽汽份額及作功不足系數(shù)之乘積列表所示,根據(jù)求得級抽汽量也列于表2-6中</p><p><b>　　表2-6 和</b></p><p>　　(2 )汽輪機汽耗量的計算</p><p>　　根據(jù)，求得各級回熱抽汽量，也列在表5中，并校核。</p><p><b>　　兩者幾乎

46、是一致的。</b></p><p>　　根據(jù)計算各項汽水流量列于表2-7中</p><p>　　表2-7 各項汽水流量</p><p><b>　　汽輪機功率的核算</b></p><p>　　根據(jù)汽輪機功率的方程式(其中第1 ，2段抽汽)</p><p><b>　　（KW

47、）</b></p><p>　　KW 表示計算正確</p><p>　　7. 熱經濟指標的計算:</p><p>　　(1)機組熱耗 熱耗率 絕對電耗率</p><p>　　(2)鍋爐熱負荷和管道效率</p><p>　　根據(jù)鍋爐和汽輪機提供的新汽參數(shù)（p,t）查的過熱器出口焓反而低于汽輪機入口新汽焓，

48、這是不可能的，為此在計算中取==3383.86kJ/kg</p><p>　?。?）全廠熱經濟指標</p><p><b>　　全廠熱效率 </b></p><p><b>　　全廠熱耗率 </b></p><p>　　發(fā)電標準煤耗率 kg/(KWh)</p><p>　　

49、第三章 汽輪機輔助設備的選擇</p><p>　　3.1 給水泵的選擇</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第8.3.2條，第8.3.3條，第8.3.4條規(guī)定，在給水系統(tǒng)中,每一臺給水泵出口的總流量(即最大給水消耗量，不包括備用給水泵)均應保證供給其所連接的系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時所需的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%，對于中間再熱機組，給水泵入口的總流

50、量還應加上供再熱蒸汽調溫用的從泵的中間級抽出的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應為給水泵入口的總流量，即前置泵和給水泵之間的抽出流量之和。每一給水泵系統(tǒng)應設備用泵一臺，其容量應根據(jù)給水泵的可用率及電網(wǎng)對該給水泵所連接的機組的要求，經比較論證確定給水泵的揚程。</p><p>　　1. 給水泵壓力的計算</p><p><b>　　入口壓力 MPa&l

51、t;/b></p><p><b>　　出口壓頭 MPa</b></p><p><b>　　2. 壓力校核</b></p><p>　　根據(jù)給水泵入口壓力查熱力性質表,利用差值法求得</p><p><b>　　所以 MPa</b></p><p

52、><b>　　3. 揚程計算</b></p><p>　　揚程 m</p><p><b>　　理論揚程 m</b></p><p>　　(裕量范圍為10%~15%,此處取10%)</p><p><b>　　4. 容積流量</b></p>

53、<p><b>　　因為 kg/h</b></p><p><b>　　所以 m/h</b></p><p>　　則理論體積流量 m/h</p><p>　　(裕量為5%~10%,此處取10%) </p><p>　　每臺容積流量 m/h </p><p>　

54、　根據(jù)給水泵的容積流量和揚程選擇合適的給水泵。</p><p>　　3.2 循環(huán)水泵的選擇</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》可知，對單員制供水系統(tǒng)，每臺汽輪機宜裝設2臺循環(huán)水泵，其總出力等于該機組的最大計算用水量。</p><p><b>　　因為 </b></p><p><b>　　所以

55、</b></p><p><b>　　其中式中</b></p><p>　　——全廠最大用水量，t/h</p><p>　　A——其它輔助設備用水量占凝汽器所需冷卻水量的百分比取8%</p><p><b>　　Dn——機組排汽量</b></p><p>　　m—

56、—冷卻倍率，取60</p><p>　　每臺循環(huán)水泵的壓頭H0取110mH2O.</p><p><b>　　理論揚程 m</b></p><p>　　根據(jù)其流量和揚程選擇合適的凝結水泵型號。</p><p>　　3.3 凝結水泵的選擇</p><p>　　3.3.1 凝結水泵臺數(shù)、容量的選擇

57、</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第8.5.1條規(guī)定，凝汽式機組的凝結水泵臺數(shù)、容量按下列要求選擇： </p><p>　　（1） 每臺凝汽式機組宜裝設2臺凝結水泵，每臺容量為最大凝結水量的110％，大容量機組也可裝設3臺凝結水泵，每臺容量為最大凝結水量的55％。</p><p>　?。?）最大凝結水量應為下列各項之和</p><

58、;p>　　a 汽輪機最大進汽工況時的凝汽量</p><p>　　b 進入凝汽器的疏水量</p><p>　　c 當?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o備用時,可能進入的凝汽器的事故放水量</p><p>　　3.3.2 凝結水泵量程的選擇</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第8.5.4條規(guī)定，凝汽式機組的凝結水泵量</p>

59、<p><b>　　程按下列要求選擇：</b></p><p>　?。?）無凝結水除鹽設備時,凝結水泵的量程應為下列各項之和</p><p>　　a 從凝汽器熱井到除氧器、凝結水泵的介質流動阻力,另加10~20%的裕量</p><p>　　b 除氧器凝結水處入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差</p><p

60、>　　c 除氧器最大的工作壓力,另加15%的富裕量</p><p>　　d 凝汽器最高真空</p><p>　?。?） 有凝結水除鹽裝置時,凝結水泵和凝結水升壓泵的揚程參考以上原則，并計入除鹽設備的阻力。</p><p>　　1. 凝結水泵壓力計算</p><p><b>　　入口壓力 </b></p

61、><p><b>　　出口壓頭 </b></p><p><b>　　2. 壓力校核</b></p><p>　　根據(jù)凝結水泵入口壓力查熱力性質表，由差值法求得</p><p><b>　　m/kg</b></p><p><b>　　所以&l

62、t;/b></p><p><b>　　3. 揚程計算 </b></p><p><b>　　揚程 m</b></p><p><b>　　理論揚程 m</b></p><p>　　(裕量10%~15%,取10%)</p><p><b

63、>　　4.容積流量因為</b></p><p><b>　　kg/h</b></p><p><b>　　所以 m/h</b></p><p>　　則理論體積流量 m/h </p><p>　　(裕量5%~10%,取8%)</p><p>　　每臺容積

64、流量 m/h</p><p>　　根據(jù)揚程和容量選擇合適的凝結水泵。</p><p>　　第四章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算</p><p>　　4.1 燃料性質及鍋爐各部件的重要參數(shù)</p><p>　　1 .設計煤種：淮南煙煤</p><p>　　2. 燃料特性參數(shù)：</p><p>　　=

65、20.96%， =64.6% ， =4.25%</p><p>　　= 8.2% ， =1.17% ， =0.74%</p><p>　　=24300kJ/kg </p><p>　　=30% ， Kkm =1.3</p><p>　　3. 鍋爐主要技術參數(shù)： </p><p>

66、　　過熱蒸汽出口溫度：=540℃ 給水溫度：=262.4℃</p><p>　　再熱蒸汽進口溫度：=323℃ 汽包壓力：18.913MPa </p><p>　　再熱蒸汽出口溫度：=540℃ 鍋爐效率：%</p><p>　　4. 鍋爐型式： HG—1025/16.8-HM11亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐</p>

67、<p>　　5. 鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風系數(shù)</p><p>　　爐膛出口過量空氣系數(shù)：=1．20</p><p>　　空氣預熱器漏風系數(shù)：=0.2</p><p><b>　　制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)：</b></p><p>　　除塵器漏風系數(shù)：0.1</p><p>　　4.2 燃燒系

68、統(tǒng)的計算</p><p><b>　　表4-1</b></p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　1. 鍋爐每小時燃料消耗量</p><p><b>　　式中 </b></p><p><b>　　--鍋爐蒸發(fā)量</

69、b></p><p><b>　　--過熱蒸汽出口焓</b></p><p>　　--給水焓 </p><p><b>　　--再熱蒸汽流量</b></p><p><b>　　--再熱蒸汽出口焓</b></p><p><b&

70、gt;　　--低位發(fā)熱量</b></p><p><b>　　--鍋爐效率</b></p><p>　　2. 鍋爐計算燃料消耗量</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　--機械未完全燃燒熱損失，查取1.5％</p><p>　　3.理論空氣

71、量的計算</p><p>　　4.理論煙氣容積計算</p><p><b>　　()</b></p><p><b>　　式中</b></p><p><b>　　所以</b></p><p>　　第五章 鍋爐車間輔助設備的選擇</p>

72、<p><b>　　5.1 磨煤機選擇</b></p><p>　　目前有關磨煤機的選擇大體是這樣的，對于煤質較硬的無煙煤、貧煤以及雜質較多的劣質煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù)，或灰份以及水分的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機；對于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)的煙煤可以考慮采用風扇磨。在選用磨煤機的時候還必須結合制粉系統(tǒng)一起考慮?？梢詤⒄铡跺仩t原理》進行選擇。</p

73、><p>　　MPS磨煤機是一種新型中速磨煤機，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內有三個磨輥，它們相互間的位置成120°角。每個磨輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地轉動。電動機通過減速器帶動磨環(huán)轉動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉動。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風環(huán)

74、流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風環(huán)處落入磨煤機下部由雜物刮板刮至廢物箱內。該型磨煤機與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點是：</p><p>　　1. 由于輥子外形凸出近于球狀，其滾動阻力較?。挥捎谳佔映叽绱?，燃料進入輥下的條件也較好。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。</p&

75、gt;<p>　　2. 由于輥子外形凸出近于球狀，比起平盤磨和碗式磨的錐形輥子，磨損均勻性得到了改善。</p><p>　　3. MPS磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像E型磨中上磨環(huán)磨損嚴重而又難以處理。</p><p>　　4. MPS 磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機出力，E型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個磨煤機的橫向尺寸變大，而 MPS 磨在增大輥

76、子直徑時往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對于縮小占地面積，便于大型鍋爐機組多臺磨的合理布置是很有利的 。</p><p>　　5. 碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎上，可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 </p><p>　　MPS磨是近二、三十年發(fā)展起來的一種中速磨，由于上述各方面的優(yōu)越性，因此在世界不少國家中已廣泛采用。在我國山西神頭發(fā)電廠引進的捷克200MW汽

77、輪發(fā)電機組采用的磨煤機即為西德拔柏葛公司提供的MPS—190型中速磨機（型號中的數(shù)字為磨環(huán)滾道中心直徑，單位為cm）。</p><p>　　所以我們這里采用的就是中速磨煤機MPS 磨。</p><p><b>　　磨煤機出力的校核</b></p><p><b>　　每臺磨煤機的磨煤量</b></p><

78、;p><b>　　t/h</b></p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　——儲備系數(shù)。根據(jù)《規(guī)程》6.2.3=1.20</p><p><b>　　——臺數(shù)，取2臺</b></p><p><b>　　磨煤機的最佳轉速</b

79、></p><p><b>　　r/min</b></p><p>　　出力按下列經驗公式計算</p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　——磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取1980 mm</p><p>　　——工作燃料對出力的影響系數(shù),一般

80、取0.9</p><p>　　——工作燃料的可磨性系數(shù),取1.5</p><p>　　——原煤質量換算系數(shù)(待計算)</p><p>　　——煤粉細度，查表得=35%</p><p><b>　　計算如下</b></p><p><b>　　式中 </b></p&

81、gt;<p>　　——實驗室測得可磨性系數(shù)，</p><p><b>　　——水分修正系數(shù)</b></p><p>　　——原煤粒度的修正系數(shù)</p><p>　　查《鍋爐原理》圖5—13和《發(fā)電廠設計技術規(guī)程》5.6.1可得：發(fā)電廠采用反擊式碎煤機后一般可使煤快尺寸調節(jié)到25~30mm，又規(guī)定：經篩、碎后的煤塊大小應適應磨煤機的

82、需要，粒度不宜大于30mm。取 ，查得：=1.0。</p><p><b>　　其中的計算如下</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——工作基最大水分，可取</p><p>　　——煤的分析基水分，=3.6%</p><p>　　——煤的平均

83、水分，計算如下</p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　——煤粉水分，取工作基內在水分為=1.2%</p><p>　　——磨煤機入口的燃料水分</p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　所以選擇合適。</

84、b></p><p>　　5.2 送風機的選擇</p><p>　　5.2.1 送風機的選擇原則</p><p>　　根據(jù)《規(guī)程》6.3.1和6.3.2，送風機的臺數(shù)、風量和壓頭按下列要求確定：</p><p>　　(1)每臺鍋爐應裝設有2臺送風機。</p><p>　　(2)送風機的風量的富裕量（5％~10%）

85、取8%，壓頭的富裕量（10％~15%）取12%。</p><p>　　5.2.2 送風機容量的計算</p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　——送風機容量儲備系數(shù),按《規(guī)程》取=1.05</p><p><b>　　——計算燃料量. </b></p><

86、p><b>　　——理論空氣量.</b></p><p>　　——爐膛出口過量空氣系數(shù),=1.20</p><p>　　——爐膛漏風系數(shù),=0.05</p><p>　　——制粉系統(tǒng)漏風系數(shù),=0.1</p><p>　　——空氣預熱器漏風系數(shù),= 0.2</p><p>　　—— 冷空氣

87、溫度,=22℃</p><p>　　——當?shù)卮髿鈮?=735mmHg</p><p>　　——送風機臺數(shù),=2</p><p>　　5.2.3 送風機壓頭計算</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——冷空氣溫度,=22℃</p><p>　　——當

88、地大氣壓,=735 mmHg</p><p>　　——壓頭儲備系數(shù),取=110%</p><p>　　——風道總阻力,=3200</p><p>　　——出廠條件下的流體溫度,=20℃</p><p>　　根據(jù)送風機的容量和壓頭選擇合適的送風機類型。</p><p>　　5.3 引風機的選擇</p>

89、<p>　　5.3.1 引風機臺數(shù)的確定</p><p>　　根據(jù)《規(guī)程》6.3.1和6.3.2，引風機臺數(shù)與送風機臺數(shù)相同為2臺。引風機的型號風量和壓頭的裕量按下列要求選擇：</p><p>　　1 當選用高效風機時,應使風機在高效區(qū)運行，經技術經濟比較后確認。大容量鍋爐的離心式送風機可配用雙速電動機或其它可靠的調速方式。</p><p>　　2 當離心

90、式送風機配用雙速電動機時,其低速檔時的風量與壓頭的選擇,應根據(jù)機組的運行方式，通過技術經濟比較后確定。</p><p>　　5.3.2 引風機入口實際煙氣量</p><p><b>　　實際煙氣容積</b></p><p><b>　　式中</b></p><p><b>　　——理論空氣

91、量 </b></p><p><b>　　——理論煙氣容積 </b></p><p>　　——爐膛出口過量空氣系數(shù)，</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——容量儲備系數(shù),=1.08</p><p>　　——引風機臺數(shù),=2</p&

92、gt;<p><b>　　——計算煤耗量</b></p><p>　　——實際煙氣容積，Nm/Kg</p><p>　　—— 空氣預熱器至引風機一段煙道的漏風系數(shù)（煙道漏風系數(shù)加除塵器的漏風系數(shù)）</p><p>　　—— 1kg燃料燃燒時的理論空氣需要量，Nm</p><p>　　—— 引風機處的煙氣溫度

93、，</p><p>　　5.3.3 引風機的壓頭計算</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——壓力儲備系數(shù),=1.12</p><p>　　——煙道總阻力,=2500Pa</p><p>　　——排煙溫度，155</p><p>　　——理論排煙溫

94、度，200</p><p>　　——當?shù)卮髿鈮海?35 mmHg.</p><p><b>　　Pa</b></p><p>　　根據(jù)引風機流量和壓頭選擇合適的引風機。</p><p>　　第六章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　6.1 全面性熱力系統(tǒng)的擬定依據(jù)</p>

95、<p><b>　　一、擬定依據(jù)</b></p><p>　　l．已擬訂的原則性助系統(tǒng)；</p><p>　　2．已選擇的輔助設備；</p><p>　　3．參考同型式同容量同參數(shù)的發(fā)電廠有關設計資料；</p><p>　　4．參考教材全面性熱力系統(tǒng)。</p><p>　　6.2 全面性

96、熱力系統(tǒng)擬定內容</p><p>　　一、主蒸汽管道及再熱蒸汽管道旁路系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第8.2.l規(guī)定主蒸汽系統(tǒng)應按下列原則選擇：</p><p>　　1．對裝有高壓凝汽式機組的發(fā)電廠可采用單元制式母管制系統(tǒng)；</p><p>　　2．對裝有中間再熱凝汽式或中間再熱供熱式機組的發(fā)電廠應采用單元制<

97、/p><p><b>　　系統(tǒng)。</b></p><p><b>　　二、主蒸汽管道系統(tǒng)</b></p><p>　　1．型式：簡單經濟安全運行要求采用單元制系統(tǒng)</p><p><b>　　2．特點：</b></p><p>　?。?）優(yōu)點：此系統(tǒng)最簡單管

98、道最短管道附件少投資最省而該系統(tǒng)本身事故的可能性也最小，便于機、爐、電的集中控制；</p><p>　　（2）缺點：主要是任一主要設備發(fā)生事故時整個單元都要被迫停止運行而相鄰單元之間不能互相支援，機爐之間也不能切換運行；</p><p>　?。?）再熱機組單元制的主蒸汽(包括再熱蒸汽)管路又可分為單管、雙管兩種系統(tǒng)，為了避免因管壁厚、直徑大的主蒸汽管和再熱蒸汽，又要求管道壓力損失小，我國再

99、熱式機組的主蒸汽管路多采用雙管系統(tǒng)，即從過熱器引出兩根主蒸汽管道分左右兩側進入高壓缸兩側的自動主汽門，高壓缸排汽也分兩路進入再熱器，再熱后的蒸汽仍分左右兩側沿四根管子經中壓缸兩側的中壓聯(lián)合汽門進入中壓缸；</p><p>　　（4）為了防止兩根蒸汽管溫度偏差太大可在靠近主汽門處的兩根蒸汽管之間裝聯(lián)絡。</p><p>　　三、再熱蒸汽管道系統(tǒng)</p><p>　　1

100、．蒸汽中間再熱方式采用鍋爐再循環(huán)在汽輪機高壓缸作功后的排汽進入鍋爐再熱后進入中壓缸作功。</p><p><b>　　2．特點：</b></p><p>　?。?）優(yōu)點：采用合理的再熱壓力有可能使總經濟性相對提高6％-8％；</p><p><b>　?。?）缺點：</b></p><p>　?、僬?/p>

101、汽在管路中流動產塵壓力降使再熱經濟效益減少10％-15％；</p><p>　?、谠贌嵴羝艿赖闹亓亢蛢r格都相當高，由于再熱器和再熱管道中存有大量蒸汽，因此，當山負荷意外中斷時，這部分蒸汽有引起汽輪發(fā)電機超速的危險，為了保證安全汽輪機必須配備靈敏度高和可靠性大的調節(jié)系統(tǒng)，并且增設必要的旁路系統(tǒng)；</p><p>　?、鄄捎迷贌嵴羝到y(tǒng)是為了提高發(fā)電廠的熱經濟性和適應大機組發(fā)展的需要，另外也

102、使排汽溫度不超過允許的限度，改善末級葉片的工作條件。</p><p>　　四、再熱機組旁路系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第8.8.2條規(guī)定：中間再熱機組旁路的設置及其型式內容和控制水平應根據(jù)汽輪機及鍋爐的型式、結構、性能及電網(wǎng)對機組運行方式的要求確定，其容量宜為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的30％如設備條件具備，經設計任務書明確說明機組必須具備兩班制運行甩負荷帶廠用電或停機

103、不停爐的功能時，旁路容量可加大到鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的40％-50％。</p><p>　　1．型式采用二級串聯(lián)旁路系統(tǒng)； </p><p>　　2．作用適應滑參數(shù)啟停需要加快升速保護再熱器回收工質與熱量降低噪音；</p><p>　　3．特點：與三級旁路比較較簡鞋且容量大，當機組將多余蒸汽排入凝汽器時，回收工質，I級旁路減溫水來自凝結水泵出口，為方便于啟停時暖管安裝

104、時應使用旁路盡可能靠近汽機。</p><p><b>　　五、給水管道系統(tǒng)</b></p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第8.3.1條規(guī)定：給水系統(tǒng)按下列原</p><p><b>　　則選擇：</b></p><p>　　1．對裝有高壓供熱式機組的發(fā)電廠應采用母管制</p>

105、;<p>　　2．對裝有高壓凝汽式機組的發(fā)電廠可采用單元制，擴大單元制和母管制系統(tǒng)</p><p>　　3．對裝有中間再熱凝汽式或中間再熱式機組的發(fā)電廠應采用單元制系統(tǒng)</p><p>　　4．給水操作臺的路數(shù)容量應根據(jù)鍋爐進水路數(shù)及調節(jié)閥性能研究確定；當采用給水泵時給水操作臺應根據(jù)鍋爐和給水泵性能適當簡化.</p><p>　　從除氧器給水箱經給水泵

106、,高加到鍋爐省煤器的全部管路系統(tǒng)為給水管道系統(tǒng).鍋爐給水管道系統(tǒng)必須保證發(fā)電廠在任何運行條件下和任何事故條件下都能不斷的向鍋爐進水,因此保證鍋爐給水的 可靠性就顯得更為重要.</p><p>　　本設計采用的是單元給水系統(tǒng)，其特點是系統(tǒng)簡單，管路短，閥門少，投資少，便于機爐集中控制管理和維修方便，特別是給水泵采用改變給水泵的轉速來調節(jié)給水量.</p><p>　　本機設置給水泵，機組在額定

107、負荷下兩臺運行一臺備用，備用容量大在每臺給水泵出口壓力側按水流方向裝設一個逆止閥和一個截止閥，裝設逆止閥是防止給水泵停止運行時壓力低，水倒流入給水泵，給水泵倒轉并沖擊低壓給水管道；截止閥的作用是當給水泵停止運行時切斷與高壓側的聯(lián)系，給水泵入口裝設閘閥運行時全開減少給水泵進口阻力。給水泵與逆止閥之間裝設再循環(huán)管，其作用是保護給水泵的安全，當給水泵空轉或低負荷時需要有一定的水量通過給水泵通過再循環(huán)管將部分水返回到除氧器給水箱，以防止給水泵空

108、轉或低負荷時流量低于最小流量時，造成葉輪與給水摩擦以致水溫升高產塵汽化，甚至找成泵振動和斷水事故，每根再循環(huán)管上裝有兩個截止閥(其中一個電動)兩者并列連接去除氧器側裝有一個總門，當給水泵需要放水檢修時，用宋各段再循環(huán)管的壓力水。</p><p>　　為了保證高轉速主給水泵不汽化，本設計采用在主給水泵前另設低轉速的前置泵，與給水泵連接方式為分別用各自的電動機來驅動 。</p><p>　　鍋

109、爐過熱器的減溫水及I級旁路的減溫水由給水泵出口母管直接供給；再熱器減溫水山給水泵三級抽汽接出。</p><p>　　給水泵出口壓力水可以通過高加也可以饒過冷隙送往鍋爐。</p><p>　　六、給水回熱系統(tǒng) </p><p>　　回熱加熱系統(tǒng)包括：抽汽管路系統(tǒng)、高加給水管路系統(tǒng)、主凝結管道系統(tǒng)除氧器及給水箱管道系統(tǒng)、補水管道系統(tǒng)、疏水箱管道系統(tǒng)、鍋爐排污擴容器

110、管道系統(tǒng)、軸封管道系統(tǒng)、真空及空氣管道系統(tǒng)、低位水箱管道系統(tǒng)。</p><p><b>　　1．抽汽管路系統(tǒng)</b></p><p>　　本機組共有八段不調整抽汽一段抽汽在高壓缸后第九級抽出流經高壓缸的</p><p>　　內外夾層之間，從外缸引到#3高加二段抽汽從高壓缸排汽管引出供#2高加用汽；三段抽汽供#1高加用汽，四段供汽供除氧器用汽；五

111、段抽汽引到#4低加,六段抽汽供#3低加用汽；七段抽汽供#2低加用汽；八段抽汽高中壓缸軸封加熱器，同時引到#4低加。</p><p>　　另外軸封冷卻器有導入八段抽汽的備用管道，當汽封加熱器漏泄不能工作時，可將軸端汽封用汽暫時導入八段抽汽，汽封加熱器裝有兩臺軸封排汽風機，作用在于汽封量最大時，排除汽氣混合物以提該汽封加熱器的負壓。</p><p>　　除8段抽汽外，各抽汽管道均裝設電動截止門

112、和液壓逆上門，八段抽汽管路未裝截止門和液壓逆止門的原因是該段抽汽壓力已低于lata，蒸汽比容較大關徑交粗，無論截止門或逆止門都不易執(zhí)照，另外該抽汽是從汽輪機最末二級前抽出的壓力很低，壓降小，焓降也小，作功能力小，即使突然甩負荷或自動主汽門關閉時，蒸汽倒流入汽輪機內也不能使汽輪機超速，但是當批低加管系漏時，機組有進水的危險，此時必須停機處理。電動截止門和水壓逆止門作用是汽輪機甩負荷時，自動主汽門關閉后，水壓逆止門和截止門關閉時發(fā)生事故。&

113、lt;/p><p>　　2．高加給水管路系統(tǒng)</p><p>　　高加的水側是在給水泵的全壓力下工作的，當水管破裂漏水時，水可能從抽汽管反沖入汽輪機，引出沖擊造成事故，所以高加水側管路中裝有自動旁路借助加熱器疏水水位信號而動作，一旦加熱器故障停用時，給水通過自動旁路門及旁路管道進入鍋爐而不影響給水間斷</p><p>　　為了防止高加故障時壓力升高，在汽側裝有安全閥&l

114、t;/p><p>　　抽汽在表面式加熱器中放熱后的凝結水稱為加熱器的疏水，本機組高加疏水采用逐級自流方式即#3高加疏水，借助于壓力差自流入#2高加，#2高加疏水經過疏水冷卻器后，自流入扒高加疏水自流除氧器為此裝有自Gl至#4低加的疏水管道</p><p>　　為了減少疏水逐級自流所引起的冷源損失，減少2段抽汽，提高熱經濟性在#2高加和機高加之間裝有一臺疏水冷卻器，用給水冷卻#3#2和軋高加疏水

115、，減少冷源損失</p><p>　　3．主凝結水管道系統(tǒng)</p><p>　　凝結水有凝結水泵從凝汽器中吸出，依次流入凝結水泵、軸封加熱器、#1低加、軸封冷卻器及#2—G4低加，最后進入除氧器，凝結水泵吸入側裝有閘閥，壓力側裝有開閉調節(jié)閥和逆止閥，逆止閥的作用是防止凝結水倒流入凝汽器中。汽輪機在第一次啟動和大修后，凝汽器內無水為此設有經過化學處理的補充水管道，機組啟動運轉正常后化驗，凝結水

116、的質量是否合格，若不合格，將凝結水山放水管放掉，待水質合格后，關閉放水門，開啟去凝汽器的閥門。疏水采用逐級自流自流入#2低加用疏水泵送入#2低加出口的主凝結水管道，#1低加的疏水山于疏水量很大，自流入凝汽器會造成很大的冷源損失，所以#1低加的疏水用疏水泵打入到機低加的出口主凝結水管道中，若#2、#3低加不同時，#4低加疏水也可以直接疏到凝汽器中，當疏水泵故障停用時燃#2低加疏水也直接疏到凝汽器中，軸封冷卻器的疏水直接疏到凝汽器，軸封加熱

117、器的疏水經處理后疏到凝汽器。</p><p>　　為了防止低加故障時造成凝結水中斷，因此各臺低加都設有備用旁路系統(tǒng)，其中山于#2#3低加抽汽壓力低，故障可能性小，所以#2#3設一個大旁路，節(jié)省了閥門減少了投資，當有一個加熱器故障時，兩個加熱器必須同時停用。</p><p>　　為了便于凝結水泵在啟動或低負荷運行時，不致因為凝結水的流量過小，使凝結水與葉輪發(fā)塵摩擦，導致水溫升高，而產生汽蝕，

118、在軸封加熱器出口的主凝結水管至凝汽器之間裝一根再循環(huán)管，使部分凝結水返回凝汽器里以保證凝結水泵的安全工作和保持凝汽器中水位在#4低加閥門裝有一個旁路門，在低負荷時用來調整凝汽器的水位啟動放水門，在機組啟動中放掉不合格的凝結水。</p><p>　　4．除氧器及給水箱管道系統(tǒng)</p><p>　　汽輪機的主凝結水和鍋爐疏水泵來水接到除氧器上方，在主凝結水管道上裝有逆止門，防止凝結水泵下常工作

119、時，除氧器內蒸汽倒流發(fā)生汽水沖擊。</p><p>　　高壓加熱器的疏水接到除氧器上方。</p><p>　　汽輪機自動主汽門和調速汽門和門桿漏汽鍋爐連續(xù)排污擴容器產生的蒸汽以及給水泵的再循環(huán)水管均從水箱底部接入，而汽輪機的汽封供汽從除氧器水箱汽空間接出，低位水箱的水也從除氧器頂部接入，除氧器的給水箱有三根降水管與給給水泵連接，給水箱下部裝有疏放水母管，為了防止水箱水過多，在水箱最高處裝疏

120、放水溢水管與放水管相通。</p><p>　　在除氧器水箱內設有再沸騰管裝置，汽源來自老廠蒸汽母管加熱器，管從</p><p>　　頂部插入在水箱四分之三的水平面位置在水平管段開有三排小孔蒸汽從小孔向 外噴射運行中投入時，對水箱中的水進行再加熱使水始終保持沸騰狀態(tài)，防止工況變化時影響除氧效果，機組啟動前投入時是為了提高水溫以滿足鍋爐上水的要求。</p><p>　

121、　除氧器還裝有高位放水保護裝置，當水位高出極限值時，通過電動截門將水放到疏水箱</p><p><b>　　5．補水管道系統(tǒng)</b></p><p>　　本機組為超高壓凝汽器式發(fā)電機組在凝汽器下部裝有真空除氧器裝置，可對補充水進行低真空除氧，因此補充水補入凝汽器中這樣只需一臺高壓除氧器，增加了汽輪機內的焓降，減少低真空除氧對主給水管道的腐蝕，節(jié)省了投資提高了經濟性。&

122、lt;/p><p>　　補充水管道系統(tǒng)除熱水泵，補充水箱及連接管道閥門附件等組成。</p><p>　　補充水箱設有溢流管水位超過一定高度自動排入地溝，為保證補充水的可靠性，設置了兩條補水母管，一個補充水箱，發(fā)生故障可由除鹽水泵經旁路直接把補充水送入凝汽器中，所以可來滿足鍋爐負荷。</p><p>　　6．鍋爐排污擴容器管道系統(tǒng)</p><p>

123、　　鍋爐排污利用系統(tǒng)山連續(xù)排污擴容器，定期排污擴容器及連接管道閥們附件等組成</p><p>　　在超高壓電場中位于化學水處理效果好，一般排污水量不多，為了簡化系統(tǒng)，采用一級排污利用系統(tǒng)。</p><p>　　鍋爐排污水是從爐說中含鹽量最大處放出的，排污水流出汽包后，經過兩個串級的閥門和一個節(jié)流裝置進入擴容器，經節(jié)流降壓礦的排污水在擴容器壓力下，一部汽化為蒸汽，因擴容器蒸汽念鹽量少，所以將

124、其送入除氧器，回收工質和熱量擴容器內剩下的尚未汽化的排污水中含盒量最大，流出擴容器后進入定期排污擴容器，把溫度降至許可溫度50℃以排入地溝。</p><p>　　定期排污擴容器是擴容降溫防止污染環(huán)境和傷人的設備。</p><p><b>　　7．軸封管道系統(tǒng)</b></p><p>　　汽輪機的軸端汽封漏汽供汽及回汽管路和設備組成了軸封管道系統(tǒng)

125、</p><p>　　各軸封用汽的起源來自除氧器水箱汽空間或汽平衡管的汽封供汽，供汽經過低壓調整閥送至供汽母管，然后分別送入三個汽缸的端部汽封，以防止空氣漏入真空系統(tǒng)，汽封回汽被抽到汽封加熱器。在正常運行中，汽封母管壓力為0.1471MPa，汽封內供汽壓力是0.101MPa，汽封回汽壓力為0.09512MPa。如果汽封壓力過低將要影響真空，如果汽封壓力過高，將使油中進水，為便于調整汽封內壓力，在高壓缸前后和中壓缸