畢業(yè)論文--660mw凝汽式發(fā)電機(jī)組熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

1、<p>　　本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）</p><p>　　660 MW凝汽式發(fā)電機(jī)組熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　學(xué) 院： 材料與能源學(xué)院 </p><p>　　專(zhuān) 業(yè)： 熱能與動(dòng)力工程 </p><p>　　（熱電工程方向） </p><p>　　年級(jí)班別： 2007級(jí)（

2、1）班 </p><p>　　姓 名：  </p><p>　　學(xué) 號(hào)： </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p><b>　　2011年 5月</b></p><p>&

3、lt;b>　　摘 要</b></p><p>　　高參數(shù)大容量凝汽式機(jī)組是目前新建火電機(jī)組的主力機(jī)型，本文針對(duì)660MW亞臨界凝汽式發(fā)電機(jī)組熱力系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)，對(duì)擬定的凝汽式發(fā)電機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算和熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖、全面性熱力系統(tǒng)圖。</p><p>　　本機(jī)組選用德國(guó)BABCOCK公司生產(chǎn)的2208t/h自然循環(huán)汽包爐；汽輪機(jī)為GE公司

4、的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式汽輪機(jī)。共設(shè)8級(jí)不調(diào)節(jié)抽汽，其中3級(jí)高壓加熱器，4級(jí)低壓加熱器，及一級(jí)除氧器。主蒸汽初參數(shù)：16.68Mpa，538，再熱蒸汽參數(shù)：3.232Mpa，538，排汽壓力4.4kpa。</p><p>　　熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：全廠效率40.50%，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗0.29504 kg/kW·h。</p><p>　　計(jì)算誤差：汽輪機(jī)進(jìn)汽量計(jì)算誤差0.9

5、01%，汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算誤差0.55%。</p><p>　　關(guān)鍵詞：電廠，熱力系統(tǒng)，鍋爐，汽輪機(jī)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　High-power and high parameters of condensing unit is the main of the new thermal power

6、units.A thermal system of a subcritical 660MW condensing unit is designed in this paper.The baseless thermal systems and thermal economy is designed and calculated. And baseless Thermal system diagram and Comprehensive T

7、hermal system diagram is drew.</p><p>　　A 2208t/h of natural circulation drum boiler produced by German BABCOCK is selected for this unit.The turbine is subcritical pressure, one reheat 660MW Condensing Stea

8、m Turbine produced by GE. There are a total of eight level steam extraction. Including three high-pressure heater, four low pressure heaters and a deaerator. The main steam parameters is as follow: 16.68 Mpa, 538, reheat

9、 steam parameters:3.232 Mpa, 538. Exhaust steam pressure 4.4 kpa.</p><p>　　Thermal Economy index is as follow: The efficiency of the whole plant 40.50%; Generation standard coal consumption 0.29504 kg/kW

10、3;h.</p><p>　　Calculation errors is as follow: Throttleflow error 0.901%,Counter-balance checking error 0.55%.</p><p>　　Key words：Power Plant，Thermal System，Boiler，Steam Turbine</p><p

11、><b>　　目 錄</b></p><p>　　1緒 論1</p><p>　　2熱力系統(tǒng)與機(jī)組資料4</p><p>　　2.1.熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)介4</p><p>　　2.2.原始資料5</p><p>　　3熱力系統(tǒng)計(jì)算7</p><p

12、>　　3.1.汽水平衡計(jì)算7</p><p>　　3.2.汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算8</p><p>　　3.3.輔助計(jì)算8</p><p>　　3.4.各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算10</p><p>　　3.5.高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算16</p><p>　　3.6.除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算17&l

13、t;/p><p>　　3.7.低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算18</p><p>　　3.8.凝汽系數(shù)計(jì)算20</p><p>　　3.9.汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算21</p><p>　　3.10.汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算22</p><p>　　3.11.全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算24</p>

14、<p>　　4反平衡校核26</p><p>　　5輔助系統(tǒng)設(shè)計(jì)、選型28</p><p>　　5.1.主蒸汽系統(tǒng)28</p><p>　　5.2.給水系統(tǒng)28</p><p>　　5.3.凝結(jié)水系統(tǒng)28</p><p>　　5.5.旁路系統(tǒng)29</p><p&g

15、t;　　5.6.補(bǔ)充水系統(tǒng)29</p><p>　　5.7.閥門(mén)30</p><p>　　6結(jié) 論32</p><p>　　參 考 文 獻(xiàn)34</p><p><b>　　致 謝35</b></p><p><b>　　緒 論</b></p&

16、gt;<p>　　火力發(fā)電廠簡(jiǎn)稱(chēng)火電廠，是利用煤炭、石油、天然氣作為燃料生產(chǎn)電能的工廠。其能量轉(zhuǎn)換過(guò)程是：燃料的化學(xué)能→熱能→機(jī)械能→電能。</p><p>　　最早的火力發(fā)電是1875年在巴黎北火車(chē)站的火電廠實(shí)現(xiàn)的。隨著發(fā)電機(jī)、汽輪機(jī)制造技術(shù)的完善，輸變電技術(shù)的改進(jìn)，特別是電力系統(tǒng)的出現(xiàn)以及社會(huì)電氣化對(duì)電能的需求，20世紀(jì)30年代以后，火力發(fā)電進(jìn)入大發(fā)展的時(shí)期。火力發(fā)電機(jī)組的容量由200兆瓦級(jí)提高

17、到300～600兆瓦級(jí)（50年代中期），到1973年，最大的火電機(jī)組達(dá)1300兆瓦。大機(jī)組、大電廠使火力發(fā)電的熱效率大為提高，每千瓦的建設(shè)投資和發(fā)電成本也不斷降低。到80年代后期，世界最大火電廠是日本的鹿兒島火電廠，容量為4400兆瓦。但機(jī)組過(guò)大又帶來(lái)可靠性、可用率的降低，因而到90年代初，火力發(fā)電單機(jī)容量穩(wěn)定在300～700兆瓦。進(jìn)入21世紀(jì)后，為提高發(fā)電效率，我國(guó)對(duì)電廠機(jī)組實(shí)行上大壓小政策。高參數(shù)大容量凝汽式機(jī)組成為目前新建火電機(jī)組

18、的主力機(jī)型,全世界數(shù)十年電站發(fā)展史的實(shí)踐表明，火電設(shè)備逐漸大容量化是不可抗拒的發(fā)展趨勢(shì)。</p><p>　　人類(lèi)已進(jìn)入21世紀(jì)，“能源、環(huán)境、發(fā)展”是新世紀(jì)人類(lèi)所面臨的三大主題。這三者之中，能源的合理開(kāi)發(fā)與利用將直接影響到環(huán)境的保護(hù)和人類(lèi)社會(huì)的可持續(xù)發(fā)展。作為能源開(kāi)發(fā)與利用的電力工業(yè)正處在大發(fā)展的階段，火力發(fā)電是電力工業(yè)的重要領(lǐng)域，環(huán)境保護(hù)和社會(huì)發(fā)展要求火力發(fā)電技術(shù)不斷發(fā)展、提高。在已經(jīng)開(kāi)始的21世紀(jì)，火力發(fā)電

19、技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)是我們十分關(guān)注的問(wèn)題。</p><p>　　就能量轉(zhuǎn)換的形式而言，火力發(fā)電機(jī)組的作用是將燃料（煤、石油、天然氣）的化學(xué)能經(jīng)燃燒釋放出熱能，再進(jìn)一步將熱能轉(zhuǎn)變?yōu)殡娔?。其發(fā)電方式有汽輪機(jī)發(fā)電、燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電及內(nèi)燃機(jī)發(fā)電三種。其中汽輪機(jī)發(fā)電所占比例最大，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電近年來(lái)有所發(fā)展，內(nèi)燃機(jī)發(fā)電比例最小。汽輪機(jī)發(fā)電的理論基礎(chǔ)是蒸汽的朗肯循環(huán)，按朗肯循環(huán)理論，蒸汽的初參數(shù)（即蒸汽的壓力與溫度）愈高，循環(huán)效率就愈高。

20、目前蒸汽壓力已超過(guò)臨界壓力（大于22.2MPa），即所謂的超臨界機(jī)組。進(jìn)一步提高超臨界機(jī)組的效率，主要從以下兩方面入手。</p><p>　　提高初參數(shù)，采用超超臨界</p><p>　　初參數(shù)的提高主要受金屬材料在高溫下性能是否穩(wěn)定的限制，目前，超臨界機(jī)組初溫可達(dá)538℃～576℃。隨著冶金技術(shù)的發(fā)展，耐高溫性能材料的不斷出現(xiàn)，初溫可提高到600℃～700℃。如日本東芝公司1980年著手

21、開(kāi)發(fā)兩臺(tái)0型兩段再熱的700MW超超臨界汽輪機(jī)，并相繼于1989年和1990年投產(chǎn)，運(yùn)行穩(wěn)定，達(dá)到提高發(fā)電端熱效率5%的預(yù)期目標(biāo)，即發(fā)電端效率為41%，同時(shí)實(shí)現(xiàn)了在140分鐘內(nèi)啟動(dòng)的設(shè)計(jì)要求，且可在帶10％額定負(fù)荷運(yùn)行。在此基礎(chǔ)上，該公司正推進(jìn)1型（30.99MPa、593/593/593℃）、2型（34.52Mpa,650/593/593℃）機(jī)組的實(shí)用化研究。據(jù)推算，超超臨界機(jī)組的供電煤耗可降低到279g/kWh</p>

22、<p><b>　　采用高性能汽輪機(jī)</b></p><p>　　汽輪機(jī)制造技術(shù)已很成熟，但仍有進(jìn)一步提高其效率的空間，主要有以下三種途徑：</p><p>　　首先是進(jìn)一步增加末級(jí)葉片的環(huán)形排汽面積，從而達(dá)到減小排汽損失的目的。末級(jí)葉片的環(huán)形排汽面積取決于葉片高度，后者受制于材料的耐離心力強(qiáng)度。日本700MW機(jī)組已成功采用鈦制1.016m的長(zhǎng)葉片，它比目

23、前通常采用的12Cr鋼制的0.842m的葉片增加了離心力強(qiáng)度，排汽面積增加了40%，由于降低了排汽損失，效率提高1.6%。</p><p>　　其次是采用減少二次流損失的葉柵。葉柵汽道中的二次流會(huì)干擾工作的主汽流產(chǎn)生較大的能量損失，要進(jìn)一步研制新型葉柵，以減少二次流損失。</p><p>　　最后是減少汽輪機(jī)內(nèi)部漏汽損失。汽輪機(jī)隔板與軸間、動(dòng)葉頂部與汽缸、動(dòng)葉與隔板間均有一定間隙。這些部位

24、均裝有汽封，以減少漏汽損失。要研制新型汽封件以減少漏汽損失。</p><p>　　發(fā)展大機(jī)組的優(yōu)點(diǎn)可綜述如下：</p><p>　　降低每千瓦裝機(jī)容量的基建投資</p><p>　　隨著機(jī)組容量的增大，投資費(fèi)用降低。在一定的范圍內(nèi)，機(jī)組的容量越大越經(jīng)濟(jì)。一般將這個(gè)范圍稱(chēng)為容量極限。 </p><p>　　以20萬(wàn)千瓦燃煤機(jī)組的建設(shè)費(fèi)比率為10

25、0%。30萬(wàn)千瓦燃煤機(jī)組為93%，到60萬(wàn)千瓦時(shí)進(jìn)一步下降為84%。容量每增加一倍，基建投資約降低5%。</p><p>　　提高電站的供電熱效率</p><p>　　機(jī)組容量越大，電站的供電熱效率也越高。在15萬(wàn)千瓦以前，熱效率的上升率較高。達(dá)到15萬(wàn)千瓦以后，熱效率上升趨于和緩。原因在于容量在15萬(wàn)千瓦前，蒸汽參數(shù)隨容量增加而提高的緣故。容量超過(guò)15萬(wàn)千瓦后，蒸汽參數(shù)變化不大。欲取得更

26、高的供電熱效率，只有采用超臨界領(lǐng)域的蒸汽參數(shù)。</p><p>　　16.9Mpa,566/538℃，50萬(wàn)千瓦機(jī)組的供電熱效率為38.6%。24.6Mpa538/538℃，90萬(wàn)千瓦機(jī)組的供電熱效率則高達(dá)40.7%，與前者相比約提高2.1%。 </p><p><b>　　降低熱耗</b></p><p>　　以15萬(wàn)千瓦機(jī)組的單位熱耗比率為

27、100%，當(dāng)機(jī)組容量增加到60萬(wàn)千瓦時(shí)，降低1.3%；由30萬(wàn)千瓦增加到60萬(wàn)千瓦時(shí)降低1.0%。由60萬(wàn)千瓦提高到120萬(wàn)千瓦時(shí)降低0.5%左右。 </p><p>　　減少電站人員的需要量</p><p>　　15萬(wàn)千瓦機(jī)組，需0.45人/兆瓦；到30萬(wàn)千瓦時(shí)下降到0.27人/兆瓦；到120萬(wàn)千瓦時(shí)會(huì)進(jìn)一步下降到0.12人/兆瓦。這表明，機(jī)組容量越大，工資支出越少</p>

28、<p><b>　　降低發(fā)電成本</b></p><p>　　在燃料價(jià)格相同的情況下，機(jī)組容量越大，發(fā)電成本越低。 </p><p>　　機(jī)組容量增大，蒸汽參數(shù)提高，每千瓦裝機(jī)容量的建設(shè)費(fèi)用降低，熱效率變大，熱耗降低，工作人員減少，發(fā)電成本降低。這充分顯示了大機(jī)組的優(yōu)勢(shì)。</p><p><b>　　熱力系統(tǒng)與機(jī)組資料&l

29、t;/b></p><p><b>　　熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)介</b></p><p>　　本機(jī)組采用一爐一機(jī)的單元制配置。其中鍋爐為德國(guó)BABCOCK公司生產(chǎn)的2208t/h自然循環(huán)汽包爐；氣輪機(jī)為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式氣輪機(jī)。</p><p>　　全廠的原則性熱力系統(tǒng)附圖所示。該系統(tǒng)共有八級(jí)不調(diào)節(jié)抽汽。其中第一、二、

30、三級(jí)抽汽分別供三臺(tái)高壓加熱器，第五、六、七、八級(jí)抽汽分別供四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為0.9161Mpa壓力除氧器的加熱汽源。</p><p>　　第一、二、三級(jí)高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差分別為-1.7、0、-1.7。第一、二、三、五、六、七級(jí)回?zé)峒訜崞餮b設(shè)疏水冷卻器，下端差均為5.5。</p><p>　　汽輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過(guò)軸封加熱器、4臺(tái)低壓加熱

31、器，進(jìn)入除氧器。然后由氣動(dòng)給水泵升壓，經(jīng)三級(jí)高壓加熱器加熱，最終給水溫度達(dá)到274.8，進(jìn)入鍋爐。</p><p>　　三臺(tái)高壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至除氧器，第五、六、七級(jí)低壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至第八級(jí)低壓加熱器；第八級(jí)低加的疏水用疏水泵送回本級(jí)的主凝結(jié)水出口。</p><p>　　凝汽器為單壓式凝汽器，汽輪機(jī)排氣壓力4.4kPa。給水泵氣輪機(jī)（以下簡(jiǎn)稱(chēng)小汽機(jī)）的汽源為中壓缸排汽（第四級(jí)

32、抽汽），無(wú)回?zé)峒訜崞渑牌噙M(jìn)入凝汽器，設(shè)計(jì)排汽壓力為6.34kPa。</p><p>　　鍋爐的排污水經(jīng)一級(jí)連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴(kuò)容器工作壓力1.55Mpa，擴(kuò)容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補(bǔ)充水后排入地溝。</p><p>　　鍋爐過(guò)熱器的減溫水（3）取自給水泵出口，設(shè)計(jì)噴水量為66240kg/h。</p><p>　　熱力系統(tǒng)的汽水損失計(jì)有：全廠汽水損失

33、（14）33000kg/h、廠用汽（11）22000kg/h(不回收)、鍋爐暖風(fēng)器用氣量為65800kg/h,暖風(fēng)器汽源（12）取自第4級(jí)抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。鍋爐排污損失按計(jì)算值確定。</p><p>　　高壓缸門(mén)桿漏汽（1和2）分別引入再熱熱段管道和均壓箱，高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器（4和6）、均壓箱（5和7）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器（1

34、0）和均壓箱（8和9）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級(jí)低加（16），一股去軸封加熱器SG（15），一股去凝汽器的熱水井。</p><p><b>　　原始資料</b></p><p><b>　　汽輪機(jī)型以及參數(shù)</b></p><p>　　機(jī)組型式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪機(jī)；</

35、p><p>　　額定功率 =660MW；</p><p>　　主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）=3.232MPa，=538；</p><p>　　再熱蒸汽參數(shù)（進(jìn)汽閥前）：</p><p>　　熱段=3.232MPa；=538；</p><p>　　冷段=3.567MPa；=315；</p><p>　　汽

36、輪機(jī)排汽壓力=4.4kPa,排汽比焓=2315kJ/kg。</p><p><b>　　回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)</b></p><p>　　機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)見(jiàn)表2-1</p><p>　　表2-1 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)</p><p>　　最終給水溫度=274.8；</p><p>　　給水泵出

37、口壓力=21.47MPa，給水泵效率=0.83</p><p>　　除氧器至給水泵高差=22.4m；</p><p>　　小汽機(jī)排汽壓力=6.27kPa；小汽機(jī)排汽焓=2315.6kJ/kg</p><p><b>　　鍋爐型式及參數(shù)</b></p><p>　　鍋爐：德國(guó)BABCOCK-2208t/h一次中間再熱、亞臨

38、界壓力、自然循環(huán)汽包爐；</p><p>　　額定蒸發(fā)量=2208t/h</p><p>　　額定過(guò)熱蒸汽壓力=17.42Mpa；</p><p>　　額定再熱蒸汽壓力=3.85MPa；</p><p>　　額定過(guò)熱汽溫=541；額定再熱汽溫=541；</p><p>　　汽包壓力=18.28MPa；</p>

39、;<p>　　鍋爐熱效率=92.5%。</p><p><b>　　其他數(shù)據(jù)</b></p><p>　　汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失 =4%，</p><p>　　中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失=2%；</p><p>　　軸封加熱器壓力 =102KPa,</p><p>　　疏水比焓=415kJ/kg

40、；</p><p>　　機(jī)組各門(mén)桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見(jiàn)表2-2；</p><p>　　鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過(guò)熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見(jiàn)表2-2；</p><p>　　汽輪機(jī)機(jī)械效率 =0.985；發(fā)電機(jī)效率 =0.99；</p><p><b>　　補(bǔ)充水溫度=20；</b></p><

41、p>　　廠用點(diǎn)率ε=0.07。</p><p>　　表2-2 各輔助汽水、門(mén)桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)</p><p><b>　　熱力系統(tǒng)計(jì)算</b></p><p><b>　　汽水平衡計(jì)算</b></p><p><b>　　全廠補(bǔ)水率</b></p>&l

42、t;p>　　全廠汽水平衡如圖3-1所示，各汽水流量見(jiàn)表。將進(jìn)、出系統(tǒng)的各流量用相對(duì)量表示。由于計(jì)算前汽輪機(jī)進(jìn)汽量為未知，故預(yù)選=2033724kg/h進(jìn)行計(jì)算，最后校核。</p><p><b>　　全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)</b></p><p>　　=/=33000/2033724=0.01622</p><p><b>　　鍋爐排

43、污系數(shù)</b></p><p>　　=/=15000/2033724=0.007376</p><p>　　取=40%=6000，=60%=9000</p><p>　　=40%=0.002950</p><p>　　=60%=0.004425</p><p>　　擴(kuò)容器工作壓力1.55Mpa</p&

44、gt;<p>　　擴(kuò)容蒸汽焓=2792.0kj/kg，擴(kuò)容蒸汽送進(jìn)除氧器。</p><p>　　擴(kuò)容飽和水焓=851.7 kj/kg，加熱補(bǔ)充水后排地溝。</p><p><b>　　其余各量經(jīng)計(jì)算為</b></p><p>　　廠用汽系數(shù)=0.01082</p><p>　　減溫水系數(shù)=0.03257&l

45、t;/p><p>　　暖風(fēng)器疏水系數(shù)=0.03235</p><p><b>　　由全廠物質(zhì)平衡得</b></p><p>　　補(bǔ)水率=++=0.01082+0.004425+0.01622=0.03147</p><p><b>　　給水系數(shù)</b></p><p>　　=++

46、-=1+0.01622+0.004425-0.03257=0.9945</p><p><b>　　各小汽流量系數(shù)</b></p><p>　　表3-1 門(mén)桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)</p><p><b>　　汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　主蒸汽參數(shù)</b>

47、;</p><p>　　由主汽門(mén)前壓力=16.68Mpa，溫度=538，查水蒸所性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值=3398.8kj/kg。</p><p>　　主汽門(mén)后壓力=（1-）=（1-0.04）16.68=16.013Mpa。</p><p>　　由=16.013Mpa，==3398.8kj/kg，查表，得主汽門(mén)后汽溫=535.3</p><p>

48、;<b>　　再熱蒸汽參數(shù)</b></p><p>　　由中聯(lián)門(mén)前壓力=3.323Mpa，溫度=538，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值=3539.4 kj/kg。</p><p>　　中聯(lián)門(mén)后再熱汽壓=（1-）=（1-0.02）3.323=3.257Mpa。</p><p>　　同=3.257Mpa，==3539.4 kj/kg，查水蒸所性質(zhì)

49、表，得中聯(lián)門(mén)后再熱汽溫=537.7</p><p><b>　　輔助計(jì)算</b></p><p><b>　　均壓箱計(jì)算</b></p><p>　　以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱內(nèi)平均進(jìn)汽比焓。計(jì)算詳見(jiàn)下</p><p>　　表3-2 均壓箱比焓表</p><p><b&g

50、t;　　軸封加熱器計(jì)算</b></p><p>　　以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器內(nèi)平均進(jìn)汽比焓。計(jì)算詳見(jiàn)下</p><p>　　表3-3 軸封加熱器比焓表</p><p><b>　　凝汽器計(jì)算</b></p><p>　　由=0.0044Mpa=4.4Kpa，查水蒸所性質(zhì)表，得=30.6</p>

51、<p>　　將所得數(shù)據(jù)與表2-1的數(shù)據(jù)一起，以各抽汽口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在h-s圖上繪制出汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過(guò)程線(xiàn)，見(jiàn)圖3.2</p><p>　　各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算</p><p><b>　　高壓加熱器H1</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>

52、　　=（1-Δ）=（1-0.03）*5.945=5.767Mpa</p><p>　　式中——第一抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=5.767Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=273.0</p><p><b>　　H1出水溫度：&

53、lt;/b></p><p>　　=-δt=273.0-（-1.7）=274.7</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H1疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=243.5+5.5=249.0</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=5

54、.5</p><p>　　——進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=21.47Mpa，由=274.7，查得H1出水比焓=1204.8kj/kg</p><p>　　由=243.5，=21.47Mpa，查得H1進(jìn)水比焓=1056.6 kj/kg</p><p>　　由=249.0，=5.7

55、67Mpa，查得H1疏水比焓=1080.9 kj/kg。</p><p>　　至此，高壓加熱器H1的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　高壓加熱器H2</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.03）*3.668=3.

56、558Mpa</p><p>　　式中——第二抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=3.558Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=243.5</p><p><b>　　H2出水溫度：</b></p><p

57、>　　=-δt=243.5-0=243.5</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H2疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=206.7+5.5=212.2</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=5.5</p><p>　　——進(jìn)水溫度

58、，其值從高壓加熱器H3的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=21.47Mpa，由=243.5，查得H2出水比焓=1056.6kj/kg</p><p>　　由=243.5，=21.47Mpa，查得H2進(jìn)水比焓=890.4 kj/kg</p><p>　　由=249.0，=3.558Mpa，查得H2疏水比焓=908.2 kj/kg。</

59、p><p>　　至此，高壓加熱器H2的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　高壓加熱器H3</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.03）*1.776=1.722Mpa</p><p>　　式中——

60、第三抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=1.722Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=204.9</p><p><b>　　H3出水溫度：</b></p><p>　　=-δt=204.9-（-1.7）=206.7<

61、/p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H3疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=177.0+5.5=182.5</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=5.5</p><p>　　——進(jìn)水溫度，其值從除氧器H4的上端差δt計(jì)算得到。</p&g

62、t;<p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=21.47Mpa，由=206.7，查得H3出水比焓=890.4kj/kg</p><p>　　由=177.0，=21.47Mpa，查得H3進(jìn)水比焓=761.0 kj/kg</p><p>　　由=182.5，=1.722Mpa，查得H3疏水比焓=774.5kj/kg。</p><p>　　至此，高壓加熱器H3的進(jìn)、出

63、口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　除氧器H4</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.05）*0.964=0.916Mpa</p><p>　　式中——第四抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——

64、抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=0.916Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=176.1</p><p><b>　　H4出水溫度：</b></p><p>　　=-δt=176.1-0=176.1</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p&

65、gt;<p><b>　　H4疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=141.1+0=141.1</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=0</p><p>　　——進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H5的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=0.916Mpa，由=176.1

66、，查得H4出水比焓=746.0kj/kg</p><p>　　由=141.1，=0.916Mpa，查得H4進(jìn)水比焓=594.4 kj/kg</p><p>　　由=141.1，=0.916Mpa，查得H4疏水比焓=594.4kj/kg。</p><p>　　至此，除氧器H4的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　

67、低壓加熱器H5</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.03）*0.416=0.404Mpa</p><p>　　式中——第五抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=0.404Mp

68、a，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=144.0</p><p><b>　　H5出水溫度：</b></p><p>　　=-δt=144.0-2.8=141.1</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H5疏水溫度：</b&

69、gt;</p><p>　　=+δ=120.3+5.5=125.8</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=5.5</p><p>　　——進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H6的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=2.758Mpa，由=141.1，查得H5出水比焓=595.6kj/kg</p><

70、;p>　　由=120.3，=2.758Mpa，查得H5進(jìn)水比焓=507.0 kj/kg</p><p>　　由=125.8，=0.404Mpa，查得H5疏水比焓=528.7kj/kg。</p><p>　　至此，低壓加熱器H5的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　低壓加熱器H6</b></p><

71、p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.03）*0.226=0.219Mpa</p><p>　　式中——第六抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=0.219Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　

72、加熱器飽和溫度=123.1</p><p><b>　　H6出水溫度：</b></p><p>　　=-δt=123.1-2.8=120.3</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H6疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=98.

73、4+5.5=103.9</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=5.5</p><p>　　——進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=2.758Mpa，由=120.3，查得H6出水比焓=507.0kj/kg</p><p>　　由=98.4，=2.758Mpa，查得H6進(jìn)水比焓=

74、414.2 kj/kg</p><p>　　由=103.9，=0.219Mpa，查得H6疏水比焓=435.5kj/kg。</p><p>　　至此，低壓加熱器H6的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　低壓加熱器H7</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b><

75、;/p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.03）*0.109=0.106Mpa</p><p>　　式中——第七抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=0.106Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=101.2</p><p>&

76、lt;b>　　H7出水溫度：</b></p><p>　　=-δt=101.2-2.8=98.4</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H7疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=56.3+5.5=61.8</p><p>　　式中δ

77、——加熱器下端差，δ=5.5</p><p>　　——進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=2.758Mpa，由=98.4，查得H7出水比焓=414.2kj/kg</p><p>　　由=56.3，=2.758Mpa，查得H7進(jìn)水比焓=238.0 kj/kg</p><p>　　由=61

78、.8，=0.106Mpa，查得H7疏水比焓=258.7kj/kg。</p><p>　　至此，低壓加熱器H7的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p><b>　　低壓加熱器H8</b></p><p><b>　　加熱器壓力：</b></p><p>　　=（1-Δ）=（1-0.03）*0.0

79、197=0.0191Mpa</p><p>　　式中——第八抽汽口壓力；</p><p>　　Δ——抽汽管道相對(duì)壓損；</p><p>　　由=0.0191Mpa，查水蒸所性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度=59.1</p><p><b>　　H8出水溫度：</b></p>

80、<p>　　=-δt=59.1-2.8=56.3</p><p>　　式中δt——加熱器上端差。</p><p><b>　　H8疏水溫度：</b></p><p>　　=+δ=32.8+5.5=38.3</p><p>　　式中δ——加熱器下端差，δ=5.5</p><p>　　—

81、—進(jìn)水溫度，其值從軸封加熱器的上端差δt計(jì)算得到。</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力=2.758Mpa，由=56.3，查得H8出水比焓=237.9kj/kg</p><p>　　由=32.8，=2.758Mpa，查得H8進(jìn)水比焓=139.9 kj/kg</p><p>　　由=38.3，=0.0191Mpa，查得H8疏水比焓=160.4kj/kg。</p

82、><p>　　至此，低壓加熱器H8的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。</p><p>　　表3-4 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計(jì)算</p><p>　　高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算</p><p>　　由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算</p><p>　　高壓加熱器H1的抽汽系數(shù) ：</p><p><b>

83、;　　==0.07143</b></p><p>　　高壓加熱器H1的疏水系數(shù) ：</p><p><b>　　==0.07143</b></p><p>　　由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算、</p><p>　　高壓加熱器H2的抽汽系數(shù) ：</p><p><b>　　==0.

84、07218</b></p><p>　　高壓加熱器H2的疏水系數(shù) ：</p><p>　　=+=0.07143+0.07218=0.14362</p><p><b>　　再熱器流量系數(shù)</b></p><p><b>　　=1-------</b></p><p&g

85、t;　　=1-0.07143-0.07218-0.0001912-0.001429-0.001032-0.001591-0.001264=0.8509</p><p>　　由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算</p><p>　　本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器H3的進(jìn)水比焓為未知，故先計(jì)算給水泵的介質(zhì)比焓升。</p><p>　　如圖3-3所示，泵入口靜壓：</p>&

86、lt;p>　　=+=0.916 +975**9.8*22.4=1.130Mpa</p><p>　　式中 ——除氧器壓力，Mpa；</p><p>　　——除氧器至給水泵水的平均密度， 。</p><p>　　給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力</p><p>　　=0.5*（+）=0.5*（21.47+1.130）=11.30 Mpa</

87、p><p>　　給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓：</p><p><b>　　取==746.0</b></p><p>　　根據(jù)=11.30 Mpa和=746.0查得：</p><p>　　給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容=0.001112</p><p><b>　　給水泵介質(zhì)焓升</b></

88、p><p><b>　　=-=</b></p><p><b>　　==27.3</b></p><p><b>　　給水泵出口焓：</b></p><p>　　=+=746.0+27.3=773.2</p><p>　　高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)：</

89、p><p><b>　　==0.03749</b></p><p>　　高壓加熱器H3的疏水系數(shù) ：</p><p>　　=+=0.14362+0.03749=0.1811</p><p><b>　　除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　除氧器出水流

90、量：</b></p><p>　　=+=0.99447 +0.032570791=1.02704</p><p>　　除氧器物質(zhì)平衡和熱平衡見(jiàn)圖3-4。由于除氧器為匯集式加熱器，進(jìn)水流量為未知。但利用簡(jiǎn)捷算法可避開(kāi)求取。</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.04

91、232</b></p><p>　　低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算</p><p>　　由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算</p><p>　　低壓加熱器H5的出水系數(shù)：</p><p><b>　　=------</b></p><p>　　=1.02704-0.18110-0.04232-0.0

92、01430-0.001591-0.001369-0.03235</p><p><b>　　=0.76688</b></p><p>　　低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)：</p><p><b>　　==0.02773</b></p><p>　　低壓加熱器H5的疏水系數(shù)：</p><

93、p><b>　　==0.02773</b></p><p>　　由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算</p><p>　　低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.02838</b></p><p>

94、;　　低壓加熱器H6的疏水系數(shù)：</p><p>　　=+=0.02772+0.02838=0.05611</p><p>　　由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算</p><p>　　由于低壓加熱器H8的疏水采用疏水泵打回本級(jí)的主凝結(jié)水出口的形式，低壓加熱器H7的進(jìn)水比焓未知，故先預(yù)選=239.5kj/kg，最后校核。</p><p>　　則低壓加熱

95、器H7的抽汽系數(shù)：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.04699</b></p><p>　　低壓加熱器H7的疏水系數(shù)：</p><p>　　=+=0.05611+0.04699=0.10310</p><p>　　由低壓加熱器H8熱平

96、衡計(jì)算</p><p>　　由于低加H8的進(jìn)水焓、疏水焓為未知，故先計(jì)算軸封加熱器SG。</p><p>　　又由于軸封加熱器SG的出水系數(shù)未知，故先預(yù)選=0.63094，最后校核。</p><p>　　由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓：</p><p><b>　　=</b></p><p>

97、　　==131.14kj/kg</p><p>　　由=2.758Mpa，=131.14 kj/kg，查得軸封加熱器出水溫度=30.69。</p><p>　　由于低壓加熱器H8未設(shè)疏水冷卻器，所以疏水溫度==59.1</p><p>　　由=0.0197Mpa, =59.1查得低壓加熱器H8疏水焓=247.3 kj/kg</p><p>　

98、　低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.02997</b></p><p>　　低壓加熱器H8的疏水系數(shù)：</p><p>　　=+=0.10319+0.02998=0.13307</p><p><b&g

99、t;　　凝汽系數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　小汽機(jī)抽汽系數(shù)</b></p><p><b>　　==0.03751</b></p><p>　　由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算</p><p>　　=0.76667-0.13307-0.03751-0.003924-0.03786&l

100、t;/p><p><b>　　=0.55451</b></p><p>　　由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn)</p><p>　　H4抽汽口抽汽系數(shù)和</p><p><b>　　=+++</b></p><p>　　=0.04252+0.03751+0.03235+0.01082</

101、p><p><b>　　=0.12300</b></p><p><b>　　各加熱器抽汽系數(shù)和</b></p><p><b>　　=+++++++</b></p><p>　　=0.07143+0.07218+0.03749+0.12320+0.02772+0.02838+0.

102、04709+0.02998</p><p><b>　　=0.43718</b></p><p><b>　　軸封漏汽系數(shù)和</b></p><p><b>　　=+++++++</b></p><p>　　=0.0001913+0.001430+0.001032+0.0015

103、91+0.001265+0.0006731+</p><p>　　0.0007626+0.001369</p><p><b>　　=0.008314</b></p><p><b>　　凝汽系數(shù)：</b></p><p>　　=1--=1-0.43718-0.008314=0.55451</

104、p><p>　　該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。</p><p>　　由低加H5～軸封加熱器SG的質(zhì)量平衡校驗(yàn)軸封加熱器SG的出水系數(shù)：</p><p>　　=-=0.76667-0.13317=0.63094</p><p>　　軸封加熱器SG的出水系數(shù)=0.63094，與初選值相等。</p><p&

105、gt;　　校驗(yàn)低壓加熱器H7的進(jìn)水比焓：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=（0.63094*237.9+0.13307*247.3）/（0.63094+0.13317）</p><p>　　=239.5kj/kg</p><p>　　低壓加熱器H7的進(jìn)水比焓=239.5kj/kg，與初選值相

106、等。</p><p><b>　　汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算</b></p><p><b>　　凝汽流做功</b></p><p><b>　　=（-+）-*</b></p><p>　　=0.55451*（3398.8-2315.6+512.3）-0.0009057*512.3<

107、/p><p>　　=884.3kj/kg</p><p>　　式中 ——再熱汽吸熱，=-=3539.4-3027.1=512.3 kj/kg</p><p><b>　　抽汽流做功</b></p><p><b>　　1kgH1抽汽做功</b></p><p>　　=-=339

108、8.8-3144.2=254.6 kj/kg</p><p><b>　　1kgH2抽汽做功</b></p><p>　　=-=3398.8-3027.1=492.0 kj/kg</p><p><b>　　1kgH3抽汽做功</b></p><p>　　=-+=3398.8-3352.2+512.

109、3=558.9 kj/kg</p><p><b>　　1kgH4抽汽做功</b></p><p>　　=-+=3398.8-3169.0+512.3=742.1 kj/kg</p><p><b>　　1kgH5抽汽做功</b></p><p>　　=-+=3398.8-2978.5+512.3=

110、932.6 kj/kg</p><p><b>　　1kgH6抽汽做功</b></p><p>　　=-+=3398.8-2851.0+512.3=1060.1kj/kg</p><p><b>　　1kgH7抽汽做功</b></p><p>　　=-+=3398.8-2716.0+512.3=11

111、95.1 kj/kg</p><p><b>　　1kgH8抽汽做功</b></p><p>　　=-+=3398.8-2455.8+512.3=1455.3kj/kg</p><p>　　表3-5 做功量和抽汽量計(jì)算結(jié)果</p><p><b>　　抽汽流總內(nèi)功：</b></p>&

112、lt;p><b>　　=+++++++</b></p><p>　　=0.07143*254.6+0.07218*492.0+0.03749*558.9+0.12300*742.1+</p><p>　　0.02773*932.6+0.02838*1060.1+0.04699*1195.1+0.02997*1455.3</p><p>　

113、　=322.1 kj/kg</p><p><b>　　附加功量</b></p><p>　　附加功量是指各小汽流量做功之和：</p><p>　　=*（-）+（+）*（-）+（+）*（-）+*（-+）+（+）*（-+）</p><p>　　=0.0001913*（3398.8-3397.2）+（0.001430+0.0

114、01032）*（3398.8-3395.3）+</p><p>　?。?.001591+0.001265）*（3398.8-3024.3）+0.0006731*（3398.8-3169.0+</p><p>　　512.3）+（0.0007626+0.001369）*（3398.8-3474.0+512.3）</p><p>　　=2.510 kj/kg</p

115、><p><b>　　汽輪機(jī)內(nèi)功</b></p><p>　　=++=884.3+322.1+2.51=1208.9 kj/kg</p><p>　　汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算</p><p><b>　　汽輪機(jī)比熱耗：</b></p><p>　　=-+*=3398

116、.8-1204.8+0.85088*512.3=2629.9 kj/kg</p><p><b>　　汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率：</b></p><p>　　=/=1208.9/2629.9=0.45967</p><p><b>　　汽輪機(jī)絕對(duì)電效率：</b></p><p>　　=**=0.985*0.

117、99*0.45967=0.44824</p><p><b>　　汽輪機(jī)熱耗率：</b></p><p>　　=3600/=3600/0.44824=8031.4 kJ/(kWh)</p><p><b>　　汽輪機(jī)汽耗率：</b></p><p>　　=/=8031.4/2629.9=3.0539

118、 kg/(kWh)</p><p><b>　　汽輪機(jī)進(jìn)汽量：</b></p><p>　　=1000**=1000*3.0539*660=2015555.6 kg/h</p><p>　　式中 ——汽輪機(jī)額定功率，=660MW。</p><p>　　檢驗(yàn)：汽輪機(jī)進(jìn)汽量=2015555.6kg/h，與初選值誤差δ：&l

119、t;/p><p>　　δ=(2033724-2015555.6)/2015555.6=0.901%</p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p><b>　　給水流量：</b></p><p>　　=*=1.02704*2015555.6=2070064.3 kg/h</

120、p><p><b>　　凝結(jié)水泵流量：</b></p><p>　　=*=0.63094*2015555.6=1271694.7 kg/h</p><p><b>　　凝汽量：</b></p><p>　　=*=0.55451*2015555.6=1117645.2 kg/h</p>&l

121、t;p><b>　　第一級(jí)抽汽量：</b></p><p>　　=*=0.07143*2015555.6=143979 kg/h</p><p><b>　　第二級(jí)抽汽量：</b></p><p>　　=*=0.07218*2015555.6=145487 kg/h</p><p><b

122、>　　第三級(jí)抽汽量：</b></p><p>　　=*=0.03749*2015555.6=75560 kg/h</p><p><b>　　第四級(jí)抽汽量：</b></p><p>　　=*=0.12300*2015555.6=247908 kg/h</p><p><b>　　第五級(jí)抽汽量：

123、</b></p><p>　　=*=0.02773*2015555.6=55885 kg/h</p><p><b>　　第六級(jí)抽汽量：</b></p><p>　　=*=0.02838*2015555.6=57211 kg/h</p><p><b>　　第七級(jí)抽汽量：</b><

124、/p><p>　　=*=0.04699*2015555.6=94717 kg/h</p><p><b>　　第八級(jí)抽汽量：</b></p><p>　　=*=0.02997*2015555.6=60406 kg/h</p><p>　　全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算</p><p><b>　　鍋爐

125、參數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　過(guò)熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　由=17.42Mpa，=541，查表得過(guò)熱蒸汽出口比焓=3399.0 kj/kg</p><p><b>　　再熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力=3.85 Mpa，

126、該壓力已高于汽輪機(jī)排汽壓力=</p><p>　　3.567 Mpa，故按照汽輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力=3.3232 Mpa。由=3.3232 Mpa和=541，查表得再熱蒸汽出口比焓=3546.2 kj/kg。</p><p>　　再熱器換熱量=-=3546.2-3027.1=519.1 kj/kg。</p><p><b>　　鍋爐有效熱量&

127、lt;/b></p><p>　　=（-）（-）+（-）+（-）+*</p><p>　　=（0.9945-0.01082）*（3399.0-1204.8）+0.01082（1762.0-1204.8）+</p><p>　　0.03257*（3399.0-746.0）+0.8509*519.1</p><p>　　=2692.4 kj

128、/kg</p><p><b>　　管道效率</b></p><p>　　=/=2629.9/2692.4=0.9768</p><p><b>　　全廠效率</b></p><p>　　==92.5*97.68*44.82=40.50%</p><p><b>　

129、　全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗</b></p><p>　　系數(shù)===1.0283</p><p>　　式中 ——暖風(fēng)器吸熱量，按下式計(jì)算：</p><p>　　=（-）=0.03235*（3169-697）=79.98 kj/kg</p><p>　　相應(yīng)于1kg標(biāo)煤的輸入熱量：</p><p>　　=29300*

130、=29300*1.0283=30128 kj/kg</p><p><b>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗：</b></p><p>　　===0.29504 kg/kW·h</p><p><b>　　全廠熱耗率</b></p><p>　　=*29300=0.29504*29300=8644.7 k