氣藏產(chǎn)能測試評價及試井分析(下2-凝析氣井試井分析與動態(tài)預(yù)測)

1、凝析氣井試井分析及動態(tài)預(yù)測,一.問題的提出：,★了解地層壓力變化規(guī)律　　★獲取地層參數(shù)的重要和有效的手段※ 可以了解地下油氣滲流規(guī)律、油氣藏動態(tài)特征※可為氣藏描述、污染評價、數(shù)值模擬、油氣藏開采動態(tài)預(yù)測以及油氣井增產(chǎn)措施決策提供依據(jù),試井分析的目的：,凝析氣井的試井分析：具有相當大的研究難度，至今未能很好解決,◆地層壓力高于露點壓力時，流體的滲流與干氣藏?zé)o太大區(qū)別，仍沿用干氣井的試井分析方法 ---單相擬壓力。,◆地層壓力低于露點壓

2、力以后，地層中將有凝析油的析出，出現(xiàn)油、氣兩相共存或滲流 。,應(yīng)：采用兩相擬壓力 考慮多孔介質(zhì)影響,實際儲層對凝析油、氣將產(chǎn)生不可忽略的吸附，在地層中會出現(xiàn)自由的油、氣相與吸附的凝析油、氣相三相共存和自由的油、氣兩相滲流，,多孔介質(zhì)影響 ：,二、凝析油、氣在儲層多孔介質(zhì)表面的吸附,根據(jù)多孔介質(zhì)基本物性及流體組成等采用Flory-Huggins Vacancy Solution Model ( F-H VSM ) 計算凝

3、析油、氣在多孔介質(zhì)表面的吸附量和吸附相的組成。,三、凝析氣井試井分析方法,（一）常規(guī)試井分析：,1. 壓力降落試井分析,凝析氣井的滲流微分方程：,(對組分 i ),(對整個烴類流體),兩相擬壓力 ：,不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型：,(內(nèi)邊界條件),(封閉外邊界),(定壓外邊界),(無窮大地層),(初始條件),,氣井地面質(zhì)量流量(產(chǎn)量),無窮大地層解：,在井底：,,封閉地層解： (彈性驅(qū)動第二相晚期(擬穩(wěn)定流期) ),在井底：,i: 晚期直線段斜

4、率,2. 壓力恢復(fù)試井分析,,外推地層壓力 ：,中期直線段外推至,，在擬壓力軸,上的截距：,,,,（二）現(xiàn)代試井分析：,1 均質(zhì)地層試井分析模型,引入擬壓力函數(shù) ：,,,（考慮凝析水后烴可流動孔隙度 ）,其中：,再引入無因次變量：,,均質(zhì)凝析氣藏試井數(shù)學(xué)模型,（無限大邊界 ）,（封閉邊界）,（定壓邊界）,,,,Laplace變換,( Laplace空間解 ),無限大邊界 :,封閉邊界:,定壓邊界:,Stehfest數(shù)值反演,,0.5

5、 的水平線,斜率為1.0,無限大邊界 :,2 裂縫性地層試井分析模型與典型曲線特征,引入(無因次)變量:,( j=f、m),（無限大邊界 ）,（封閉邊界）,（定壓邊界）,裂縫凝析氣藏試井數(shù)學(xué)模型,,,,Laplace變換,( Laplace空間解 ),無限大邊界 :,封閉邊界:,定壓邊界:,Stehfest數(shù)值反演,,0.5 的水平線,斜率為1.0,(不同儲容比下裂縫性氣藏試井模型特征),(不同竄流系數(shù)下裂縫性氣藏試井模型特征),

6、3 雙區(qū)復(fù)合凝析氣藏試井分析模型與典型曲線特征,引入(無因次)變量:,復(fù)合凝析氣藏試井數(shù)學(xué)模型,,,（無限大邊界 ）,（封閉邊界）,（定壓邊界）,,Laplace變換,( Laplace空間解 ),無限大邊界 :,封閉邊界:,定壓邊界:,Stehfest數(shù)值反演,,0.5 的水平線,斜率為1.0,0.5M12水平段,不同內(nèi)區(qū)半徑下雙區(qū)復(fù)合凝析氣藏試井模型特征,不同流度比下凝析氣藏雙區(qū)復(fù)合試井模型特征,4 應(yīng)力敏感地層凝析氣藏試井分析

7、模型與典型曲線特征,大量實驗表明, 高壓低滲地層氣體滲流時表現(xiàn)出很明顯的應(yīng)力敏感性.,當考慮滲透率應(yīng)力敏感性時,即認為滲透率是隨壓力(或擬壓力)變化而變化的,那么,其滲流基本方程應(yīng)為:,滲透率K不能直接拿出微分式,定義滲透率模量 :,視滲透率模量：,應(yīng)力敏感地層氣體滲流基本方程:,引入(無因次)變量:,應(yīng)力敏感無限大凝析氣藏試井數(shù)學(xué)模型,,,引入變換式：,內(nèi)邊界條件變?yōu)椋?應(yīng)用攝動技術(shù)變換式 :,取零解攝動解 :,,應(yīng)力敏感無限大凝析氣

8、藏試井分析數(shù)學(xué)模型,,,Laplace變換,( Laplace空間解 ),井底無因次擬壓力：,Stehfest數(shù)值反演,,隨著無因次滲透率模量數(shù)值的增加,擬壓力及其導(dǎo)數(shù)往上翹,無因次滲透率模量數(shù)值越大，擬壓力及其導(dǎo)數(shù)上翹越明顯，這種特征和不存在應(yīng)力敏感氣藏加不滲透外邊界試井曲線類似。,斜率為1.0,5 應(yīng)力敏感砂巖地層雙區(qū)復(fù)合凝析氣藏試井分析模型與典型曲線特征,引入無因次變量：,,,復(fù)合應(yīng)力敏感凝析氣藏試井數(shù)學(xué)模型,,,引入變換式

9、：,,,Laplace變換,其余符號略,Stehfest數(shù)值反演,,隨著無因次滲透率模量數(shù)值的增加,擬壓力及其導(dǎo)數(shù)往上翹或值增大,無因次滲透率模量數(shù)值越大，擬壓力及其導(dǎo)數(shù)上翹越明顯，這種特征和不存在應(yīng)力敏感氣藏加不滲透外邊界試井曲線類似。,斜率為1.0,I 區(qū)徑向流水平線,II 區(qū)徑向流水平線,當CDe2S值較大后，可能僅有一個導(dǎo)數(shù)水平線 。,6 考慮井筒積液的凝析氣井試井分析模型與典型曲線特征,考慮井筒積液凝析氣井試井數(shù)學(xué)模型,,,式

10、中：,其它變量定義同前,,Laplace變換,——余誤差函數(shù),Stehfest數(shù)值反演,,斜率為1.0,擬壓力導(dǎo)數(shù)出現(xiàn)負值,駝峰,0.5水平線 ，井筒積液影響結(jié)束,不同 下試井模型擬壓力特征曲線,7 低速非達西滲流試井分析,與常規(guī)中、高滲透凝析氣藏相比，低滲透凝析氣藏儲層致密，滲透率極低，當有凝析水存在時，地下流體在一定壓差(啟動壓差)下才能流動，這已為實驗所證實。由于啟動壓差的存在，低滲透凝析氣藏試井資料往往處于早期

11、，或過早出現(xiàn)不滲透邊界特征假象，影響了試井資料的正確解釋和試井成果的實際應(yīng)用。實際上，對于低滲透氣藏，相應(yīng)的滲流方程及井底壓力解也都不同于常規(guī)氣藏。,引入無因次變量 ：,無因次啟動壓力梯度,無限大凝析氣井低速非達西滲流試井數(shù)學(xué)模型,,,,Laplace變換,Stehfest數(shù)值反演,,,對于固定參數(shù) ，,，,值增加得越大,雙對數(shù)曲線早期和,后期偏離達西滲流曲線的幅度越大。,8 不考慮凝析水影響的無限大外邊界復(fù)合凝析氣藏

12、模型 ：,（連續(xù)性條件）,（連續(xù)性條件）,（內(nèi)邊界條件1）,（內(nèi)邊界條件2）,（外邊界條件）,（初始條件）,,9 不考慮凝析水影響的無限大外邊界天然裂縫凝析氣藏模型 ：,,四、濮12井試井分析,1. 油田:,濮城油田.,2. 井別:,滾動開發(fā)井.,3. 投產(chǎn)時間:,？.,測試時間：2001.10.11-10.23測試層位：S3下測試井段：3606.5-3612.6m 有效厚度: 6.1米穩(wěn)定產(chǎn)量：Qo=0.5 m3/d ; Q

13、g=1*104m3/d; 穩(wěn)定時間：tP=360 hrs孔隙度：10.7%測井解釋滲透率： ? mD,壓力歷史,（1）Horner法（兩相擬壓力，不考慮吸附） ：,解釋結(jié)果：K=1.51 mDS=2.83外推地層壓力 P*=26.31MPa,A. 常規(guī)解釋：,（2）Horner法（兩相擬壓力，考慮吸附） ：,氣體吸附作用使得滲流過程中地層反凝析油飽和度增加，氣相相對滲透率相應(yīng)減小，因此使得計算出的兩相擬壓力降低,解釋結(jié)果：

14、K=1.102 mDS=3.25外推地層壓力 P*=26.02MPa,B. 現(xiàn)代試井分析：(1) 均質(zhì)模型： （兩相擬壓力，不考慮吸附）,解釋結(jié)果：K=1.81 mDS=3.81地層系數(shù)：11.06 mD.m流動系數(shù)：693.71 mD.m/mPa.s井筒儲集系數(shù)：35.85 m3/Mpa,（2）均質(zhì)模型： （兩相擬壓力，考慮吸附）,解釋結(jié)果：K=1.22 mDS=4.40地層系數(shù)：7.438 mD.m流動

15、系數(shù)：466.71 mD.m/mPa.s井筒儲集系數(shù)：22.339 m3/MPa,壓力歷史擬合,考慮多孔介質(zhì)吸附影響時的解釋結(jié)果不同于不考慮吸附影響的情況。 存在介質(zhì)吸附現(xiàn)象時，有效滲透率減小，表皮因子增大。 因為多孔介質(zhì)吸附了部分凝析油氣，這些吸附相不參與流動，就相當于堵塞了部分滲流通道，增大了滲流阻力，脫附出的凝析油氣與反凝析液也會堵塞一定滲流空間，自然會出現(xiàn)有效滲透率“降低”，表皮“增大”的

16、現(xiàn)象。 考慮吸附影響后, 有效滲透率降低了約32.6%，表皮增大了約15.49%。,B6井,投產(chǎn)時間：1999.7.23.,壓力歷史放大圖（局部）,測試時間：2001.12.13測試層位：P8+P9+P10測試井段：3794.2-3967.7米有效厚度: 53.9米穩(wěn)定產(chǎn)量：Qo=40.6 m3/d ; Qg=14.3146*104m3/d; 穩(wěn)定時間：tP=492.83 hrs孔隙度：14.5%測井解

17、釋滲透率：14.766 mD,常規(guī)解釋：（1）MDH法： （單相擬壓力）,壓力后期下掉，（儲層壓力下降），無法應(yīng)用。,解釋結(jié)果：K=2.75 mDS=5.37外推地層壓力 P*=30.79MPa,（2）Horner法： （單相擬壓力）,解釋結(jié)果：K= 2.51mDS=4.26外推地層壓力 P*=31.78MPa 探測半徑: 497.24 m單井控制儲量 3.23 ×108 m3,（3）Horner法： （兩

18、相擬壓力，不考慮吸附）,解釋結(jié)果：K= 4.73 mDS=14.42外推地層壓力 P*=30.13 MPa 探測半徑: 682.87 m單井控制儲量 6.64 ×108 m3,（3）Horner法： （兩相擬壓力，考慮吸附）,解釋結(jié)果：K= 4.54 mDS=15.12外推地層壓力 P*=29.95 MPa 探測半徑: 704.74 m單井控制儲量 6.88 ×108 m3,現(xiàn)代試井分析：（

19、1）均質(zhì)模型： （兩相擬壓力，不考慮吸附）,解釋結(jié)果：K=4.332 mD S=14.56地層系數(shù)：233.51 mD.m流動系數(shù)：7809.55 mD.m/mPa.s井筒儲集系數(shù)：1479.77 cm3/atm,測試后期壓力下掉 ，曲線后期徑向流段不完整，解釋結(jié)果可靠性降低，解釋結(jié)果可供參考。,,壓力歷史擬合,（2）均質(zhì)模型： （兩相擬壓力，考慮吸附）,解釋結(jié)果：K=4.16 mD S=19.26地

20、層系數(shù)：224.22 mD.m流動系數(shù)：7499.13 mD.m/mPa.s井筒儲集系數(shù)：1467.76 cm3/atm,,存在多孔介質(zhì)吸附現(xiàn)象時，有效滲透率低于無介質(zhì)吸附時，而表皮因子則剛相反。原因與前類似，因為多孔介質(zhì)吸附了部分凝析油氣，這些吸附相不參與流動，就相當于堵塞了部分滲流通道，增大了滲流阻力，脫附出的凝析油氣與反凝析液也會堵塞一定滲流空間，自然會出現(xiàn)有效滲透率“降低”，表皮“增大”的現(xiàn)象。 考慮吸附

21、影響后, 有效滲透率降低了約3.9%，表皮增大了約3.2%。 與B2井結(jié)果相比，有效滲透率降低的幅度與表皮增大的幅度B6井的要低，其原因在于，B6井的重?zé)N含量比B2井的低，B2井的C7+摩爾含量為2.6%，B6井的僅2.38%，而地層孔隙介質(zhì)吸附時首先選擇吸附的是大分子，即重?zé)N成分，因此B6井的吸附量小。,B6井與B2井地層中吸附相流體飽和度與壓力關(guān)系對比曲線,（3）復(fù)合模型： （兩相擬壓力，不考慮吸附）,解釋結(jié)果：第一區(qū)

22、：K=2.03 mD 第二區(qū)：K=4.06 mD第一區(qū)：地層系數(shù)：125.05 mD.m 第二區(qū)：219.06 mD.m第一區(qū)：流動系數(shù)：4182.21 mD.m/mPa.s S=11.999 井筒儲集系數(shù)：1162.35 cm3/atm 兩相流動區(qū)半徑：16.88 m,σ=M=2CDe2S=1013,（4）復(fù)合模型： （兩相擬壓力，考慮吸附）,解釋結(jié)

23、果：第一區(qū)：K=1.73 mD 第二區(qū)：K=3.46 mD第一區(qū)：地層系數(shù)：93.5 mD.m 第二區(qū)：186.5 mD.m第一區(qū)：流動系數(shù)：3122.23 mD.m/mPa.s S=12.35 井筒儲集系數(shù)：1576.58 cm3/atm 兩相流動區(qū)半徑：15.32 m,（5）雙孔模型： （兩相擬壓力，不考慮吸附）,解釋結(jié)果：K=1.82 md

24、 S=3.002地層系數(shù)：97.93 mD.m流動系數(shù)：3275.28 mD.m/mPa.s井筒儲集系數(shù)：1353.28 cm3/atm儲容比ω=0.01 竄流系數(shù)λ= 7.29*10-6,（6）雙孔模型： （兩相擬壓力，考慮吸附）,解釋結(jié)果：K=1.60 mD S=4.23地層系數(shù)：86.04 mD.m流動系數(shù)：

25、2877.59 mD.m/mPa.s井筒儲集系數(shù)：1505.17 cm3/atm儲容比ω=0.013 竄流系數(shù)λ= 6.57*10-6,★復(fù)雜（低滲、高溫、高壓、高含凝析水）凝析氣井試井分析實例,對于氣體滲流而言，由于氣體的低粘度與高可壓縮性，在一般干氣藏中，氣體的滲流是不存在啟動壓力的，相反會出現(xiàn)滑脫效應(yīng)與高速非達西滲流。但實驗結(jié)果證實，當氣井有地層水及凝析流體（水、油）存在時液相飽和度?40%時，低滲氣

26、藏中氣體滲流也存在啟動壓力（梯度），即氣體滲流也會象低滲透油藏中原油滲流那樣出現(xiàn)低速非達西滲流現(xiàn)象。這在長慶的產(chǎn)水氣井、中原及大港的凝析氣井都觀察到了該現(xiàn)象。,1 低速非達西滲流氣井試井分析,高液相飽和度下存在啟動壓差，使得低滲透氣藏試井資料往往在早期或過早出現(xiàn)不滲透邊界特征，影響了試井資料的正確解釋和試井成果的實際應(yīng)用。為了使實例分析更具代表性，在此以P812凝析氣井為例，采用考慮相態(tài)變化、井筒儲集和表皮效應(yīng)及低速非達西效應(yīng)的凝析氣井

27、有效井徑模型進行試井解釋，分析其壓力動態(tài)。,2002年05月29日-06月05日對沙四上層3626.3-3704.3m進行系統(tǒng)試井與壓力恢復(fù)測試，測點深度3500m，地層厚度46.4米/15層，孔隙度9.3%，試井解釋選取系統(tǒng)試井測試結(jié)束后的關(guān)井（第6關(guān)）壓力恢復(fù)數(shù)據(jù)。,穩(wěn)定生產(chǎn)75.17小時后進行壓恢測試，壓恢測試前穩(wěn)定產(chǎn)量為：日產(chǎn)水5.99 m3 ；日產(chǎn)油2m3； 日產(chǎn)氣0.31×104m3。,P812油氣相滲曲線,P81

28、2實測壓力對應(yīng)的擬壓力曲線,雙對數(shù)擬合曲線,滲透率,，井筒儲集系數(shù),視表皮系數(shù),，啟動壓力梯度,★根據(jù)實驗測試結(jié)果：λ=0.0002Sw-0.0071，P812井近井地帶的平均液相飽和度為77%。,★P812井滲透率低，解釋出的啟動壓力梯度亦較大，近井地帶液相飽和度較高，產(chǎn)出水較多，致使出現(xiàn)了低速非達西流現(xiàn)象，說明P812井因凝析水和凝析油的存在，對儲層造成了較大的損害。另一方面，該井是壓裂投產(chǎn)，而試井測試時穩(wěn)定產(chǎn)氣量卻僅有3100m3

29、/d，視表皮系數(shù)也僅-2.86。,★若采用不考慮低速非達西流現(xiàn)象的均質(zhì)砂巖凝析氣井試井分析模型，則可以明顯看出，P812井因有較長時間的井筒儲集效應(yīng)，故試井曲線還處于早期階段，無法得出正確的解釋結(jié)果。因此，只有采用低速非達西滲流凝析氣井試井模型，才可以解釋象P812井這類低滲透產(chǎn)水凝析氣井早期試井資料。,P812井均質(zhì)砂巖凝析氣藏試井解釋雙對數(shù)擬合曲線,徑向流未出現(xiàn)，多解性大,無因次Horner檢驗曲線,壓力歷史擬合曲線,2 考慮應(yīng)力敏

30、感效應(yīng)的凝析氣井試井分析,大多數(shù)油氣藏都滿足巖石特性為常數(shù)的假設(shè)條件，在試井分析中也取得合理的解釋結(jié)果，但隨著裂縫性油氣藏，致密砂巖油氣藏、膠結(jié)程度低的油氣藏以及煤層甲烷氣藏的勘探和開發(fā)，使我們對這類非常規(guī)儲層的巖石特性有了更深一步的認識和了解，對原來建立試井解釋數(shù)學(xué)模型時的假設(shè)條件合理性應(yīng)進行重新評價與認識，以便更符合這類油氣藏的真實情況。,為了使實例分析更具代表性，在此以P12氣井為例，采用考慮相態(tài)變化、井筒儲集和表皮效應(yīng)及應(yīng)力敏感

31、效應(yīng)的凝析氣井有效井徑模型進行試井解釋，分析其壓力動態(tài)。,P12井2001年10月完鉆并經(jīng)壓裂投產(chǎn)，2001年10月11日-10月23日對沙三下層井段3606.5-3612.6m進行壓力恢復(fù)測試，地層有效厚度6.1米，原始孔隙度10.7%。,壓恢測試前穩(wěn)定生產(chǎn)時間360小時，穩(wěn)定產(chǎn)量為：日產(chǎn)油 Qo=0.5m3；日產(chǎn)氣1.0×104m3。,P12實測壓力對應(yīng)的擬壓力曲線,P12雙對數(shù)擬合曲線,因該井在較大束縛水飽和度（40%左

32、右）的情況下，存在應(yīng)力敏感效應(yīng)，故在此采用應(yīng)力敏感凝析氣井試井分析軟件進行分析。,滲透率 井筒儲集系數(shù)視表皮系數(shù)視滲透率模量滲透率模量,根據(jù)解釋出的滲透率模量結(jié)果，地層壓力每降低1MPa，地層滲透率將降低0.598%，對P12井在解釋出的滲透率基礎(chǔ)上，假設(shè)該井的廢棄地層壓力為10MPa，則從原始地層壓力49.9MPa降低到廢棄時，地層滲透率將降低23.85%，即變?yōu)?。,該井雖是壓裂投產(chǎn)，但解釋出的視表

33、皮系數(shù)達到了3.19，表現(xiàn)出儲層存在較大的損害。由于氣井經(jīng)過壓裂作業(yè)，日產(chǎn)氣1.0×104m3（低于最小攜液速度），日產(chǎn)油 0.5m3；儲層束縛水飽和度40%左右（處于出現(xiàn)“啟動壓力梯度的臨界液相飽和度”），因此，除氣井存在應(yīng)力敏感性傷害外，井底積液傷害的可能性也較大。,P12無因次Horner檢驗曲線,壓力歷史擬合曲線,復(fù)合應(yīng)力敏感解釋模型分析P12壓力動態(tài),內(nèi)區(qū)滲透率 ，井筒儲集系數(shù)

34、 ，視表皮系數(shù)4.44，外區(qū)滲透率 ，視滲透率模量 ，滲透率模量 。,根據(jù)滲透率模量解釋結(jié)果，地層壓力每降低1MPa，地層滲透率將降低0.788%，對P12井在解釋出的內(nèi)區(qū)滲透率基礎(chǔ)上，假設(shè)該井的廢棄地層壓力為10MPa，則從原始地層壓力49.9MPa降低到廢棄時，地層滲透率將降低31.45%，即變?yōu)?.459×10-3 μ

35、m2。因此P12井儲層應(yīng)力敏感效應(yīng)較為明顯，對地層將產(chǎn)生較大傷害。,,無因次Horner檢驗曲線,壓力歷史擬合曲線,3 存在井底積液的凝析氣井試井分析,產(chǎn)水量較大而產(chǎn)氣量低于最小攜液速度的氣井在不同程度上是存在井底積液傷害的。井筒積液會影響井筒儲存系數(shù)變化，進而引起壓力恢復(fù)曲線產(chǎn)生異常形態(tài)，例如：“駝峰”型試井曲線；早期試井曲線在雙對數(shù)圖上大于45°，以及早期試井曲線在雙對數(shù)圖上小于45°等。 井筒積液引起

36、井筒儲存系數(shù)變化的機理主要是：存在多相流（如油氣、油水兩相流）的氣井關(guān)井（或開井）期間，會引起相重新分布；在關(guān)井測恢復(fù)壓力時，由于井筒中流體壓縮系數(shù)減小，容易引起井筒儲存系數(shù)減小，尤其在低滲特低滲透油氣藏更是如此。為了使實例分析更具代表性，筆者將以W108凝析氣井進行試井資料解釋，分析其壓力動態(tài)。,W108井2003年2月完鉆，2003年7月19日-8月3日對沙三下層井段2863.2-2875.8m進行壓力恢復(fù)測試，地層有效厚度6.3米

37、，原始孔隙度10.0%，原始地層壓力20.3MPa，地層溫度114.3℃，井口溫度12.7℃。,壓恢測試前穩(wěn)定生產(chǎn)時間3266.7小時，穩(wěn)定產(chǎn)量為：日產(chǎn)水18 m3；日產(chǎn)油12.8 m3；日產(chǎn)氣1.5×104m3。,W108井實測壓力對應(yīng)的擬壓力曲線,雙對數(shù)擬合曲線,（1）根據(jù)攜液臨界流量計算，W108井要能完全攜帶出凝析水需要的最小產(chǎn)氣量為1.58×104m3/d（大于該井日產(chǎn)氣量1.5×104m3）；,

38、（2）壓恢測試前該井穩(wěn)定日產(chǎn)水量為：18 m3，日產(chǎn)油12.8 m3；折算穩(wěn)定生產(chǎn)氣/液比為974m3/m3，小于氣井最小生產(chǎn)氣/液比1400m3/m3。,該井在關(guān)井壓恢測試前，井底可能有積液存在，故對該井選用了考慮井底積液的凝析氣井試井分析模型。,,無因次Horner檢驗曲線,壓力歷史擬合曲線,從壓力與擬壓力歷史曲線可以看出，當關(guān)井2.5小時時，壓力開始降低，而該井在測試時并沒有發(fā)生井口刺漏等現(xiàn)象，直到關(guān)井約40小時后，壓力又開始緩慢

39、上升。反映出關(guān)井后井筒內(nèi)存在液體回落，形成井底積液傷害現(xiàn)象。,滲透率表皮系數(shù)早期井筒儲存系數(shù)與最終井筒儲存系數(shù)之比井儲系數(shù),,五、動態(tài)預(yù)測,★氣井的壓力剖面★飽和度分布剖面★氣相相對滲透率剖面★氣井產(chǎn)能。,預(yù)測內(nèi)容：,★氣井產(chǎn)能,目前對凝析氣井產(chǎn)能的分析沿用的是單相氣產(chǎn)能分析方法，或在此基礎(chǔ)上發(fā)展的經(jīng)驗修正近似分析方法。即利用氣井產(chǎn)能測試結(jié)果或利用不穩(wěn)定試井測試數(shù)據(jù)進行氣井的產(chǎn)能分析，但這些方法忽略了地層中流體相態(tài)變化和凝析

40、液流動的特點對氣井產(chǎn)能的影響，當?shù)貙又袥]有液相析出或析出的凝析油量較少時，用這種方法可行，但對凝析油含量較高的凝析氣藏，近井筒凝析油環(huán)嚴重影響氣井產(chǎn)能。,另外這些方法也沒有考慮多孔介質(zhì)界面現(xiàn)象如吸附的影響，實際上儲層介質(zhì)因具有巨大的比面積，因而流體與儲層介質(zhì)間存在顯著的界面現(xiàn)象（如吸附、毛細凝聚效應(yīng)、毛管力、界面張力等），它對流體在儲層孔隙介質(zhì)中的分布、滲流將產(chǎn)生較大的影響，甚至直接影響著氣井的產(chǎn)能。因此也就難以實現(xiàn)對氣井產(chǎn)能的正確預(yù)測

41、。筆者在新的凝析油氣滲流微分方程的基礎(chǔ)上，通過滲流模型的建立與求解，探討凝析氣井產(chǎn)能正確預(yù)測的方法。,封閉地層凝析氣井擬穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能方程：,對有限大凝析氣藏滲流數(shù)學(xué)模型的求解可以得出氣井擬穩(wěn)態(tài)條件下的氣井擬壓力分布：,,首先根據(jù)氣井的流體組成，結(jié)合氣井基礎(chǔ)參數(shù)，進行凝析氣井流體相平衡及多孔介質(zhì)對流體吸附的計算，計算出氣井的擬壓力、吸附量等與壓力的關(guān)系，再結(jié)合或進行考慮多孔介質(zhì)吸附與流體相態(tài)變化影響的凝析氣井試井分析獲得的地層外邊界半徑，地層

42、有效滲透率、表皮因子等地層參數(shù)，然后利用上式即可預(yù)測出不同地層壓力下的凝析氣井產(chǎn)能。,B58、Q78井初期無阻流量計算情況表(104m3/d),2002年5月和2003年7月，兩口井初期穩(wěn)定產(chǎn)量分別為0.31×104m3/d與1.5×104m3/d 。,考慮多孔介質(zhì)吸附后，凝析氣井的產(chǎn)能將降低，與常規(guī)的不考慮介質(zhì)影響的計算結(jié)果相比，Pu12井的在原始地層壓力下的無阻流量由5.8×104m3/d變化到了4.3

43、×104m3/d，產(chǎn)能降低了25.9% 。,由于多孔介質(zhì)界面現(xiàn)象的存在，特別是凝析油、氣的被吸附，對氣井的產(chǎn)能影響較大。 多孔介質(zhì)吸附對IPR曲線的影響主要發(fā)生在氣井壓力低于露點壓力之后，在露點壓力之前，IPR曲線差異較小。其原因主要在于氣井壓力一旦低于露點壓力，則會反凝析出凝析油，而凝析油主要是凝析氣中較重的主要組分，恰巧多孔介質(zhì)又主要是選擇性地優(yōu)先吸附與巖石孔道壁面接觸的較重的組分物質(zhì)，因此，氣井壓力低于露點壓力后

44、，多孔介質(zhì)將吸附更多的凝析油，在巖石表面形成吸附膜，降低凝析油氣的滲流能力。,另外，地層壓力降低，氣井產(chǎn)能也降低，特別是在開發(fā)初期，產(chǎn)能隨地層壓力下降而降低較快。從上述計算出的IPR曲線可以看出，當氣井壓力低于露點壓力之前，IPR曲線變化很平緩甚至接近于直線，但一旦壓力低于露點后，曲線變化即很陡，這主要是因為凝析氣井地層壓力低于露點壓力后，將出現(xiàn)反凝析液損失，滲流阻力進一步加大，進而引起氣井產(chǎn)能較快地降低，因此，凝析氣井應(yīng)注意保持地層壓

45、力，以及在氣藏開采初期階段，應(yīng)注意生產(chǎn)壓差不能放得太大，注意保持地層壓力較平穩(wěn)地降低，防止地層中析出較多凝析油后，出現(xiàn)反凝析液損失和降低氣井產(chǎn)能。,計算結(jié)果也表明，凝析氣井因地層壓力的降低可能出現(xiàn)凝析液的析出，對流體的滲流和氣井產(chǎn)能影響較大，因此在試井解釋時盡量考慮采用考慮相態(tài)變化和多孔介質(zhì)界面現(xiàn)象影響的復(fù)合凝析氣藏模型。,★ 壓力剖面,考慮介質(zhì)界面現(xiàn)象影響時的壓力明顯低于不考慮介質(zhì)影響時的情況（壓力梯度增大），這是因為有多孔介質(zhì)存在時

46、，凝析油氣被吸附，吸附相不參與流動，相當于縮小了滲流空間，脫附出的凝析液相也出現(xiàn)地層堵塞，這就相當于增大了滲流阻力，增加了壓力損失；且隨生產(chǎn)時間增長，壓降漏斗逐漸加大加深，介質(zhì)影響區(qū)域亦擴大。,★飽和度分布剖面,考慮介質(zhì)界面現(xiàn)象影響時的反凝析油飽和度明顯高于不考慮介質(zhì)影響時的情況，而且距離井筒越近，兩種情況下的反凝析油飽和度差異越大；隨生產(chǎn)時間的增長，凝析區(qū)逐漸擴大，甚至出現(xiàn)兩相流動區(qū)。在兩相區(qū)內(nèi)，氣井進入擬穩(wěn)態(tài)流期后，反凝析油飽和度與

47、徑向距離 的對數(shù)基本上滿足二次多項式關(guān)系。出現(xiàn)考慮介質(zhì)影響時的反凝析油飽和度明顯高于不考慮介質(zhì)影響時的情況，是因為介質(zhì)吸附，地層壓力下降時，出現(xiàn)脫附現(xiàn)象使得反凝析油飽和度增大。,★氣相相對滲透率剖面,考慮介質(zhì)界面現(xiàn)象影響時的氣相相對滲透率明顯小于不考慮介質(zhì)界面現(xiàn)象影響時的情況，與凝析油飽和度分布相似的是愈靠近井筒，兩種情況下的氣相相對滲透率差異愈大，說明反凝析液飽和度的分布特點導(dǎo)致了氣相相對滲透率的相應(yīng)分布特點。,謝謝!,,,,,,,