擋土墻英文 翻譯

1、在長(zhǎng)期的模型試驗(yàn)和數(shù)值分析機(jī)械性能的階梯汪承志欒茂田朱澤奇天津大學(xué)和施普林格出版社，柏林海德堡2011摘要：摘要：對(duì)模型試驗(yàn)和數(shù)值分析階梯式加筋土擋墻進(jìn)行調(diào)查和回填土的土工格柵流變和蠕變對(duì)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期性能的影響。土工格柵的緊張，土壓力，墻體變形和地基模型的構(gòu)建都是加載過程中測(cè)得的壓力。粘彈塑性模型和實(shí)證的非線性粘彈模型是模擬利用應(yīng)力和變形的土工格柵增強(qiáng)土墻華爾在長(zhǎng)期的負(fù)載。通過對(duì)比試驗(yàn)數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬結(jié)果表明，基底壓力分布是非線性的，與土工格

2、柵的側(cè)向約束充填體可引起的基底壓力分布。土壓力曲線是外凸的每一步，最初，它是接近于垂直壁的情況下的分布隨后。土工格柵的變化趨勢(shì)在不同的高度變化了。此外，在擋土墻表面提出了失效機(jī)理和開發(fā)潛在滑動(dòng)模式。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：模型試驗(yàn)；土工格柵增強(qiáng)保留墻；步進(jìn)法；有限元；粘彈塑性模型一個(gè)或兩個(gè)階段豎向加筋擋土墻是在傳統(tǒng)的邊坡廣泛采用工程。近年來，科學(xué)家已經(jīng)注意到該立式多級(jí)加筋土擋土墻工程的實(shí)踐中，由于自身的優(yōu)點(diǎn)，如統(tǒng)一應(yīng)力分布，容易控制變形和對(duì)環(huán)境

3、友好的。然而，目前的工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)卻不采取長(zhǎng)期性能立式多級(jí)墻。事實(shí)上，這加筋土填充和流變性能加筋材料的蠕變行為對(duì)墻相當(dāng)大的長(zhǎng)期性能的影響。許多學(xué)者采用有限元方法（FEM）研究加筋擋土墻。在本文中，試用模的室內(nèi)模型試驗(yàn)作為的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的補(bǔ)充。對(duì)長(zhǎng)期力學(xué)性能進(jìn)行了分析。DruckerPrager的蠕變模型應(yīng)用于模擬流變行為的填充和地基土，當(dāng)非線性粘彈模型基于蠕變?cè)囼?yàn)是應(yīng)用到模擬鋼鐵帶復(fù)合塑性土工格柵。此外，在土工格柵的相互作用，對(duì)填料和面板進(jìn)行了分

4、析。1材料模型和有限元分析材料模型和有限元分析1.11.1耦合蠕變形成和可塑性耦合蠕變形成和可塑性蠕變地層塑性耦合應(yīng)考慮蠕變時(shí)間和加載率是相同的。硬化過程土壤的定義如下：其中ε和σ是等效蠕變應(yīng)變率和等效蠕變應(yīng)力，；t是時(shí)間，G，M和n是經(jīng)驗(yàn)參數(shù)。蠕變模型可以用等價(jià)隱式積分的形式表示：DrukerPrager屈服準(zhǔn)則是描述土的塑性如下：并且，q=和φ，C和K分別是內(nèi)部摩角，材料的凝聚力，和三軸張力之比壓縮屈服強(qiáng)度。雙曲線的塑性流動(dòng)變量的函

5、數(shù)是相同的塑性應(yīng)變率來模擬土壤蠕變率，如下：ψ是面內(nèi)剪脹壓力條件；σ是初始屈服應(yīng)力；和∈是偏率。如果關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則，則用：米和基礎(chǔ)深度為7.5米的，礎(chǔ)寬度前面板是10米，兩側(cè)面和底部填充被認(rèn)為是固定的。參數(shù)有限元分析列于表3。共有12個(gè)計(jì)算步驟。從第一步到九步，施工工藝建模，然后724h蠕變完成后進(jìn)行施工時(shí)進(jìn)行第十步，和12kPa荷載施加在第十一步。4424h蠕變行為12kPa在墻頂下進(jìn)行第十二步。2.22.2土壓力分布鋼筋材料土壓力分布

6、鋼筋材料為了分析張力特性面板和加強(qiáng)件之間的連接和布，壓力位于10厘米遠(yuǎn)板，如圖6所示。數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合得很好。在初始階段，側(cè)向土壓力階梯式擋土墻面板后面是凸的，隨著側(cè)壓力系數(shù)接近朗肯土壓力系數(shù)。然后它變成一個(gè)外凸的分布相同的垂直，隨著側(cè)壓力系數(shù)的多低于朗肯土壓力系數(shù)。測(cè)試數(shù)值模擬結(jié)果表明，在墻的土壓力高很多，但它又明顯下降。在墻側(cè)土壓力的13高度，為7kPa。這一發(fā)現(xiàn)是面板和加強(qiáng)件之間的連接設(shè)計(jì)的重要。側(cè)向土壓力沿垂直方向鋼筋

7、的背面如圖7所示。在建設(shè)過程中，在初始階段，橫向鋼筋的上面兩步土壓力約為朗肯主動(dòng)土壓力值，然后逐漸接近靜止土壓力。然而，底層減小側(cè)向土壓力逐漸顯示出巨大的差異，這一現(xiàn)象是相反的。單步水平土壓力的分布模式擋土墻，這是所造成的上壁。根據(jù)Boussinesq假設(shè)在底壁的作用基于均勻的，連續(xù)的和各向同性的半無限彈性體與剛性墻，這個(gè)假設(shè)適用于案件中，只適用于小負(fù)載對(duì)多級(jí)墻的頂部。如果大負(fù)荷的情況下，通過使用這種方法的結(jié)果會(huì)偏離實(shí)際數(shù)據(jù)。2.32.

8、3地基應(yīng)力地基應(yīng)力無論是試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果表明這地基應(yīng)力是非線性的，如圖8所示。地基應(yīng)力從面板開始下降室內(nèi)，在約0.5米達(dá)到最小。增加在約2.5米的最大值，并隨后保持不變。初始最大基礎(chǔ)力等于一個(gè)4.5米土體的豎向應(yīng)力高度。15%地基應(yīng)力逐漸減小，并隨后保持穩(wěn)定。隨著時(shí)間減少，基礎(chǔ)壓力略有增加。圖6顯示側(cè)中墻的土壓力增大而的下壁體側(cè)向土壓力保持不變經(jīng)過5天的15kPa荷載。后來，側(cè)向土壓力中墻的增加，而底壁保持不變。地基應(yīng)力重分布可以

9、通過橫向變形約束的解釋土工格柵與填料。測(cè)試垂直土壤比壓力理論值隨距離的增加。進(jìn)一步的分析表明，地基應(yīng)力是土工格柵夾層空間相關(guān)。當(dāng)夾層15厘米到50厘米之間的土工格柵落空間，可以發(fā)現(xiàn)很明顯一個(gè)破碎的在地基應(yīng)力分布線。2.42.4拉伸力增強(qiáng)拉伸力增強(qiáng)鋼筋的張力分布顯示在圖9中。試驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算表明最大拉力發(fā)生在該地區(qū)的約1.5米遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于面板，和張力迅速降低，然后到最低，隨后保持恒定。兩上步驟最大拉力發(fā)生在區(qū)約1.5米遠(yuǎn)的面板，然后拉保持穩(wěn)定

10、，只有在鋼筋端部逐漸減小。厚度較小的填料，不明顯的下降趨勢(shì)。特別是，第一頂加固層具有幾乎相同的張力第二個(gè)。張力及其分布同意與那些在土工格柵加筋地基。因此，應(yīng)考慮墻體沉降要計(jì)算鋼筋的張力。進(jìn)一步的分析表明，鋼筋的張力隨時(shí)間逐漸降低，但這兩上面的步驟減小后保持不變。側(cè)土壓力的計(jì)算目前鋼條張力，不考慮沉降的影響加固蠕變。蠕變變形和結(jié)算容易提高連接強(qiáng)度上部鋼筋與面板之間。如圖10所示。兩個(gè)失敗的例子表明，，擋土墻的頂部面板易脫落后。幾年來，墻底