畢業(yè)設(shè)計 某六層框架辦公樓結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計計算書

1、<p>　　第一章 設(shè)計任務(wù)及基本要求</p><p>　　1.1 設(shè)計原始資料</p><p>　　1.1.1 工程概況</p><p>　　該工程為六層辦公樓，主體為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，占地面積為1310㎡，建筑面積5240㎡，建筑物共6層，底層層高5.1m，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6m，頂層層高4.5m，總高度25.5m，室內(nèi)外高差0.450m，基礎(chǔ)頂面

2、距離室外地面1.05m，基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)。</p><p>　　該辦公樓主要以層為單元出租，每層為一個獨立的單元，擁有接待室、會議室、檔案室、普通辦公室、專用辦公室等。樓內(nèi)設(shè)有兩個電梯三個樓梯，主、次樓梯開間均為3m，進(jìn)深均為6.6m，樓梯的布置均符合消防、抗震的要求。</p><p>　　1.1.2 設(shè)計條件</p><p>　　一、抗震設(shè)防烈度：7度設(shè)防，抗

3、震設(shè)計分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度值為0.1g；</p><p>　　二、基本風(fēng)壓： 0.55KN/m2，B類粗糙度；</p><p>　　三、雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.2KN/m2；</p><p>　　四、結(jié)構(gòu)體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。</p><p>　　五、工程地質(zhì)條件：擬建場地地形平坦，土質(zhì)分布具體情況見表，II類場地土。地下穩(wěn)定水

4、位距地表-9m，表中給定土層深度由自然地坪算起。建筑地點冰凍深度-0.5m。</p><p>　　表1-1 建筑地層一覽表</p><p>　　1.2 建筑設(shè)計任務(wù)及要求</p><p><b>　　一、基本要求：</b></p><p>　　滿足建筑功能要求，根據(jù)已有的設(shè)計規(guī)范，遵循建筑設(shè)計適用、經(jīng)濟(jì)合理、技術(shù)先進(jìn)、造

5、型美觀的原則，對建筑方案分析其合理性，繪制建筑施工圖。</p><p>　　二、規(guī)定繪制的建筑施工圖為：</p><p>　　1、底層、標(biāo)準(zhǔn)層及頂層平面圖：比例 1：150（圖1-1）</p><p>　　2、主要立面圖：比例 1：150（圖1-2，圖1-3）</p><p>　　3、屋面排水布置圖：比例 1：150</p>&

6、lt;p>　　4、剖面圖：比例 1：150</p><p>　　5、墻身大樣及節(jié)點詳圖：比例 1：100及1：10</p><p>　　圖1-1 標(biāo)準(zhǔn)層平面圖</p><p>　　圖1-3 -軸立面圖</p><p>　　1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)及要求</p><p><b>　　一、基本要求：</b&

7、gt;</p><p>　　在建筑方案設(shè)計的基礎(chǔ)上，正確選擇合理的結(jié)構(gòu)形式，結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)布置，掌握高層建筑結(jié)構(gòu)的計算方法和基本構(gòu)造要求，繪制施工詳圖。</p><p>　　二、規(guī)定繪制的結(jié)構(gòu)施工圖為：</p><p>　　1、結(jié)構(gòu)平面布置圖：比例 1：150</p><p>　　2、一榀框架結(jié)構(gòu)配筋圖：比例 1：150</p>

8、<p>　　3、屋面板、樓面板的配筋圖：比例 1：150</p><p>　　4、樓梯配筋圖：比例 1：100</p><p>　　5、基礎(chǔ)設(shè)計圖：1張</p><p>　　三、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書內(nèi)容：</p><p>　　說明結(jié)構(gòu)方案如何確定的，材料選擇。列出結(jié)構(gòu)設(shè)計計算過程中采用的計算方法、計算假定、計算原則、計算簡圖、內(nèi)力圖及計

9、算結(jié)果。</p><p>　　第二章 建筑設(shè)計說明</p><p><b>　　2.1建筑平面設(shè)計</b></p><p>　　2.1.1建筑平面布置</p><p>　　一、建筑結(jié)構(gòu)方案：對于建筑物的土質(zhì)和所在地區(qū)的抗震等要求，選擇框架結(jié)構(gòu)和樁基礎(chǔ)，具體見結(jié)構(gòu)施工圖。</p><p><

10、b>　　二、平面組合：</b></p><p>　　對于辦公樓來說，首先要保證其用途，并且符合經(jīng)濟(jì)合理的要求，在平面布置上符合抗震和消防的要求，已經(jīng)在辦公樓適合的位置設(shè)置抗震縫。在消防方面，樓梯的布置和走廊的長度、寬度均已符合設(shè)計規(guī)范要求。</p><p>　　三、交通組織及防火疏散設(shè)計：</p><p>　　在垂直的交通方面，在適合的位置都已設(shè)置

11、了樓梯，并加設(shè)了消防通道?？紤]到防火疏散的要求，辦公樓樓的走廊適當(dāng)?shù)姆艑挕?lt;/p><p>　　四、采光通風(fēng)：根據(jù)該建筑物的性質(zhì)，將窗臺安排到離地面900mm的高度，以保證有足夠的采光和通風(fēng)。</p><p><b>　　2.1.2柱網(wǎng)布置</b></p><p>　　圖2-1 柱網(wǎng)布置圖</p><p><b&g

12、t;　　2.2剖面設(shè)計</b></p><p>　　2.2.1房間各部分高度</p><p>　　1、層高和凈高：底層層高5.1m，凈高3.5m；標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6m，凈高3.5m；頂層層高4.5m，凈高4.4m。</p><p>　　2、室內(nèi)外高差：0.45m。</p><p>　　3、窗面及窗高: 窗面距樓面為0.9m，窗高為1

13、.8m。</p><p>　　2.2.2屋面構(gòu)造說明（從上到下）</p><p>　　1、保護(hù)層；現(xiàn)澆40厚細(xì)石混凝土</p><p>　　2、防水層：捷羅克防水層（厚8mm）</p><p>　　3、找平層：20厚1：3水泥砂漿找平</p><p>　　4、保溫兼找坡層：膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm）<

14、/p><p>　　5、結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土屋面板</p><p>　　6、10厚紙漿石灰泥粉平</p><p>　　7、V型輕鋼龍骨吊頂</p><p>　　2.2.3樓面構(gòu)造說明（從上到下）</p><p>　　1、面層：水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）</p><p>　　

15、2、結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土樓面板</p><p>　　3、10厚紙漿石灰泥粉平</p><p>　　4、V型輕鋼龍骨吊頂</p><p>　　2.2.4 地面構(gòu)造說明（從上到下）</p><p>　　1、面層：水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）</p><p>　　2、結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土樓面板

16、</p><p>　　3、70厚碎石或碎磚</p><p><b>　　4、素土夯實</b></p><p>　　2.2.5 墻體構(gòu)造說明</p><p><b>　　一、外墻面</b></p><p><b>　　1、外刷防水涂料</b></p&

17、gt;<p>　　2、8厚混合砂漿找平</p><p>　　3、12厚水泥砂漿打底</p><p>　　4、240厚墻體層（采用粉煤灰空心砌塊）</p><p><b>　　二、內(nèi)墻面</b></p><p>　　1、內(nèi)墻涂料二度刷面</p><p>　　2、20厚混合砂漿找平<

18、;/p><p>　　3、240厚墻體層（采用粉煤灰空心砌塊）</p><p><b>　　2.3 立面設(shè)計</b></p><p>　　2.3.1 外墻面做法</p><p>　　1、相對標(biāo)高+1.050以上外墻面用12厚水泥砂漿打底，8厚混合砂漿找平，外墻防水涂料二度，顏色為粉藍(lán)色，線腳顏色為褐色。</p>

19、<p>　　2、相對標(biāo)高+1.050至室外地面間外墻用12厚水泥砂漿打底，外貼300×300的仿大理石墻面磚。</p><p><b>　　第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　3.1 結(jié)構(gòu)方案的選擇及結(jié)構(gòu)布置</p><p>　　3.1.1 結(jié)構(gòu)方案的確定</p><p>　　考慮到現(xiàn)澆鋼

20、筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建筑平面布置靈活，能夠獲得較大的使用空間，建筑立面容易處理，可以適應(yīng)不同房屋造型，故本設(shè)計采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。</p><p>　　3.1.2 基礎(chǔ)類型的確定</p><p>　　根據(jù)施工場地、地基條件、場地周圍的環(huán)境條件，選擇柱下獨立基礎(chǔ)。</p><p>　　3.1.3 結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面尺寸和材料的選擇</p><p>

21、;　　一、基礎(chǔ)頂面設(shè)計標(biāo)高的確定</p><p>　　根據(jù)地質(zhì)勘察報告的建議，地基持力層可設(shè)在中粗沙層上，該層距室外地面2.0m—4.8m之間，現(xiàn)選用樁基礎(chǔ)，故取基礎(chǔ)頂面距離室外設(shè)計地面1.05m處。</p><p><b>　　二、樓板厚度的確定</b></p><p>　　根據(jù)平面布置，單向板的最大跨度為3m，</p><

22、;p>　　按剛度條件，板厚為l/40=3000/40=75mm；</p><p>　　按構(gòu)造要求，現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板的最小厚度為60mm；</p><p>　　綜合荷載等情況考慮，取板厚h=100mm.</p><p>　　三、次梁截面尺寸確定</p><p>　　根據(jù)平面布置，次梁的最大跨度為8100mm，</p>&

23、lt;p>　　次梁高h(yuǎn)=(1/18—1/12)l=(1/18—1/12)8100=450mm—1013mm，取h=700mm；</p><p>　　次梁寬b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)700=350mm—233mm，取b=300mm </p><p>　　四、框架梁截面尺寸確定</p><p><b>　　1、橫向框架梁：</b&

24、gt;</p><p>　　橫向框架梁的最大跨度為6600mm，</p><p>　　橫向框架梁高h(yuǎn)=(1/8—1/12)l=(1/8—1/12)6600=825mm—550mm，取h=750mm；</p><p>　　橫向框架梁寬b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)750=375mm—250mm， 取b=350mm </p><p&g

25、t;<b>　　2、 縱向框架梁：</b></p><p>　　縱向框架梁高h(yuǎn)=(1/8—1/12)l=(1/8—1/12)6600=825mm—550mm，取h=750mm；</p><p>　　縱向框架梁寬b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)750=375mm—250mm， 取b=350mm </p><p>　　五、框架柱截面尺

26、寸確定</p><p>　　對于多層框架，無論從受力的角度，還是柱的凈高而言，都以底層最為不利。底層層高H=5.1m，柱截面高度取h=(1/15—1/20)H=(1/15—1/20)5100=340mm—255mm。</p><p>　　又對于抗震設(shè)防烈度為7度，房屋高度為22.5m<30m，即抗震等級為三級的框架結(jié)構(gòu)，為保證柱有足夠的延性，需要限制柱的軸壓比，柱截面面積應(yīng)滿足下式：

27、，其中，再擴(kuò)大1.2—1.3倍，則，即，bc=hc=530mm，綜合考慮取bc=hc=550mm。</p><p><b>　　六、材料選擇</b></p><p>　　1、混凝土強(qiáng)度等級：</p><p>　　除基礎(chǔ)墊層混凝土選用C10，基礎(chǔ)選用C25外，基礎(chǔ)以上各層混凝土均選用C35。</p><p><b&g

28、t;　　2、鋼筋級別：</b></p><p>　　框架梁、柱等主要構(gòu)件的縱向受力鋼筋選擇HRB335級鋼筋；構(gòu)造鋼筋、箍筋及板內(nèi)鋼筋選用HPB235。</p><p>　　3.2 框架荷載計算</p><p>　　選取結(jié)構(gòu)平面布置圖中第軸線處框架KJ8作具體計算。</p><p>　　3.2.1 板面荷載計算</p>

29、<p><b>　　一、屋面荷載</b></p><p><b>　　1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</b></p><p>　　現(xiàn)澆40厚細(xì)石混凝土 22×0.04=0.88KN/㎡</p><p>　　捷羅克防水層（厚8mm）

30、 0.10KN/㎡</p><p>　　20厚1：3水泥砂漿找平 20×0.02=0.40KN/㎡</p><p>　　膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm） 14×0.14=1.96KN/㎡</p><p>　　100厚鋼筋混凝土屋面板

31、25×0.10=2.50KN/㎡</p><p>　　10厚紙漿石灰泥粉平 16×0.01=0.16KN/㎡</p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/㎡</p><p>　　合計

32、 6.25KN/㎡</p><p>　　2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按上人屋面，取2.0KN/㎡</p><p><b>　　二、樓面荷載</b></p><p><b>　　1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</b></p><p>　　水磨石地面（10mm面層，20m

33、m水泥砂漿打底） 0.65KN/㎡</p><p>　　100厚鋼筋混凝土屋面板 25×0.10=2.50KN/㎡</p><p>　　10厚紙漿石灰泥粉平 16×0.01=0.16KN/㎡</p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂

34、 0.25KN/㎡</p><p>　　合計 3.56KN/㎡</p><p>　　2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按“辦公樓”一欄取，取2.0KN/㎡</p><p>　　3.2.2 梁柱自重</p><p>　　

35、1、橫向框架梁（750×350）：0.35×（0.75-0.1）×25=5.688KN/m</p><p>　　2、縱向框架梁（750×350）：0.35×（0.75-0.1）×25=5.688KN/m</p><p>　　3、次梁（700×300）： 0.3×（0.7-0.1）×25

36、=5.25KN/m</p><p>　　4、框架柱（550×550）： 考慮柱裝修重0.5KN/m</p><p>　　頂層柱： 0.55×0.55×4.5×25＋0.55×4×4.5×0.5=39KN</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱：0.55×0.55×3.6×2

37、5＋0.55×4×3.6×0.5=31.2KN</p><p>　　底層柱： 0.55×0.55×5.1×25＋0.55×4×5.1×0.5=44.2KN</p><p>　　3.2.3 門窗自重</p><p>　　1、門：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門。</p&

38、gt;<p>　　木門自重：0.2KN/㎡。</p><p>　　2、窗：均采用塑鋼玻璃窗。</p><p>　　窗自重：0.3KN/㎡。</p><p><b>　　3.2.3 雨蓬</b></p><p>　　本建筑物雨蓬均采用鋼結(jié)構(gòu)雨蓬，向廠家統(tǒng)一訂購，并按規(guī)定進(jìn)行安裝。</p><

39、;p>　　3.3 板的內(nèi)力及配筋計算</p><p>　　3.3.1 屋面板計算</p><p>　　一、單向板部分屋面板</p><p><b>　　1、荷載計算</b></p><p>　　1) 恒荷載：gk=6.25KN/㎡</p><p>　　2) 活荷載：qk=2.0KN/㎡<

40、;/p><p>　　3) 荷載組合：1.2gk+1.4qk=1.2×6.25+1.4×2=10.3KN/㎡</p><p>　　1.35gk+1.4×0.7qk=1.35×6.25+1.4×0.7×2=10.4KN/㎡</p><p>　　取g+q=10.4KN/㎡</p><p>　　

41、屋面板的幾何尺寸和計算簡圖見圖3-1</p><p>　　(a) 屋面板的幾何尺寸</p><p>　　(b) 屋面板的計算簡圖 </p><p>　　圖3-1屋面板的幾何尺寸和計算簡圖</p><p><b>　　2、內(nèi)力計算</b></p><p>　　取1m寬板帶作為計算單元，按彈性理論計算

42、，各跨的計算跨度l0為各跨支座中心線間的距離lc ,各截面彎矩用彎矩分配法計算得：</p><p>　　圖3-2 屋面板各截面彎矩計算（彎矩分配法）(單位：KN·m)</p><p>　　3、正截面承載力計算：取板的截面有效高度h0=100-15=85mm。</p><p>　　表3-1 屋面板正截面承載力計算</p><p>　　

43、二、雙向板內(nèi)力計算（A區(qū)格，B區(qū)格配筋同A區(qū)格）</p><p><b>　　1.荷載設(shè)計值</b></p><p>　　恒荷載：gk=6.25KN/㎡ g=1.4×6.25=8.75KN/㎡</p><p>　　活荷載：qk=2.0KN/㎡ q=1.2×2=2.4KN/㎡</p><p&g

44、t;　　荷載組合： g+q=8.75+2.4=11.15KN/㎡</p><p>　　g+=8.75+=9.95KN/㎡</p><p><b>　　==1.2KN/㎡</b></p><p><b>　　2.彎矩計算</b></p><p>　　計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取</p>

45、<p><b>　　A區(qū)格板： </b></p><p>　　跨中最大彎矩可簡化為當(dāng)內(nèi)支座固支時，g+作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時作用下的跨中彎矩值兩者之和。</p><p>　　支座最大負(fù)彎矩即為內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。</p><p><b>　　3.截面設(shè)計</b></p>

46、;<p>　　截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則</p><p>　　l01橫向跨中截面的，</p><p>　　l02縱向跨中截面的，</p><p>　　支座截面處的h0均為81mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值應(yīng)按如下折算：</p><p>　　A區(qū)格跨

47、中截面折減200/0，A區(qū)格四周支座折減200/0</p><p>　　計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)，則</p><p>　　表3-2 屋面板雙向板配筋計算</p><p>　　3.3.2 樓面板的內(nèi)力計算</p><p><b>　　一、單向板部分</b></p><p><b>　　1

48、、荷載計算</b></p><p>　　1) 恒荷載：gk=3.56KN/㎡</p><p>　　2) 活荷載： 按辦公樓取，qk=2.0KN/㎡</p><p>　　3) 荷載組合：1.2gk+1.4qk=1.2×3.56+1.4×2=7.07KN/㎡</p><p>　　1.35gk+1.4×0.

49、7qk=1.35×3.56+1.4×0.7×2=6.77KN/㎡</p><p>　　取g+q=7.07KN/㎡</p><p>　　樓面板的幾何尺寸和計算簡圖見圖3-3 </p><p>　　(a) 樓面板的幾何尺寸</p><p>　　(b) 樓面板的計算簡圖 </p><p>　　圖

50、3-3 樓面板的幾何尺寸和計算簡圖</p><p><b>　　2、內(nèi)力計算</b></p><p>　　取1m寬板帶作為計算單元，按彈性理論計算，各跨的計算跨度l0為各跨支座中心線間的距離lc ,各截面彎矩用彎矩分配法計算得：</p><p>　　圖3-4 樓面板各截面彎矩(單位：KN·m)</p><p>

51、;　　3、正截面承載力計算</p><p>　　取板的截面有效高度h0=100-15=85mm</p><p>　　表3-3 樓面板正截面承載力計算</p><p>　　二、雙向板內(nèi)力計算（A區(qū)格，B區(qū)格配筋同A區(qū)格）</p><p><b>　　1、荷載設(shè)計值</b></p><p>　　恒荷載

52、：gk=3.56N/㎡ g=1.4×3.56=4.98KN/㎡</p><p>　　活荷載：qk=2.0KN/㎡ q=1.2×2=2.4KN/㎡</p><p>　　荷載組合： g+q=4.98+2.4=7.38KN/㎡</p><p>　　g+ =4.98+=6.18KN/㎡</p><p><b&g

53、t;　　==1.2KN/㎡</b></p><p><b>　　2、彎矩計算</b></p><p>　　計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取</p><p><b>　　A區(qū)格板： </b></p><p>　　跨中最大彎矩可簡化為當(dāng)內(nèi)支座固支時，g+作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時作

54、用下的跨中彎矩值兩者之和。</p><p>　　支座最大負(fù)彎矩即為內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。</p><p><b>　　---</b></p><p><b>　　---</b></p><p><b>　　3、截面設(shè)計</b></p><p&g

55、t;　　截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則</p><p>　　l01橫向跨中截面的h01=h-c- =100-15-=81mm，</p><p>　　l02縱向跨中截面的h02=h-c-=100-15-=73mm，</p><p>　　支座截面處的h0均為81mm。</p><p>　　截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值應(yīng)

56、按如下折算：</p><p>　　A區(qū)格跨中截面折減20，A區(qū)格四周支座折減20</p><p>　　計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)，則</p><p>　　表3-4 樓面雙向板配筋計算</p><p>　　3.4 次梁內(nèi)力及配筋計算</p><p>　　3.4.1 屋面次梁內(nèi)力計算(取L1計算) </p>

57、<p><b>　　一、荷載設(shè)計值</b></p><p>　　恒荷載：由板傳來： 6.25×3=18.75KN/m</p><p>　　次梁自重： 5.25KN/m</p><p>　　合計： gk=24KN/m </p><p>　　活荷載：

58、 qk=2×3=6KN/m </p><p><b>　　荷載組合設(shè)計值</b></p><p>　　g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.2×24+1.4×6=37.2KN/m</p><p>　　g+q=1.35gk+1.4×0.7 qk=1.35×24+1.4&#

59、215;0.7×6=38.28KN/m</p><p>　　取g+q=38.28KN/m (單向板部分的荷載設(shè)計值)</p><p>　　雙向板部分的荷載設(shè)計值</p><p>　　-軸間：l0x/l0y=4.5/3=1.5<2， 故為雙向板；</p><p>　　-軸間：l0x/l0y=3/3=1<2， 故為雙向板。&

60、lt;/p><p>　　雙向板部分次梁承受的最大荷載g+q=38.28KN/m</p><p>　　將梯形分布荷載化為等效的均布荷載：</p><p><b>　　----</b></p><p>　　將三角形分布荷載化為等效的均布荷載：</p><p>　　屋面次梁的幾何尺寸和計算簡圖見圖3-5 &

61、lt;/p><p>　　圖3-5 屋面次梁的幾何尺寸和計算簡圖</p><p><b>　　二、內(nèi)力計算</b></p><p>　　1、由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計算跨度l0為各跨軸線間的距離lc 。</p><p>　　圖3-6 屋面次梁各截面彎矩(單位：KN·m)

62、</p><p><b>　　2、內(nèi)力匯總</b></p><p>　　表3-5 屋面樓面次梁各截面內(nèi)力</p><p><b>　　3、截面承載力計算</b></p><p>　　1) 次梁跨中截面按T形截面進(jìn)行計算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線間距8.1m計算）</p>

63、<p><b>　　取</b></p><p>　　判斷跨中截面屬于哪一類T形截面</p><p>　　取h0=700-35=665mm， 則： </p><p>　　-->167.1KN·m</p><p>　　故屬于第一類T形截面。</p><p>　　支座截面按矩

64、形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=700-35=665mm</p><p>　　次梁正截面受彎承載力計算</p><p>　　表3-6 屋面次梁正截面受彎承載力計算</p><p>　　次梁斜截面受剪承載力計算</p><p>　　由表3-5得，Vmax=172KN</p><p>　　0.25×1.0&

65、#215;300×665×16.7=833KN > Vmax=124KN</p><p><b>　　則截面尺寸滿足要求</b></p><p>　　0.7ftbh0=0.7×1.57×300×665=219KN > Vmax=124KN</p><p>　　則按構(gòu)造規(guī)定選配箍筋，選

66、配6＠250</p><p>　　3.4.2 樓面次梁內(nèi)力計算(取L1計算)</p><p><b>　　一、荷載設(shè)計值</b></p><p>　　1.恒荷載：由板傳來： 3.56×3=10.68KN/m</p><p>　　次梁自重： 5.25KN/m</p><p

67、>　　合計： gk=15.93KN/m </p><p>　　活荷載： qk=2×3=6KN/m </p><p>　　荷載組合設(shè)計值(單向板部分的荷載設(shè)計值)</p><p>　　g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.2×15.93+1.4×6=27.52KN/m</p

68、><p>　　g+q=1.35gk+1.4×0.7 qk=1.35×15.93+1.4×0.7×6=27.39KN/m</p><p>　　取g+q=27.52KN/m </p><p>　　雙向板部分的荷載設(shè)計值</p><p>　　-軸間：l0x/l0y=4.5/3=1.5<2， 故為雙向板；&l

69、t;/p><p>　　-軸間：l0x/l0y=3/3=1<2， 故為雙向板。</p><p>　　雙向板部分次梁承受的最大荷載g+q=27.52KN/m</p><p>　　-軸間：將梯形分布荷載化為等效的均布荷載：</p><p><b>　　----</b></p><p>　　-軸間：將三

70、角形分布荷載化為等效的均布荷載：</p><p>　　樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖見圖3-7</p><p>　　圖3-7 樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖</p><p><b>　　二、內(nèi)力計算</b></p><p>　　1、由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計算跨度l0為各跨軸線

71、間的距離lc。</p><p>　　圖3-8 樓面次梁各截面彎矩(單位：KN·m)</p><p><b>　　2、內(nèi)力匯總</b></p><p>　　表3-7 樓面次梁各截面內(nèi)力</p><p><b>　　3、截面承載力計算</b></p><p>　　1)

72、次梁跨中截面按T形截面進(jìn)行計算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線間距8.1m計算）</p><p><b>　　取</b></p><p>　　判斷跨中截面屬于哪一類T形截面</p><p>　　取h0=700-35=665mm， 則： </p><p>　　-->167.1KN·m</p&

73、gt;<p>　　故屬于第一類T形截面。</p><p>　　2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=700-35=665mm</p><p>　　3) 次梁正截面受彎承載力計算</p><p>　　表3-8樓面次梁正截面受彎承載力計算</p><p>　　4) 次梁斜截面受剪承載力計算</p>&

74、lt;p>　　由表3-7得，Vmax=124KN</p><p>　　0.25×1.0×300×665×16.7=833KN > Vmax=124KN</p><p>　　則截面尺寸滿足要求。</p><p>　　0.7ftbh0=0.7×1.57×300×665=219KN >

75、 Vmax=124KN</p><p>　　則按構(gòu)造選配箍筋，選配6＠250 。 </p><p>　　3.5 橫向平面框架的內(nèi)力計算</p><p>　　3.5.1 框架梁柱相對線剛度計算</p><p><b>　　一、框架柱的慣性矩</b></p><p><b>　　二、框架梁的

76、慣性矩</b></p><p><b>　　矩形截面慣性矩： </b></p><p>　　對中框架KJ8為： </p><p>　　三、各層框架梁線剛度</p><p>　　表3-9 各層框架梁線剛度</p><p>　　四、各層框架柱線剛度 </p><p&g

77、t;　　表3-10 各層框架柱線剛度</p><p>　　五、各桿件相對線剛度</p><p>　　以-軸框架梁線剛度相對值為1，則可算得各桿件相對線剛度值，注于圖3-9中。</p><p>　　圖3-9 各桿件相對線剛度</p><p>　　3.5.2 恒荷載作用下框架的內(nèi)力計算</p><p>　　一、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值

78、計算</p><p>　　框架橫梁上主要承受次梁傳來的集中荷載和主梁自重產(chǎn)生的均布荷載，現(xiàn)將主梁自重產(chǎn)生的均布荷載轉(zhuǎn)化為集中荷載，與次梁傳來的集中荷載相加，一起進(jìn)行彎矩分配。 </p><p><b>　　1、屋面層</b></p><p>　　F1=（6.25×1.15+5.688）×7.65＋5.688×1.1

79、5＋8×0.24×1.5×7.65=127KN</p><p>　　F2=（6.25×2.25＋5.25）×7.65＋5.688×2.25=161KN</p><p>　　F3=（6.25×2.2＋5.688）×7.65＋5.688×2.2=161KN</p><p>　　F4

80、=（6.25×2.2＋5.25）×7.65＋5.688×2.2=158KN</p><p>　　F5=（6.25×2.6＋5.688）×7.65＋5.688×2.6=183KN</p><p>　　F6=（6.25×3＋5.688）×7.65＋5.688×3=204KN</p><

81、p>　　F7=（6.25×3＋5.25）×7.65＋5.688×3=201KN</p><p>　　F8=（6.25×1.5＋5.688)×7.65＋5.688×1.5+8×0.24×1.5×7.65=146KN</p><p><b>　　2、樓面層</b></p&

82、gt;<p>　　F9=（3.56×1.15＋5.688）×7.65＋5.688×1.15＋8×0.24×[4.5×7.1-（2.25＋1.4＋0.4）×1.8]＋（2.25＋1.4＋0.4）×0.3×1.8=131KN</p><p>　　F10=（3.56×2.25＋5.25）×7.65

83、＋5.688×2.25=114KN</p><p>　　F11=（3.56×2.2＋5.688）×7.65＋5.688×2.2+8×0.24×1.02×4.5=125KN</p><p>　　F12=（3.56×2.2＋5.25）×7.65＋5.688×2.2=113KN</p>

84、<p>　　F13=（3.56×2.6＋5.688）×7.65＋5.688×2.6＋8×0.24×（4.5×7.1-1.2×2.1）＋1.2×2.1×0.2=186KN</p><p>　　F14=（3.56×3＋5.688）×7.65＋5.688×3＋8×0.24

85、15;（4.5×3.775-1.2×2.1）＋1.2×2.1×0.2=170KN</p><p>　　F15=（3.56×3＋5.25）×7.65＋5.688×3=139KN</p><p>　　F16=（3.56×1. 5＋5.688）×7.65＋5.688×1. 5＋8×0.2

86、4×[4.5×7.1-（2.25＋1.4）×1.8]＋（2.25＋1.4）×0.3×1.8=144KN</p><p>　　F17=（3.56×1.15＋5.688）×7.65＋5.688×1.15＋8×0.24×[3.6×7.1-（2.25＋1.4＋0.4）×1.8]＋（2.25＋1.4＋0.

87、4）×0.3×1.8=101KN</p><p>　　F18=（3.56×2.2＋5.688）×7.65＋5.688×2.2+8×0.24×1.02×3.6=123KN</p><p>　　F19=（3.56×2.6＋5.688）×7.65＋5.688×2.6＋8×0.2

88、4×（3.6×7.1-1.2×2.1）＋1.2×2.1×0.2=174KN</p><p>　　F20=（3.56×3＋5.688）×7.65＋5.688×3＋8×0.24×（3.6×3.775-1.2×2.1）＋1.2×2.1×0.2=164KN</p>&l

89、t;p>　　F21=（3.56×1. 5＋5.688）×7.65＋5.688×1. 5＋8×0.24×[3.6×7.1-（2.25＋1.4）×1.8]＋（2.25＋1.4）×0.3×1.8=131KN</p><p>　　3、恒荷載作用下KJ8受荷簡圖</p><p>　　圖3-10 恒荷載作用

90、下KJ8受荷簡圖(單位：KN)</p><p><b>　　二、框架內(nèi)力計算</b></p><p>　　框架內(nèi)力采用分層法計算，對圖3-9標(biāo)明的各桿件相對線剛度值，除底層柱以外，其余各層柱線剛度乘以0.9，即：</p><p>　　頂層柱： 0.206×0.9=0.185 ； 標(biāo)準(zhǔn)層柱： 0.258×0.9=0.232&

91、lt;/p><p><b>　　具體計算過程如下：</b></p><p>　　頂層計算單元(單位：KN·m)</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層計算單元(單位：KN·m)</p><p>　　底層計算單元(單位：KN·m)</p><p>　　圖3-11 恒荷載作用下的KJ8梁

92、端彎矩計算</p><p>　　彎矩圖(單位：KN·m)</p><p>　　剪力圖和軸力圖(注：括號內(nèi)數(shù)字表示相應(yīng)樓層的柱下端軸力) (單位：KN)</p><p>　　圖3-12 恒荷載作用下的KJ8內(nèi)力圖</p><p>　　3.5.3 活荷載作用下框架的內(nèi)力計算</p><p>　　一、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計

93、算</p><p>　　1、屋面層： 雪荷載： 0.2KN/㎡</p><p>　　屋面活荷載（上人屋面）: 2.0KN/㎡</p><p>　　F1=2×1.15×7.65=18KN</p><p>　　F2=2×2.25×7.65=34KN</p><p>　　F3=2&

94、#215;2.2×7.65=34KN</p><p>　　F4=2×2.2×7.65=34KN</p><p>　　F5=2×2.6×7.65=40KN</p><p>　　F6=2×3×7.65=46KN</p><p>　　F7=2×3×7.65=4

95、6KN</p><p>　　F8=2×1.5×7.65=23KN</p><p>　　2、樓面層：根據(jù)荷載規(guī)范，辦公樓樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0KN/m，</p><p><b>　　荷載同屋面層。</b></p><p>　　3、活荷載作用下KJ8受荷簡圖</p><p>　　

96、圖3-13 活荷載作用下KJ8受荷簡圖(單位：KN)</p><p><b>　　二、框架內(nèi)力計算</b></p><p>　　同恒荷載一樣，活荷載作用下的框架內(nèi)力計算采用分層法，</p><p><b>　　具體計算過程如下：</b></p><p>　　頂層計算單元(單位：KN·m)&

97、lt;/p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層計算單元(單位：KN·m)</p><p>　　底層計算單元(單位：KN·m)</p><p>　　圖3-14 活荷載作用下的KJ8梁端彎矩計算</p><p>　　彎矩圖(單位：KN·m)</p><p>　　剪力圖和軸力圖(單位：KN)</p>

98、<p>　　圖3-15 活荷載作用下的KJ8內(nèi)力</p><p>　　3.5.4 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力計算</p><p>　　一、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　由于是現(xiàn)澆框架，而且每榀橫向框架的車移剛度基本相同，故各榀框架承受同樣的風(fēng)力?，F(xiàn)取出第軸的KJ8，計算水平風(fēng)荷載。</p><p><b>　　1、基本

99、參數(shù)</b></p><p>　　基本風(fēng)壓=0.55KN/㎡；按B類粗糙度查得風(fēng)壓高度系數(shù)在4.05m、7.65m、11.25m、14.85m、18.45m、22.95m 處分別為1.00、1.00、1.04、1.14、1.22、1.30；風(fēng)荷載體形系數(shù)在迎風(fēng)面為+0.8，在背風(fēng)面為-0.5。</p><p>　　2、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 ： 由確定</p><

100、;p>　　圖3-16 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　二、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計算</p><p>　　1、各梁柱相對線剛度</p><p>　　表3-11各梁柱相對線剛度</p><p>　　2、各柱的剪力值（D值法）</p><p>　　表3-12 風(fēng)荷載做用下各柱的剪力值</p><

101、p>　　注：其中第一層 ， </p><p><b>　　3、各柱反彎點高度</b></p><p>　　根據(jù)總層數(shù)m，該柱所在層數(shù)n，梁柱線剛度比，查表得到標(biāo)準(zhǔn)反彎點系數(shù)y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值i查得修正值y1；</p><p>　　根據(jù)上下層高度變化查得修正值y2、y3；</p><p>　　各層反彎點高

102、度yh=(y0+y1+y2+y3)h 。</p><p>　　表3-13 風(fēng)荷載作用下各柱反彎點高度</p><p>　　4、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力</p><p>　　求出各柱剪力Vi和該柱反彎點高度yi后，則該柱下端彎矩為Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hi-yi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖，右風(fēng)作用下的框架內(nèi)力與左風(fēng)作用下的反

103、號。</p><p>　　(a) 彎矩圖(單位：KN·m)與梁剪力圖(單位：KN)</p><p>　　(b) 柱剪力圖與軸力圖(單位：KN)</p><p>　　圖3-17 左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖</p><p>　　3.5.5 地震荷載作用下框架的內(nèi)力計算</p><p>　　一、水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的計算

104、</p><p><b>　　1、框架的抗震等級</b></p><p>　　由設(shè)計需求，抗震設(shè)防烈度為7度，房屋高度為22.5m < 30m，可知該框架的抗震等級為三級。</p><p>　　2、場地和特征周期值</p><p>　　根據(jù)工程地質(zhì)報告和土的類型劃分，可知該場地為Ⅱ類場地，由設(shè)計地震分組為第一組，可

105、查得特征周期值Tg=0.35s。</p><p>　　3、重力荷載代表值（取第軸線的KJ8計算各層重力荷載代表值）</p><p>　　頂層重力荷載代表值G6</p><p>　　活荷載：按上人屋面：2.0×20.65×7.65=315.9KN</p><p>　　雪載:0.2×20.65×7.65=

106、31.6KN</p><p>　　取大值：315.9KN </p><p>　　恒荷載：屋面板自重：6.25×20.34×7.65=972.5KN</p><p>　　柱自重： 5×=97.5KN</p>&l

107、t;p>　　縱向框架梁自重：5.688×(7.65-0.55)×5=201.9KN</p><p>　　橫向框架梁自重：5.688×(20.1-4×0.55)=101.8KN</p><p>　　次梁自重： 5.25×(7.65-0.35)×4=153.3KN</p><p>　　窗洞： 0.45&#

108、215;(2.25×2+1.4×2+0.4)=3.47㎡</p><p>　　窗自重： 3.47×0.3=1.04KN</p><p>　　縱墻自重：8×0.24×[×(3.775×4+3.325×3+3.48+1.02)-3.47]</p><p><b>　　=121.1K

109、N</b></p><p>　　橫墻自重：8×0.24××(5.45+4.26)=41.9KN</p><p>　　女兒墻自重：8×0.24×1.5×7.65×2=44.1KN G6=恒+0.5活</p><p>　　=(

110、972.5+97.5+201.9+101.8+153.3+121.1+41.9+44.1+1.04)+0.5×315.9=1893.09KN </p><p>　　第五層重力荷載代表值G5 </p><p>　　活荷載： 2.0×20.34×7.65=311.2KN</p><p>　　恒荷載：樓面板自重：3.56×20.

111、34×7.65=553.9KN</p><p>　　縱向框架梁自重：201.9KN</p><p>　　橫向框架梁自重：101.8KN</p><p>　　次梁自重：153.3KN </p><p>　　Σ=101

112、0.9KN</p><p>　　第六層下半層：窗洞：1.35×(2.25×2+1.4×2+0.4)=10.4㎡</p><p>　　窗自重：10.4×0.3=3.12KN</p><p>　　門洞：(0.9+1.2×3) ×2.1=9.45㎡</p><p>　　門自重：9.45&#

113、215;0.2=1.89KN</p><p>　　墻體自重：8×0.24×[×(3.775×4+5.45+3.325×3+4.26+3.48</p><p>　　+1.02)-10.4-9.45]=131.6KN </p><p>　　柱自重：97.5KN

114、 </p><p>　　Σ=234.11KN</p><p>　　第五層上半層：窗洞：×(2.25×2+1.4×2+0.4)=6.93㎡</p><p>　　窗自重：6.93×0.3=2.08KN</p><p>　　門洞：(0.9+1.

115、2×3) ×0.3=1.35㎡</p><p>　　門自重：1.35×0.2=0.26KN</p><p>　　墻體自重：8×0.24×[×(3.775×4+3.325×3+3.48+1.02+5.45</p><p>　　+4.26)-6.93-1.35]=119.9KN <

116、;/p><p>　　柱自重：31.2/2×5=78KN </p><p>　　Σ=200.25KN</p><p>　　G6=恒+0.5活=（1010.9+234.1+200.25）+0.5×311.2=1600.86KN</p>

117、<p>　　第四層重力荷載代表值G4</p><p>　　活荷載： 311.2KN</p><p>　　恒荷載：（樓面板+框架梁+次梁）自重：Σ=1010.9KN</p><p>　　第五層下半層：窗洞：6.93㎡</p><p>　　窗自重：6.93×0.3=2.08KN</p><p>　　

118、門洞：(0.9+1.2×3)×1.8=8.1㎡</p><p>　　門自重：8.1×0.2=1.62KN</p><p>　　墻體自重：8×0.24×[×(3.775×4+3.325×3+3.48+1.02+5.45</p><p>　　+4.26)-6.93-8.1]=106.9KN

119、 </p><p>　　柱自重：78KN </p><p><b>　　Σ=188.6KN</b></p><p>　　第四層上半層：（門+窗+墻體+柱）自重： Σ=200.25KN</p><

120、p>　　G4=恒+0.5活=（1010.9+188.6+200.25）+0.5×311.2=1555.35KN</p><p>　　第三層重力荷載代表值G3</p><p>　　G3=恒+0.5活=（1010.9+188.6+200.25）+0.5×311.2=1555.35KN</p><p>　　第二層重力荷載代表值G2</p&g

121、t;<p>　　G2=恒+0.5活=（1010.9+188.6+200.25）+0.5×311.2=1555.35KN</p><p>　　底層重力荷載代表值G1</p><p>　　活荷載：322.14KN</p><p>　　恒荷載：（樓面板+框架梁+次梁）自重：Σ=1010.9KN</p><p>　　第二層下半

122、層：（門+窗+墻體+柱）自重：Σ=188.6KN</p><p>　　第一層上半層：窗洞：1.65×(2.25+1.4+1.4+3.725)=14.56㎡</p><p>　　窗自重： 14.56×0.3=4.37KN</p><p>　　門洞：1.05×(0.9+1.2+2.1)=4.41㎡</p><p>　

123、　門自重：4.41×0.2=0.88KN</p><p>　　墻自重：8×0.24×[×(3.775×4+3.325×3+3.48+5.45+3.95)</p><p>　　-14.56-4.41]=165.68KN </p><p>　　柱自重：44.2/2×5=110.5KN

124、 </p><p>　　Σ=281.43KN</p><p>　　G1=恒+0.5活=（1010.9+188.6+281.43）+0.5×322.14=1642KN</p><p>　　4、結(jié)構(gòu)自震周期T1</p><p>　　對框架結(jié)構(gòu)，采

125、用經(jīng)驗公式計算: T1=0.085n=0.085×6=0.51s</p><p><b>　　5、地震影響系數(shù)</b></p><p>　　由=0.35s，T1=0.51s，<T1<5，則由地震影響曲線，有</p><p>　　6、計算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（采用底部剪力法計算）</p><p>

126、;　　因為T1>1.4，且=0.35s，故，則由</p><p><b>　　可列表計算如下：</b></p><p>　　表3-14 計算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　二、水平地震作用產(chǎn)生的框架內(nèi)力</p><p>　　1、各柱剪力值及反彎點高度</p><p>　　表3-15

127、水平地震作用下框架各柱剪力值及反彎點高度</p><p>　　2、水平地震作用下的框架內(nèi)力圖</p><p>　　求出各柱剪力Vi和該柱反彎點高度yi后，則該柱下端彎矩為Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hi-yi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左地震作用下的框架內(nèi)力圖，右地震作用下的框架內(nèi)力與左地震作用下的反號。</p><p>　　彎矩圖(單位：KN

128、83;m)與梁剪力圖(單位：KN)</p><p>　　柱剪力圖與軸力圖(單位：KN)</p><p>　　圖3-18 左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖</p><p>　　3.5.6 水平荷載作用下框架的抗側(cè)移驗算</p><p>　　一、風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移驗算</p><p>　　內(nèi)力計算時的相對線剛度為1時的線剛度絕對

129、值為8.20×106E，對C35混凝土，E值為3.15×104N/mm2，再由相對線剛度值，可得各層各柱的實際剛度值。</p><p>　　對一般多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)房屋高度不超過50m時，只考慮梁柱彎曲變形產(chǎn)生的框架側(cè)移?？紤]到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現(xiàn)澆框架可側(cè)移時，引入剛度折減系數(shù)0.85，則層間相對側(cè)移。</p><p>　　表3-16 風(fēng)荷載作用下框架的

130、側(cè)移驗算</p><p>　　二、水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算</p><p>　　鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)的最大彈性層間位移應(yīng)滿足 的要求。</p><p>　　表3-17水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算</p><p>　　3.6 橫向平面框架的內(nèi)力組合與配筋計算</p><p

131、>　　3.6.1 框架內(nèi)力組合計算</p><p><b>　　一、框架內(nèi)力組合</b></p><p>　　1、考慮以下五種荷載組合:</p><p>　　1) 1.2恒荷載+1.4活荷載</p><p>　　2) 1.2恒荷載+1.4左風(fēng)荷載（或右風(fēng)荷載）</p><p>　　3) 1.

132、2恒荷載+0.7×(1.4活荷載+1.4左風(fēng)荷載（或右風(fēng)荷載）)</p><p>　　4) 1.35恒荷載+0.7×1.4活荷載</p><p>　　5) 1.2×(恒+0.5活)+1.3左地震荷載（或右地震荷載）</p><p>　　對于活載的處理方式：認(rèn)為滿跨布置活載，支座彎矩不調(diào)整，跨中彎矩放大1.1倍。</p>&

133、lt;p>　　考慮梁端塑性內(nèi)力重分布，對豎向荷載作用下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，對于現(xiàn)澆框架，支座調(diào)幅系數(shù)取0.85。</p><p>　　2、框架梁的內(nèi)力組合表</p><p>　　表3-18 KJ8的屋面框架梁WKL8內(nèi)力組合表（6層）</p><p>　　注：1、“-”表示數(shù)值較小，不起主要作用，忽略不計。</p><p>　　2、活

134、載的跨中彎矩已乘以系數(shù)1.1 。</p><p>　　3、恒載、活載的梁端負(fù)彎矩以乘以系數(shù)0.85進(jìn)行調(diào)幅。</p><p>　　4、彎矩（M）的單位為KN·m，剪力（V）的單位為KN。</p><p><b>　　4、下同。</b></p><p>　　表3-19 KJ8的樓面框架梁KL8內(nèi)力組合表（5層）&