油氣儲運專業(yè)畢業(yè)設(shè)計-論石油氣液兩相管流

1、<p>　　學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文）</p><p><b>　　任</b></p><p><b>　　務(wù)</b></p><p><b>　　書</b></p><p><b>　　二00八年二月一日</b></p><p&g

2、t;　　題目： 論石油氣液兩相管流 </p><p>　　4、安排任務(wù)日期： 2008 年 2 月 1 日；預(yù)計完成任務(wù)日期 2008 年 4 月 30 日；</p><p>　　學(xué)生實際完成全部設(shè)計（論文）日期： 2

3、008 年 4 月 30 日。</p><p>　　指導(dǎo)教師： 學(xué)生簽名： </p><p>　　學(xué) 生 畢 業(yè) 設(shè) 計（論文）</p><p><b>　　開 題 報 告</b></p><

4、p>　　設(shè)計題目： 論石油氣液兩相管流 </p><p>　　西南石油大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）</p><p><b>　　論石油氣液兩相管流</b></p><p><b>　　學(xué)生姓名：徐云龍</b></p><p>　　學(xué) 號：330306067</p><

5、;p>　　專業(yè)班級：油氣儲運工程06-1（專升本）</p><p><b>　　指導(dǎo)教師：安家榮</b></p><p>　　2008年4月30日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　以石油氣液兩相管流等專業(yè)課為理論基礎(chǔ)，在分析研究多相混輸管線流動及鋪設(shè)特點的基礎(chǔ)

6、上，對水力計算方法進(jìn)行了歸納總結(jié)。當(dāng)油氣集輸管線穿越丘陵、多山地帶及敷設(shè)在海底，并向上傾斜延伸到海岸時，集輸管線與水平方向成一定傾角。在現(xiàn)代鋪設(shè)的管道基本上都存在著一定程度的傾角，因此對于傾斜管的研究將會有更大的實際意義。本文著重介紹貝特斯-布里爾方法在傾斜管氣液兩相流的水力計算中的應(yīng)用。本文還對氣液兩相流的空隙率規(guī)律進(jìn)行了研究。在計算機(jī)計算過程中采用可視化開發(fā)平臺VB6.0編制了混輸管線水力計算軟件，本軟件是在安老師的指導(dǎo)下進(jìn)行編制的

7、，可以進(jìn)行熱力，水力計算，軟件功能齊全，操作方便，可以進(jìn)行正反向計算。</p><p>　　關(guān)鍵詞：傾斜管；氣液兩相流；水力計算</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第1章 前 言1</p><p>　　第2章 概 述2</p><p>　　2.1 目的和

8、意義2</p><p>　　2.2 氣液兩相流研究的發(fā)展歷程及國內(nèi)外現(xiàn)狀3</p><p>　　2.3 研究內(nèi)容4</p><p>　　2.4 氣液兩相流流型及常見模型4</p><p>　　第3章 兩相流基本公式及相關(guān)流動參數(shù)11</p><p>　　3.1 基本方程式11</p><

9、;p>　　3.2 氣液兩相流流動參數(shù)16</p><p>　　第4章 貝格斯布-里爾方法22</p><p>　　4.1壓力梯度方程22</p><p>　　4.2持液率的相關(guān)規(guī)律24</p><p>　　4.3 沿程阻力系數(shù)的相關(guān)規(guī)律25</p><p>　　第5章 物性參數(shù)和流動參數(shù)計算27&

10、lt;/p><p>　　5.1 氣體壓縮系數(shù)計算27</p><p>　　5.2 溶解油氣比計算27</p><p>　　5.3 原油體積系數(shù)計算28</p><p>　　5.4 天然氣的壓縮因子計算29</p><p>　　5.5 原油的粘度計算31</p><p>　　5.6 天然氣的

11、粘度32</p><p>　　5.7 水的粘度計算32</p><p>　　5.8 表面張力的計算33</p><p>　　第6章 軟件在管線水力計算中的應(yīng)用34</p><p>　　6.1 軟件的功能34</p><p>　　6.2 軟件的使用34</p><p>　　6.3 水

12、力計算軟件的應(yīng)用實例36</p><p><b>　　結(jié) 論46</b></p><p><b>　　致 謝47</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)48</b></p><p><b>　　第1章 前 言</b></p>

13、;<p>　　氣液兩相流體力學(xué)是流體力學(xué)的一個新興分支，它研究氣體液體兩相介質(zhì)在共同流動條件下的流動規(guī)律。兩相介質(zhì)與單相介質(zhì)不同，存在著相的分界面。在兩相介質(zhì)共流過程中，介質(zhì)除與管道壁面之間存在著作用里外，在兩相界面之間也存在著作用力。首先，在連續(xù)流動情況下，從力平衡的觀點來看，這種兩相界面之間的作用力是處于平衡狀態(tài)的，整個兩相流體只與外界物體的進(jìn)口界面發(fā)生力的作用?？墒菑哪芰科胶獾挠^點來看，氣液兩相流動除在整體界面上存在

14、能量交換外，在兩相界面之間也會有能量交換，而且這種能量交換必然伴隨有機(jī)械能的損失。其次，在氣液兩相流動中，兩相的分布狀況也是多種多樣的。各相可以是密集的，也可以是分散的。這種不同的分布狀態(tài)，稱為兩相流動的流動型態(tài)，簡稱流型。流動型態(tài)的不同，不但影響兩相流動的力學(xué)關(guān)系，而且影響其傳熱和傳質(zhì)性能。這些都是氣液兩相流動不同于單相流動的重要特點，因而也就使得氣液兩相流動的研究變得復(fù)雜了。</p><p>　　氣液兩相混合

15、無可以分為單工質(zhì)和雙工質(zhì)兩類，前者是指氣液兩相都具有相同的化學(xué)成分，后者是指氣液兩相各具有不同的化學(xué)成分。</p><p>　　對于石油工業(yè)中的油，氣，水混合物流動來說，由于液相中包括互不相溶的油和水兩種液體，所以它應(yīng)該屬于氣液多相流動。但是，由于其流動的力學(xué)關(guān)系與氣液兩相流動有類似之處，所以一般也劃歸于氣液兩相流體力學(xué)的研究范疇。</p><p><b>　　第2章 概 述

16、</b></p><p><b>　　2.1 目的和意義</b></p><p>　　隨著石油、化工和核能等工業(yè)的發(fā)展，氣液兩相流動的問題日益引起人們的重視。在石油工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、鍋爐和核反應(yīng)堆裝置中，廣泛地遇到氣液混合物在傾斜管道中的流動。在油、氣井開采石油或天然氣的過程中，幾乎不可避免的要涉及到多相混合流體的流動。當(dāng)油井生產(chǎn)時，天然氣也被同時采出，而且

17、經(jīng)常還含有水。當(dāng)天然氣井生產(chǎn)時，也經(jīng)常有水、輕質(zhì)的碳?xì)浠衔镆砸合嘈问酵瑫r采出。氣液兩相流體力學(xué)是流體力學(xué)的一個新興分支，它研究氣體與液體兩相介質(zhì)在共同流動條件下的流動規(guī)律。</p><p>　　近些年來，在各大油田尤其是海上油田和沙漠油田的開發(fā)，多采用將多井產(chǎn)出的油氣水混合物集中到一起，然后統(tǒng)一輸送到聯(lián)合站或海岸再進(jìn)行分離處理的混輸方法。因此，如何更好地解決多相混輸過程中流體流動的水力熱力設(shè)計計算中的各種新問題

18、，降低生產(chǎn)成本節(jié)約能源，從而進(jìn)一步提高經(jīng)濟(jì)效益這一問題就變得日益迫切了。</p><p>　　我國是從70年代末開始廣泛研究多相流動規(guī)律的。我院多相管流研究室在陳家瑯教授的指導(dǎo)下，使多相流動研究水平處于國內(nèi)前列，先后提出了垂直管、水平管中多相流的壓力梯度計算公式，包括綜合摩阻系數(shù)、流動型態(tài)、流動區(qū)域關(guān)聯(lián)壓力梯度和持液率的相關(guān)規(guī)律。兩相流是多相流的一種，在多相流研究的基礎(chǔ)上得出了一些兩相流的相關(guān)規(guī)律。</p&

19、gt;<p>　　綜上所述，前期的研究方法主要是兩大類，一類是對有限的實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行相關(guān)分析，給出壓降、持液率的相關(guān)規(guī)律。這種方法僅適應(yīng)于特定條件，有一定局限性。另一類方法是兩相流動計算中常見的Lockhar-Martinelli及修正的方法。這類方法具有一定的通用性，但由于它未考慮氣液兩相在不同流動型態(tài)下所具有的流動機(jī)理，其準(zhǔn)確性較差。</p><p>　　為得到既有較好通用性，又有較高準(zhǔn)確性的氣液

20、兩相流動的水力計算方法，有必要開展不同流動下的流動機(jī)理和特點的的研究，針對不同流動形態(tài)的流動機(jī)理和特點分別建立相應(yīng)的水力計算模型。最終得出油氣水多相混輸?shù)乃τ嬎惴椒ā?lt;/p><p>　　2.2 氣液兩相流研究的發(fā)展歷程及國內(nèi)外現(xiàn)狀</p><p>　　從公元前一世紀(jì)利用蒸汽推動鐵球容器旋轉(zhuǎn)，到19世紀(jì)末，人們開始對明渠中的兩相流動沉淀物的遷移問題進(jìn)行觀察研究。最后到了20世紀(jì)初，在鍋爐

21、水力計算中才明確提出了兩相流問題。30年代中期，人們開始研究氣液兩相流的流型、含氣率、沸騰及穩(wěn)定性等問題，對當(dāng)時生產(chǎn)實踐起到了極大的指導(dǎo)作用。50年代末，隨著發(fā)達(dá)國家核反應(yīng)堆的急劇發(fā)展，為了解決由此帶來的燒蝕和沸騰傳熱問題，又進(jìn)行了流動沸騰燒蝕流型及流型狀態(tài)圖、高熱流及兩相臨界流動、波紋板薄膜凝聚技術(shù)等。60年代以后，石油工業(yè)開始投入到氣液兩相流技術(shù)的研究，宇航、國防、化工的迅速發(fā)展，對多相流的研究更加活躍。80年代以來，隨著計算機(jī)技術(shù)

22、和電子信息技術(shù)的飛速發(fā)展，有關(guān)氣液兩相流技術(shù)的研究更加深入。</p><p><b>　　2.3 研究內(nèi)容</b></p><p>　　本文主要是結(jié)合氣液兩相流的相關(guān)知識結(jié)合具體的實際問題對傾斜混輸管線進(jìn)行進(jìn)行相關(guān)的理論研究和軟件編制。在現(xiàn)代鋪設(shè)的管道基本上都存在著一定程度的傾角，因此對于傾斜管的研究將會有更大的實際意義。本文著重介紹貝特斯-布里爾方法在傾斜管氣液兩相

23、流的水力計算中的應(yīng)用。在計算機(jī)計算過程中采用可視化開發(fā)平臺VB6.0編制了混輸管線水力計算軟件，本軟件是在楊老師的指導(dǎo)下進(jìn)行編制的，可以進(jìn)行熱力，水力計算，軟件功能齊全，操作方便，可以進(jìn)行正反向計算。氣液兩相流體力學(xué)是流體力學(xué)的一個新興分支，它研究氣體液體兩相介質(zhì)在共同流動條件下的流動規(guī)律。</p><p>　　2.4 氣液兩相流流型及常見模型</p><p>　　2.4.1 氣液兩相流的

24、流型</p><p>　　氣液兩相流動的流動型態(tài)有多種多樣，界限也不十分明顯，嚴(yán)格來說是很難區(qū)分的。但是在處理兩相流體力學(xué)問題時，在一定的精度要求下，可以人為地區(qū)分為幾種流動型態(tài)。并且認(rèn)為在每一種流動型態(tài)范圍內(nèi)，其流體力學(xué)特性是基本相同的。</p><p>　　流動型態(tài)的劃分方法，目前主要有以下兩類，其相應(yīng)的關(guān)系如下：</p><p>　　第一類劃分方法是根據(jù)兩相介

25、質(zhì)分布的外形劃分，括號內(nèi)的流動型態(tài)只出現(xiàn)在水平或稍微傾斜的管道中。對于鉛直管道來說，由于管道傾角、氣液兩相介質(zhì)本身物性的原因，氣液兩相流動只有五種流動型態(tài)；第二類劃分方法是按照流動的數(shù)學(xué)模型劃分的，分為三種以便進(jìn)行數(shù)學(xué)處理。</p><p>　　1. 水平或微小傾角(<5)管中氣液兩相流流型</p><p>　　(1)水平不加熱氣液兩相流流型</p><p>

26、　　對于傾斜管中的氣液兩相流動，如果管道中液體的流量不變，而氣體的流量由小到大，則流態(tài)出現(xiàn)的順序依次為：</p><p>　?、贇馀萘?此時氣體流量很小，液體流量很大，氣相以小氣泡的形式分散于連續(xù)的液相之中。由于相對密度浮力的影響，氣泡趨于在管道的頂部聚集，在較高的系統(tǒng)流速下，這些氣泡可以分布得很均勻。其特點是：氣體是分散相，液體是連續(xù)相。</p><p>　?、趫F(tuán)狀流：隨著氣體流量的增加

27、，小氣泡合并成較大的氣團(tuán)，氣體在管路上部同液體一起流動。其特點是：氣體仍是分散相，液體是連續(xù)相。</p><p>　?、蹖訝盍鳎簹怏w流量較大時，氣團(tuán)在管路上部連成一片，成為連續(xù)氣相，在管路上部流動，氣體與液體各自成層，氣液相間有明顯的光滑界面。其特點是：氣相、液相均是連續(xù)相。</p><p>　?、懿盍鳎簹怏w流量進(jìn)一步增大時，氣體流速提高，在氣液界面上吹起波浪。其特點是：氣相、液相均是連

28、續(xù)相。</p><p>　?、輿_擊流：又稱段塞流。當(dāng)氣體流速更大時，波浪加劇其波峰不時高達(dá)管頂，形成液塞，阻礙高速液流的通過，進(jìn)而又被氣體吹散并帶走一部分液體。被帶走的液體或吹散成霧滴或與氣體一同形成泡沫。其特點是：氣體、液體均是分散相。</p><p>　　⑥環(huán)狀流：隨著氣量和流速的繼續(xù)提高，氣體要求更大的面積供其通過。起初，液體的斷面是新月形。氣體流速再增大，液體斷面進(jìn)一步變薄，并且沿

29、管壁形成環(huán)狀截面，此時氣體攜帶著液滴以較高的速度在環(huán)狀液流的中央通過。同時由于重力的影響，下部管道的液膜比上部的厚。其特點是：氣相是連續(xù)相，液相也是連續(xù)相。</p><p>　?、哽F狀流,當(dāng)氣體流速更大時，環(huán)狀液層被氣體吹散，以液霧的形式隨高速氣流向前流動?；燧敼苈分校话銇碚f，環(huán)狀流和霧狀流很少見到。其特點是：氣相是連續(xù)相，液相是分散相。</p><p>　　(2)水平受熱蒸發(fā)管氣液兩相

30、流的流型劃分</p><p>　　水平蒸發(fā)管由于加熱，在管中出現(xiàn)相變，其基本流型演變過程為：</p><p>　　圖2-1 加熱水平蒸發(fā)管氣液兩相流的流型</p><p>　　水平受熱管在油氣工業(yè)中用的很少。但其沿管線出現(xiàn)相變的特點同濕天然氣管線相似。不過相變原因卻大不相同，前者是由于加熱溫度超過飽和溫度形成；而后者是由于管線沿線壓力溫度的變化，烴類流體進(jìn)入到反凝

31、析區(qū)后，析出液相所致。</p><p>　　2. 垂直上升氣液兩相流的流型劃分</p><p>　　(1)垂直上升(立式)不加熱氣液兩相流流型</p><p>　　它的基本流型包括五種，其名稱及特點分別為：</p><p>　?、偌?xì)泡狀流。其特征為液相中帶有散布的細(xì)小氣泡。小氣泡的外形以球形為主，大氣泡的外形則是多種多樣的；①彈狀流。彈狀流則

32、由一系列氣彈組成。氣彈端部呈半球形而尾部是平的。在兩氣彈之間夾有小氣泡。氣彈與管壁之間的液膜則是往下流動的；③塊狀流。塊狀流是由于氣彈破裂而形成的。此時，氣體塊在液流中以混亂狀態(tài)流動；④帶纖維的環(huán)狀流動。在帶纖維的環(huán)狀流動結(jié)構(gòu)中，管壁上液膜較厚且含有小氣泡。被中心部分氣核從液膜帶走的液滴在氣核內(nèi)形成不規(guī)則的長纖維狀；E環(huán)狀流動結(jié)構(gòu)。在環(huán)狀流中，管壁上有一層液膜，管子中心部分為氣核。在氣核中帶有因氣流撕裂管壁液膜表面而形成的微小液滴。另外

33、，在加熱管道中，當(dāng)管壁溫度高到足以使管壁液膜全部汽化時，則環(huán)狀流就發(fā)展為沒有液膜，而只有在氣相中含有細(xì)小液滴的霧狀流流動結(jié)構(gòu)。</p><p>　　(2)垂直上升(立式)受熱氣液兩相流流型</p><p>　　同水平蒸發(fā)管類似，由于加熱，在垂直上升管中出現(xiàn)相變，其基本流型演變過程為：</p><p>　　圖2-2 垂直上升受熱氣液兩相流的流型</p>

34、<p>　　從圖中可以看出，管線在受熱后仍保持了垂直管線流型的對稱性這一特點。</p><p>　　(3)垂直下降氣液兩相流的流型劃分</p><p>　　氣液兩相流在管中垂直下降氣液兩相流的細(xì)泡狀流型和垂直上升氣液兩相流的細(xì)泡狀流型不同。前者細(xì)泡集中在管子核心部分而后者則散布于整個管子截面上.當(dāng)液相流量不變而氣相流量增大時，則細(xì)泡將聚于氣彈，形成具有下降彈狀流動結(jié)構(gòu)的氣液兩相

35、流。當(dāng)氣相及液相流量較小時，管壁上有一層向下流動的液膜，管子中心部分為向下流動的氣核，這種流動結(jié)構(gòu)稱為帶下降液膜的環(huán)狀流動結(jié)構(gòu)。當(dāng)氣相流量繼續(xù)增大，氣液兩相流可具有管壁上為下降液膜，管中心為帶液滴下降氣核的環(huán)狀流流型。</p><p>　　2.4.2 常見的氣液兩相流模型</p><p>　　流體力學(xué)的基本方程式，既體現(xiàn)質(zhì)量守恒的連續(xù)性方程又體現(xiàn)運動守恒的動量方程與能量方程式，對于兩相流流

36、動，一般應(yīng)對各相列出各自的守恒方程，而且還要考慮兩相間的作用，故描述兩相流動的方程組要比單相流復(fù)雜得多，各國學(xué)者在處理這種氣液復(fù)雜的共流時，常作某些假設(shè)使問題簡化。他們采用的方法大致可歸納為三類，即均相流模型，分相流模型和流行模型。</p><p>　　1. 均相流模型是把氣液混合物看作為一種均勻介質(zhì)，因此可以把氣液管路當(dāng)作單相管路來處理，在均相流模型中做出了兩個假設(shè)：(1)氣相和液相的速度相等，由于氣液速度相等

37、，因此管路還具有截面含氣率和體積含氣率相等，流動密度和真實密度相等等特點；(2)氣液兩相介質(zhì)已達(dá)到熱力學(xué)平衡狀態(tài)，氣液相間無熱量傳遞，故流動介質(zhì)的密度僅是壓力的單值函數(shù)。</p><p>　　顯然，氣泡流（特別是分散氣泡流）和彌散流比較接近均相流模型的假設(shè)，而層流，波浪流和環(huán)狀流等均相流模型的假設(shè)條件偏差很大。</p><p><b>　　2. 分相流模型</b>&l

38、t;/p><p>　　分相流模型把管路氣液兩相的流動看作氣液各自的分別流動，。為此需首先確定氣液相在管路內(nèi)各自占的流通面積，即截面含氣率，和截面含液率，再把氣相和液相都按單相管路處理并記入相間作用，最后將氣液相的方程加以合并。目前，截面含氣率（或含液率）和相間相互作用等數(shù)據(jù)主要依靠實驗求得。</p><p>　　在把流體力學(xué)基本方程式應(yīng)用于分相流模型時也作兩條假設(shè)：即(1)氣液兩相有各自的按所

39、占流通面積計算的平均速度；(2)氣液兩相間可能有質(zhì)量交換，但氣液兩相介質(zhì)處于熱力學(xué)平衡狀態(tài)，相間無熱量的傳遞。</p><p>　　顯然，分層流，波浪流，環(huán)狀流等流型與分相流模型的假設(shè)條件比較相輔，但氣它流性的偏差較大。</p><p><b>　　3. 流型模型</b></p><p>　　首先分清兩相流流型。然后根據(jù)各流型的特點，分析流動特

40、性并建立關(guān)系式，這種處理方法稱流型模型</p><p>　　按便于建立數(shù)學(xué)模型的原則。某些學(xué)者把兩相流流型劃分為：(1)分離流它包括分層流波浪流，環(huán)狀流；(2)間歇流包括氣湍流和沖擊流；(3)分散流包括氣泡流，分散氣泡流，彌散流等。</p><p>　　顯然，流型模型處理方法能更深入的揭示兩相間各種模型的流體力學(xué)特性，故近年來這一分析方法受到理論界得重視并取得一定的理論研究成果。但是由于流

41、型分界尚未完全統(tǒng)一，這種模型的理論研究成果還不能普遍的用于時間。目前，在工程上使用的大多數(shù)是在實驗數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上確立的各種模型的經(jīng)驗公式。</p><p>　　第3章 兩相流基本公式及相關(guān)流動參數(shù)</p><p><b>　　3.1 基本方程式</b></p><p>　　3.1.1 流體流動方程</p><p>　　多相

42、流動的計算主要是求解運動過程中的力學(xué)關(guān)系、熱量和質(zhì)量傳遞過程、流動的邊界參數(shù)和流動介質(zhì)的物性參數(shù)等。這些參數(shù)可以通過能量守衡方程式反映出來。在多相流動中，如果忽略外界對流體或流體對外界做功，既二者間無能量交換。則對于單位質(zhì)量的氣液多相流體，穩(wěn)定流動的機(jī)械能守衡方程式為：</p><p><b>　　（3-1）</b></p><p><b>　?。?-2）&

43、lt;/b></p><p><b>　　上式變?yōu)?lt;/b></p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　　上式也可以寫成</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　

44、　即總壓力梯度是摩擦壓力梯度、重位壓力梯度和加速壓力梯度三者之和。</p><p><b>　　摩擦壓力梯度：</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　重位壓力梯度：</b></p><p><b>　?。?-6）</

45、b></p><p><b>　　加速壓力梯度：</b></p><p><b>　　由于</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　

46、?。?-8）</b></p><p>　　為了簡化上式，作如下假設(shè)：</p><p>　　(1)由于氣體和液體在壓縮性上的區(qū)別，可以假設(shè)</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　(2)假使氣體的質(zhì)量流速的變化遠(yuǎn)小于氣體密度的變化，即</p><p><

47、b>　?。?-10）</b></p><p>　　于是，式（2-8）可以寫成</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>　　根據(jù)氣體的狀態(tài)方程</b></p><p><b>　?。?-12）</b></p>&l

48、t;p><b>　　有</b></p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　把式(2-12)代入上式，得</p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　分析上式中各項的相對大小，可以假設(shè)</p><p&

49、gt;<b>　?。?-15）</b></p><p><b>　　因此</b></p><p><b>　　（3-16）</b></p><p>　　將上式代入式（2-11），得</p><p><b>　?。?-17）</b></p>&

50、lt;p>　　最后，將式（2-5）、（2-6）、（2-17）代入式（2-4）中，得</p><p><b>　?。?-18）</b></p><p>　　式中 ——兩相流動的沿程阻力系數(shù)，無因次；</p><p><b>　　——管道內(nèi)徑，m；</b></p><p>　　——過流斷面面積，

51、m2；</p><p>　　——軸向流動距離，m；</p><p><b>　　——管線傾角；</b></p><p>　　——氣液混合物的平均流速，m/s；</p><p>　　——氣相折算速度，m/s；</p><p>　　——氣相質(zhì)量流量，kg/s；</p><p>

52、　　——液相質(zhì)量流量，kg/s；</p><p>　　——氣相密度，kg/m3；</p><p>　　——液相密度，kg/m3；</p><p>　　——氣液混和物密度，kg/m3。</p><p>　　3.1.2 流體狀態(tài)方程</p><p><b>　　1. 狀態(tài)方程</b></p>

53、;<p>　　這種方程用于計算純組分及混合物的容積和熱物性時，計算結(jié)果相當(dāng)準(zhǔn)確。但對于多組分汽液平衡計算時，其準(zhǔn)確性很差。另外，它用于純組分飽和蒸汽壓計算時的準(zhǔn)確性也很差。其表達(dá)式為：</p><p>　　或 （3-19）</p><p><b>　　其中：</b></p><p><b>　?。?-20）&

54、lt;/b></p><p>　　如果次方程用于混合物時，混合物的常數(shù)和可由純組分的相應(yīng)常數(shù)和按以下混合規(guī)則求得：</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　2. 狀態(tài)方程</b></p><p>　　它比方程更能準(zhǔn)確的預(yù)測組分的飽和蒸汽壓，由此也將改進(jìn)預(yù)測

55、混合物汽液平衡的準(zhǔn)確性。其表達(dá)式為：</p><p><b>　?。?-22）</b></p><p><b>　　其中：</b></p><p><b>　　（3-23）</b></p><p><b>　　3. 狀態(tài)方程</b></p>

56、<p>　　SRK狀態(tài)方程在預(yù)測液體密度時不夠準(zhǔn)確，對烴類組分(甲烷除外)，預(yù)測的液相密度普遍比實驗數(shù)據(jù)小。其表達(dá)式為：</p><p><b>　?。?-24）</b></p><p><b>　　或</b></p><p><b>　?。?-25）</b></p><

57、p><b>　　其中</b></p><p><b>　　（3-26）</b></p><p><b>　　4. 狀態(tài)方程</b></p><p>　　它是目前最精確的狀態(tài)方程之一。其表達(dá)式是：</p><p><b>　　（3-27）</b><

58、;/p><p>　　其中，、、、、、、、、、、、、為方程式的十一個參數(shù)。</p><p>　　3.2 氣液兩相流流動參數(shù)</p><p><b>　　3.2.1 流量</b></p><p>　　在進(jìn)行多相混輸?shù)乃τ嬎愫驮O(shè)計時，常把油、水混合物看成液相混合物，則油、氣、水混合物的三相流動可以認(rèn)為是氣液二相流動。由于混輸管線

59、內(nèi)各點的壓力是不斷變化的，油、氣的高壓物性參數(shù)隨之變化，所以各過流斷面處的各相體積流量是不同的。</p><p><b>　　1. 質(zhì)量流量</b></p><p><b>　?。?-28）</b></p><p>　　式中 ——氣液混合物的質(zhì)量流量，kg/s；</p><p>　　——氣相的質(zhì)量

60、流量，kg/s；</p><p>　　——液相的質(zhì)量流量，kg/s。</p><p><b>　　其中</b></p><p><b>　?。?-29）</b></p><p><b>　?。?-30）</b></p><p>　　式中 ——氣相的密度

61、，kg/m3；</p><p>　　——液相的密度，kg/m3；</p><p>　　——原油的密度，kg/m3；</p><p>　　——水的密度，kg/m3；</p><p>　　——氣相的體積流量，m3/s；</p><p>　　——液相的體積流量，m3/s；</p><p>　　——原油

62、的體積流量，m3/s；</p><p>　　——水的體積流量，m3/s。</p><p><b>　　2. 體積流量</b></p><p>　　氣相體積流量和液相體積流量分別是指在任意過流斷面處的壓力和溫度下，單位時間內(nèi)通過斷面的氣相、液相的總體積。</p><p><b>　?。?-31）</b>

63、;</p><p><b>　　（3-32）</b></p><p><b>　?。?-33）</b></p><p>　　式中 ——氣液混合物的體積流量，m3/s；</p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)壓力，Pa；</p><p><b>　　——標(biāo)準(zhǔn)溫度，K；<

64、/b></p><p>　　——氣體壓縮系數(shù)，無因次；</p><p>　　Sg/o——生產(chǎn)油氣比，m3/m3；</p><p>　　——溶解油氣比，m3/m3；</p><p>　　——原油體積系數(shù)，m3/m3；</p><p>　　——管道條件下，伴隨地面脫氣原油的水的體積，m3/m3。</p>

65、<p><b>　　3.2.2 流速</b></p><p><b>　　1. 實際流速</b></p><p>　　在氣液兩相流動中，各相介質(zhì)的體積流量被該相在過流斷面上所的面積除，就得出了該相的實際流速，即</p><p><b>　　（3-34）</b></p><

66、;p><b>　?。?-35）</b></p><p>　　式中 ——氣相的實際速度，m/s；</p><p>　　——液相的實際速度，；m/s；</p><p>　　——氣相在過流斷面上所占的面積，m2；</p><p>　　——液相在過流斷面上所占的面積，m2。</p><p>　　然

67、而上兩式所得出的是氣相和液相在所占過流斷面上的平均流速，真正的實際流速應(yīng)是各相介質(zhì)在各點所對應(yīng)的速度。</p><p><b>　　2. 折算流速</b></p><p>　　氣相折算流速和液相折算流速分別是指氣相、液相單獨流過管道截面的速度：</p><p><b>　　（3-36）</b></p><

68、;p><b>　?。?-37）</b></p><p>　　式中 ——氣相折算速度，m/s；</p><p>　　——液相折算速度，m/s。</p><p><b>　　3. 平均流速</b></p><p>　　氣液兩相混合物在單位時間內(nèi)流過過流斷面的總體積與過流斷面的面積之比，稱為兩相混

69、合物的平均流速，其表達(dá)式為：</p><p><b>　?。?-38）</b></p><p><b>　　3.2.3 密度</b></p><p><b>　　1. 氣相密度</b></p><p>　　在壓力p和溫度T下，每伴隨一立方米地面脫氣原油的天然氣質(zhì)量為：</

70、p><p><b>　　其天然氣體積為：</b></p><p><b>　　故氣相密度為：</b></p><p><b>　　（3-39）</b></p><p>　　式中 ——壓力溫度下的氣體密度，kg/m3；</p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)狀況下的氣

71、體密度，kg/m3。</p><p><b>　　2. 液相密度</b></p><p>　　在壓力和溫度下，伴隨一立方米脫氣原油的液相總質(zhì)量應(yīng)是原油質(zhì)量、溶于原油中天然氣的質(zhì)量和水的質(zhì)量之和，故液相密度為：</p><p><b>　?。?-40）</b></p><p>　　3. 兩相流平均密度

72、</p><p><b>　?。?-41）</b></p><p>　　3.2.4 體積含氣率和體積含液率</p><p>　　單位時間內(nèi)流過過流斷面的兩相流體總體積中氣相體積所占的份額，稱為體積含氣率，其定義式為：</p><p><b>　?。?-42）</b></p><p

73、>　　單位時間內(nèi)流過過流斷面的兩相流體總體積中液相體積所占的份額，稱為體積含液率，其定義式為：</p><p><b>　　（3-43）</b></p><p>　　3.2.5 空隙率和持液率</p><p><b>　　1. 空隙率</b></p><p>　　在兩相流動過程中，氣相的過流斷

74、面面積占總過流斷面面積的份額，稱為空隙率，又稱為截面含氣率，其定義式為</p><p><b>　　（3-44）</b></p><p><b>　　2. 持液率</b></p><p>　　在兩相流動過程中，液相的過流斷面面積占總過流斷面面積的份額，稱為持液率，又稱為截面含液率，其定義式為</p><

75、p><b>　?。?-45）</b></p><p><b>　　顯然</b></p><p><b>　?。?-46）</b></p><p>　　對于體積含氣率一定的氣液兩相流動來說，如果氣相流的快，液相流的慢，則氣象所占的過流斷面的面積就小，空隙率就小。氣相比液相流的越快，就越小。換句話說

76、：如果氣、液兩相間的滑脫越大，空隙率就越小于體積含氣率，即，只有氣液兩相間不存在滑脫時，空隙率等于體積含氣率，即。</p><p>　　第4章 貝格斯布-里爾方法</p><p>　　隨著傾斜井?dāng)?shù)目的不斷增多，傾斜管流的計算也日益引起人們的重視，相繼出現(xiàn)了弗拉尼根(Flanigan)方法和貝格斯-布里爾(Beggs-Brill)方法。考慮到計算的準(zhǔn)確性和全面性要求，現(xiàn)研究中采用貝格斯-布

77、里爾(Beggs-Brill)方法。</p><p>　　1973年貝格斯和布里爾基于由均相流動能量守恒方程式所得出的壓力梯度方程式，以空氣-水混合物的長度為15米的傾斜透明管道中進(jìn)行的大量的實驗，得出了持液率和阻力系數(shù)的相關(guān)規(guī)律。</p><p><b>　　4.1壓力梯度方程</b></p><p>　　假設(shè)外界與對氣液混合物互不作功，穩(wěn)定

78、流動的機(jī)械能守恒方程式為</p><p><b>　　（4-1）</b></p><p>　　式中 dh——流動的垂直距離，m；</p><p>　　d——管道與水平方向的夾角；</p><p>　　dz——流動的軸向距離，m。</p><p><b>　?。?-2）</b>

79、;</p><p>　　即總壓力梯度為摩阻壓力梯度、位差壓力梯度和加速壓力梯度三者之和。經(jīng)過理論分析可知式（3-2）右邊的三項又可寫成：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　?。?-5）</b>

80、;</p><p>　　將式（3-3）、（3-4）、（3-5）代入（6-2）得</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中 ——管道的平均壓力（絕對壓力），Pa；</p><p>　　——軸向流動的距離，m；</p><p>　　——液相密度，kg/m3；</

81、p><p>　　——氣相密度，kg/m3；</p><p><b>　　——持液率；</b></p><p>　　——管道與水平的夾角，度；</p><p>　　——兩相流動的沿程阻力系數(shù)；</p><p>　　——混合物的質(zhì)量流量，kg/s；</p><p>　　——混合物的

82、平均流速，m/s；</p><p>　　——氣相的折算速度，m/s；</p><p><b>　　——管道內(nèi)徑，m；</b></p><p>　　——管道的橫截面面積，m2。</p><p>　　上式表明，為了計算多相流動的壓力梯度，必須首先找出持液率的相關(guān)規(guī)律和兩相流動的阻力系數(shù)的相關(guān)規(guī)律。</p>&l

83、t;p>　　4.2持液率的相關(guān)規(guī)律</p><p>　　貝格斯及布里爾等人通過對大量實驗數(shù)據(jù)的研究分析得出了傾斜管道氣液混合物流動的持液率相關(guān)規(guī)律如下：</p><p><b>　　（4-7）</b></p><p>　　式中 ——管道傾角為時的持液率；</p><p>　　——管道為水平時的持液率；</p

84、><p><b>　　——傾斜校正系數(shù)。</b></p><p>　　實驗結(jié)果表明，傾斜校正系數(shù)與管道傾角之間的關(guān)系曲線可以回歸為：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　式中 ——為系數(shù)，詳見第五部分多相流動空隙率規(guī)律的研究。</p><p>　

85、　與流動型態(tài)、弗魯?shù)聰?shù)及入口條件有關(guān)。</p><p><b>　　（4-9）</b></p><p><b>　?。?-10）</b></p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　式中 ——液相表面張力，N/m；</p><p&

86、gt;　　——液相體積流量，m3/s；</p><p>　　——氣相體積流量，m3/s。</p><p>　　傾斜管流型判別方法準(zhǔn)則如表3-1。</p><p>　　表4-1 氣液兩相傾斜管路流型判別準(zhǔn)則</p><p>　　4.3 沿程阻力系數(shù)的相關(guān)規(guī)律</p><p>　　貝格斯-布里爾方法中的氣液混合物流動的沿程

87、阻力系數(shù)可表達(dá)如下：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p><b>　　式中 ——指數(shù)。</b></p><p>　　——“無滑脫”的沿程阻力系數(shù)。其表達(dá)式可寫成：</p><p><b>　　（4-13）</b></p><p

88、>　　式中 ——為“無滑脫”的雷諾數(shù)。其表達(dá)式為：</p><p><b>　　（4-14）</b></p><p>　　另外，指數(shù)可由下面的公式來計算</p><p><b>　　（3-15）</b></p><p><b>　　式中</b></p>&

89、lt;p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　需要指出的是，當(dāng)時，的計算公式為</p><p><b>　　（4-15）</b></p><p>　　貝格斯-布里爾的研究結(jié)果表明：</p><p>　　(1)該方法可以應(yīng)用于石油工業(yè)和化學(xué)工業(yè)中的許多場合。</p>

90、<p>　　(2)管道的傾角對持液率有著明顯的影響。</p><p>　　(3)當(dāng)管道的傾角為50度時持液率達(dá)到最大值，而-50度時達(dá)到最小值。</p><p>　　(4)當(dāng)管道傾角在15-20度時的壓力梯度將大于鉛直時的壓力梯度在下坡管道中沒有壓力梯度這一假設(shè)在某些情況下是正確的，而其他情況下必須予以考慮。</p><p>　　第5章 物性參數(shù)和流

91、動參數(shù)計算</p><p>　　5.1 氣體壓縮系數(shù)計算</p><p>　　由方程求解壓縮系數(shù)的方程為：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中各參數(shù)的意義同方程中參數(shù)的意義。</p><p>　　5.2 溶解油氣比計算</p><p>

92、　　應(yīng)用瓦茲奎茲－貝格斯公式。</p><p>　　瓦茲奎茲（Vazpuez）和貝格斯考慮到早期的相關(guān)規(guī)律多是基于一定油田的為數(shù)不多的數(shù)據(jù)而得出的，于是收集了世界上許多油田的600多個實驗室的分析結(jié)果，約有6000個以上的數(shù)據(jù)。他們對數(shù)據(jù)進(jìn)行了回歸分析，發(fā)現(xiàn)天然氣的相對密度是一個很重要的影響因素。因此，取689.5表壓（由100磅英寸2 表壓折合而來）作為參照壓力。在回歸分析中，都以此參照壓力下的氣體相對密度值作

93、為關(guān)聯(lián)值，使之得到較好的相關(guān)規(guī)律。以689.5表壓作為參照壓力，是因為此時的原油收縮率最小，而且接近于油井分離器壓力的實際情況。因之，在利用他們的方法計算各種物性參數(shù)之前，需要首先計算天然氣在689.5表壓下的相對密度：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 ——689.5表壓下的天然氣相對密度，無因次；</p>&

94、lt;p>　　——壓力‘(絕對)和溫度t‘下的天然氣相對密度，無因次；</p><p><b>　　——溫度，℃；</b></p><p>　　——壓力（絕對），kPa。</p><p>　　1980年瓦茲奎茲和貝格斯基于以上的工作，給出了四種計算流體物性參數(shù)的相關(guān)規(guī)律。其中，計算溶解油氣比的公式如下：</p><p&

95、gt;<b>　　（4-3）</b></p><p>　　式中 、、——系數(shù)，其值見表4-1；</p><p>　　——壓力（絕對），kPa。</p><p><b>　　表5-1 系數(shù)、、</b></p><p>　　5.3 原油體積系數(shù)計算</p><p>　　應(yīng)用瓦茲

96、奎茲－貝格斯公式</p><p><b>　　當(dāng)時</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中 ，，——系數(shù)，其值見表4-2。</p><p><b>　　表5-2 系數(shù)、、</b></p><p>　　5.4 天

97、然氣的壓縮因子計算</p><p>　　當(dāng)天然氣的壓力低于35Mpa時，它的壓縮系數(shù)Z可以按下式計算：</p><p><b>　　(5-5)</b></p><p>　　其中 (5-6)</p><p><b>　　(5-7)</b

98、></p><p><b>　　(5-8)</b></p><p>　　式中 ——天然氣的壓縮系數(shù)，無因次；</p><p>　　——對比溫度，無因次；</p><p><b>　　——溫度，K；</b></p><p>　　——天然氣的假臨界溫度，K?？梢愿鶕?jù)不同條

99、件，按式(5-9)、(5-11)或(4-13)計算；</p><p>　　——天然氣的對比密度，無因次；</p><p>　　——天然氣的對比壓力，無因次；</p><p>　　——天然氣的假臨界壓力，kPa?？筛鶕?jù)不同條件，按式(5-10)、(5-12)或(5-14)計算。</p><p>　　天然氣的臨界溫度和假臨界壓力，可以根據(jù)不同情況

100、按下列公式計算：</p><p><b>　　(1)富氣</b></p><p>　?、佼?dāng)天然氣的相對密度≥0.7(空氣為1)時</p><p><b>　　(5-9)</b></p><p><b>　　(5-10)</b></p><p><b

101、>　　②當(dāng)<0.7時 </b></p><p><b>　　(5-11)</b></p><p><b>　　(5-12)</b></p><p><b>　　(2)貧氣</b></p><p><b>　?、佼?dāng)≥0.7時</b>&

102、lt;/p><p><b>　　(5-13)</b></p><p><b>　　(5-14)</b></p><p><b>　　②當(dāng)<0.7時</b></p><p><b>　　(5-15)</b></p><p><

103、b>　　(5-16)</b></p><p>　　當(dāng)按式(4-4)計算值時，需要使用迭代法。一般從設(shè)開始，迭代五次即可。</p><p>　　5.5 原油的粘度計算</p><p>　　應(yīng)用貝格斯－魯賓遜公式</p><p>　　1975年貝格斯和魯賓遜(Robinson)基于實驗結(jié)果，給出了以下計算公式：</p>

104、;<p>　　(1)地面脫氣原油的粘度：</p><p><b>　　(5-17)</b></p><p><b>　　其中</b></p><p><b>　　(5-18)</b></p><p><b>　　(5-19)</b></

105、p><p><b>　　(5-20)</b></p><p>　　(2)飽和原油的粘度：</p><p><b>　　(5-21)</b></p><p><b>　　(5-22)</b></p><p><b>　　(5-23)</b>

106、;</p><p>　　5.6 天然氣的粘度</p><p><b>　　應(yīng)用李氏公式</b></p><p>　　管道條件下天然氣的粘度可以按照李氏(Lee)等的公式計算如下：</p><p><b>　　(5-24)</b></p><p><b>　　其中&l

107、t;/b></p><p><b>　　(5-25)</b></p><p><b>　　(5-26)</b></p><p><b>　　(5-27)</b></p><p>　　式中 ——管道條件下，天然氣的粘度，mPa·s；</p><

108、;p>　　——管道條件下，天然氣的密度，g/ml。</p><p>　　5.7 水的粘度計算</p><p>　　貝格斯和布里爾根據(jù)范溫根(Van Wingen)的曲線圖給出以計算水粘度的公式：</p><p><b>　　(4-28)</b></p><p>　　式中 ——水的粘度，mPa·s。<

109、;/p><p>　　5.8 表面張力的計算</p><p>　　(1)原油-天然氣的表面張力</p><p>　　原油-天然氣的表面張力可以按照下式計算：</p><p><b>　?。?-29）</b></p><p>　　式中 ——原油-天然氣的表面張力，mN/m。</p><

110、;p>　　(2)水-天然氣的表面張力</p><p>　　卡茨等總結(jié)了霍克特（Hocott）和霍夫(Hough)等的工作，給出了預(yù)計水-天然氣表面張力的曲線圖。該圖可以回歸為下式：</p><p><b>　　（5-30）</b></p><p>　　式中 ——水、天然氣的表面張力，mN/m。</p><p>　

111、　當(dāng)需要計算油、水混合物-天然氣的表面張力時，可以取</p><p><b>　?。?-31）</b></p><p>　　式中 ——油、水混合物-天然氣的表面張力，mN/m；</p><p>　　——油、水混合物的體積含水率，無因次。</p><p>　　第6章 軟件在管線水力計算中的應(yīng)用</p>&

112、lt;p>　　本軟件是以VisualBasic6.0為工具開發(fā)的，主要適用于氣液兩相（含油、氣、水三相）流動的水力熱力計算。該軟件功能比較全面、界面美觀、便于操作。</p><p><b>　　6.1 軟件的功能</b></p><p>　　(1)氣液兩相管流水力計算的正向計算，即已知起點的壓力推算出終點壓力。</p><p>　　(2)

113、氣液兩相管流水力計算的反向計算，即已知終點的壓力推算出起點壓力。</p><p>　　(3)可對管路進(jìn)行分段計算。</p><p>　　(4)繪制溫降的變化曲線圖。</p><p>　　(5)保存并可打印計算數(shù)據(jù)及結(jié)果。</p><p>　　可將計算結(jié)果以圖表的方式顯示或打印出來，也可以存盤。</p><p><

114、b>　　6.2 軟件的使用</b></p><p>　　啟動本軟件后按提示輸入已知數(shù)據(jù)，這時會在屏幕上看到一個進(jìn)度指示器，他會告訴你計算進(jìn)程，計算結(jié)束后，屏幕上的圖片顯示出壓力沿管線變化。</p><p>　　如果您需要計算整個管線的流動，可將“管段數(shù)目”文本框中的1改成實際的管段數(shù)目。此時，界面中“下一管段”命令按鈕將由模糊不清變?yōu)榍逦?，單擊這一命令按鈕之后，屏幕左下方

115、的一組文本框?qū)⒖粘鰜恚却斎氲诙芏蔚膸缀螀?shù)，輸入完成后再單擊“下一管段”命令按鈕輸入第三管段的幾何參數(shù)直至輸完全部管段的幾何參數(shù)后，單擊“開始計算”便可開始計算了。</p><p>　　需要注意的是，如果您在“是否保存計算結(jié)果？”對話框中選擇了“是”，則程序會在計算結(jié)束后出現(xiàn)一個保存文件的通用對話框，這時可以將剛才的計算結(jié)果保存在硬盤中：如果您在“是否打印計算結(jié)果？”對話框中選擇了“是”，同時打印機(jī)也已開機(jī)

116、，則計算完成之后便會在打印機(jī)上輸出剛才的計算結(jié)果：另外需要注意的是，如果您沒有輸入全部所需的數(shù)據(jù)，程序也會自動提示您；如果輸入的參數(shù)不合理，程序也會要求檢查所輸入的數(shù)據(jù)是合理。</p><p>　　6.3 水力計算軟件的應(yīng)用實例</p><p>　　6.3.1 氣液兩相管流水力計算的正向計算</p><p>　　管路中主要參數(shù)如下表(6-1)，(6-2)，(6-3)

117、所示；</p><p><b>　　表6-1 流動參數(shù)</b></p><p>　　表6-2 第一管段參數(shù)</p><p>　　表6-3 第二管段參數(shù)</p><p>　　圖6-1 正向計算程序運行界面（管段1）</p><p>　　圖6-2 正向計算程序運行界面（管段2）</p>

118、<p>　　圖6-3 正向計算結(jié)果界面</p><p>　　圖6-4 正向計算結(jié)果界面放大圖</p><p>　　6.3.2 氣液兩相管流水力計算的反向計算</p><p>　　管路中主要參數(shù)如下表(5-4)，(5-5)，(5-6)所示；</p><p><b>　　表6-4 流動參數(shù)</b></

119、p><p>　　表6-5 第一管段參數(shù)</p><p>　　表6-6 第二管段參數(shù)</p><p>　　圖6-5 反向計算程序運行界面（管段1）</p><p>　　圖6-6 反向計算程序運行界面（管段2）</p><p>　　圖6-7 反向計算結(jié)果界面</p><p>　　圖6-8 反向計

120、算結(jié)果界面（放大圖）</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　(1)建立了氣液兩相水力計算的物理模型和數(shù)學(xué)模型。</p><p>　　(2)推導(dǎo)出傾斜管線氣液兩相流水力計算方法詳盡公式。</p><p>　　(3)利用上述研究成果并編制了混輸管線水力計算軟件。</p><p&

121、gt;　　(4)軟件功能齊全，可對不同環(huán)境下的簡單管路進(jìn)行計算。除了正向計算外，還可以進(jìn)行反向計算。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　本文是在安家榮老師的悉心指導(dǎo)下完成的，從論文的選題到論文的撰寫，每一步都傾注著老師的艱辛和汗水。楊樹人老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、敏銳的研究思路和勤奮的鉆研精神，給我留下了深刻的印象，使我終身受益。在此表示衷心

122、的感謝和深深的敬意。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 陳家瑯.石油氣液兩相管流[M].北京：石油工業(yè)出版社，1987：78-91</p><p>　　[2] 陳家瑯等：抽油機(jī)井的氣液兩相流動[M].北京：石油工業(yè)出版社，1992：149-172</p><p>　　[3] 韓洪升

123、.垂直管中氣液兩相氣彈流和段塞流流動規(guī)律[J].天然氣工業(yè)，1989</p><p>　　[4] 韓洪升等.石油工程非牛頓流體力學(xué)[M].哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1994：118-131</p><p>　　[5] 章龍江.水平管中氣體-非牛頓液體的兩相流動[M].油氣儲運，1993：78-91.</p><p>　　[6] 馮叔初.油氣集輸[M].北京：石油大學(xué)出版

124、社，1988-04</p><p>　　[7] 韓洪升.水平管中油氣水混輸?shù)某忠郝屎蛪航涤嬎惴椒╗J].第四屆全國多相流、非牛頓流、物理化學(xué)流學(xué)術(shù)會議論文集，1993-10。</p><p>　　[8] Gregory G.A., Comments on the Prediction of Liquid Holdup for Gas-Liquid Flow in Inclined, Can

125、.J. Chem. Eng.,1974 </p><p>　　[9] Taitel T., Advances in Two Phase Flow Modeling, SPE 27959, 1994.</p><p>　　[10] Barnette J.A., New Pressure-Drop, Holdup Equation Agree With Field Data,Oil &

126、 Gas Journal, 1987(28),pp103-108.</p><p>　　[11] Amaravadi S., et al., The Effect of Ptrssure on Two-Phase Zero-Net Liquid Flow in Inclined Pies, SPE 28544, 1994.</p><p>　　[12] Barnea D. On the E

127、ffect of Viscosity on Stability of Stratefied Gas-Liquid Flow – Appication to Flow Pattern Transition at Various Pipe Inclinations, Chem. Eng. Sciens, 1991(8)46,pp2123-2131.</p><p>　　[13] Amaravadi S., et al

128、., The Effect of Ptrssure on Two-Phase Zero-Net Liquid Flow in Inclined Pies, SPE 28544, 1994.</p><p>　　[14] Rygg O.B., et al., The Dynamic Two- Phase Modelling of Offshore Live Crude Lines Under Rupture Co