畢業(yè)設(shè)計--火電廠鍋爐汽包及水冷壁啟動過程分析與保護

1、<p><b>　　xxx</b></p><p><b>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）</b></p><p>　　題目 火電廠鍋爐汽包及水冷壁啟動過程分析與保護</p><p>　　專 業(yè) 熱能與動力工程 </p><p>　　班 級 </p>

2、;<p>　　學(xué)生姓名 </p><p>　　指導(dǎo)教師 </p><p><b>　　xxx</b></p><p><b>　　2011年4月26</b></p><p><b>　　摘 要</b&

3、gt;</p><p>　　隨著火力發(fā)電廠裝機容量的增大，發(fā)電機組的安全運行成為影響火力發(fā)電廠經(jīng)濟效益的重點，因而預(yù)防電廠事故顯得至關(guān)重要。我國火電機組中停運事故的50％以上發(fā)生在鍋爐側(cè)，而且這些事故的絕大多數(shù)是由鍋爐啟動過程中的問題所引起的。所以火力發(fā)電廠鍋爐的安全啟動在整個電廠的運行中成為了一個極其重要的問題！</p><p>　　鍋爐的啟動狀態(tài)一般按照停爐時間、金屬溫度進行劃分，根據(jù)

4、鍋爐的啟動狀態(tài)可以選擇定參數(shù)啟動還是滑參數(shù)啟動。對于自然循環(huán)鍋爐來說，汽包和水冷壁在啟動過程中的應(yīng)力控制和運行工況尤其顯得重要。通過對自然循環(huán)鍋爐的汽包在整個啟動過程中熱應(yīng)力的分析、上下壁溫差、內(nèi)外壁溫差造成的熱應(yīng)力以及汽包疲勞壽命的分析，得出了汽包應(yīng)力的控制原則和預(yù)防措施。針對汽包鍋爐的水位控制情況，結(jié)合具體實例，分析了造成汽包水位波動大的原因并提出了具體預(yù)防汽包水位波動的措施。</p><p>　　對于鍋爐水

5、冷壁在啟動過程中的溫度、水力偏差以及局部傳熱惡化等運行工況從理論、實際運行經(jīng)驗等方面進行了分析研究，從而得出了水冷壁在機組啟動過程中的保護措施。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 鍋爐 汽包 水冷壁 啟動 分析</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1. 緒論1</b></p&

6、gt;<p>　　1.1 鍋爐啟動的概念1</p><p>　　1.2 鍋爐啟動狀態(tài)的劃分1</p><p>　　1.3 單元機組的啟動方式2</p><p>　　1.3.1 額定參數(shù)啟動2</p><p>　　1.3.2 滑參數(shù)啟動2</p><p>　　1.4 鍋爐啟動過程的安全經(jīng)濟性3&

7、lt;/p><p>　　2.汽包啟動過程分析及保護5</p><p>　　2.1 汽包概述5</p><p>　　2.2 汽包啟動應(yīng)力分析5</p><p>　　2.2.1 汽包機械應(yīng)力6</p><p>　　2.2.2 汽包熱應(yīng)力6</p><p>　　2.2.2.1 熱應(yīng)力的概念6&

8、lt;/p><p>　　2.2.2.2 鍋爐啟動過程中汽包的熱應(yīng)力7</p><p>　　2.2.2.3 汽包上、下壁溫差引起的熱應(yīng)力7</p><p>　　2.2.2.4 汽包內(nèi)、外壁溫差引起的熱應(yīng)力8</p><p>　　2.2.2.5 汽包附加應(yīng)力9</p><p>　　2.2.2.6 峰值應(yīng)力9</

9、p><p>　　2.3 汽包低周疲勞破壞分析10</p><p>　　2.4 啟停過程中汽包壁的溫差監(jiān)視11</p><p>　　2.5 鍋爐啟動過程中的汽包應(yīng)力控制11</p><p>　　2.5.1 控制汽包應(yīng)力的安全原則12</p><p>　　2.5.2 控制汽包啟動應(yīng)力的措施12</p>

10、<p>　　2.6 汽包啟動水位分析13</p><p>　　2.6.1 概述13</p><p>　　2.6.2 水位波動過大的原因分析14</p><p>　　2.6.3 水位波動過大的防范措施15</p><p>　　3.水冷壁的啟動分析及保護17</p><p>　　3.1 水冷壁啟動溫度工

11、況分析17</p><p>　　3.2 水冷壁的水力偏差分析18</p><p>　　3.3 水冷壁的局部傳熱惡化分析20</p><p>　　3.4 水冷壁的啟動保護20</p><p><b>　　4.結(jié)論23</b></p><p><b>　　參考文獻14</b

12、></p><p><b>　　1. 緒論</b></p><p>　　1.1 鍋爐啟動的概念</p><p>　　發(fā)電廠鍋爐的啟動指從點火到帶額定負荷或并入蒸汽母管的全過程。啟動過程是火力發(fā)電設(shè)備運行的重要操作階段，要在保證設(shè)備安全的前提下盡量縮短啟動過程所需時間，使之達到快速響應(yīng)負荷能力，提高機組運行的經(jīng)濟性[1]。</p>

13、;<p>　　1.2 鍋爐啟動狀態(tài)的劃分</p><p>　　鍋爐的啟動方式和啟動所需時間與鍋爐的結(jié)構(gòu)型式、容量、燃料的種類、電廠的熱力系統(tǒng)、氣候條件及選定的操作方式等有關(guān)[2]。</p><p>　　按照啟動時機組的金屬溫度情況，鍋爐啟動分為冷態(tài)啟動、溫態(tài)啟動和熱態(tài)啟動。冷態(tài)啟動是指鍋爐在沒有壓力，且其溫度與環(huán)境溫度接近的情況下的啟動。熱態(tài)啟動是指鍋爐在保持有一定壓力，且溫

14、度高于環(huán)境溫度下的啟動。溫態(tài)啟動是介于冷態(tài)和熱態(tài)之間的一種啟動方式。啟動方式的劃分一般是依據(jù)汽輪機在啟動時汽缸的金屬溫度水平進行的。國內(nèi)外各制造廠根據(jù)金屬材料和設(shè)計、制造技術(shù)水平所取的溫度界限也不盡相同。如GE公司的劃分方法為：以汽輪機高壓缸第一級金屬溫度的高低為依據(jù)，該溫度在150～300℃之間，為溫態(tài)啟動；在300～430℃之間，為熱態(tài)啟動；430℃以上為極熱態(tài)啟動。除此之外，也有按停爐時間來大體代表啟動初金屬溫度狀態(tài)的，如德國的B

15、ABCOCK機組，機組停用48小時后的啟動為溫態(tài)，停用8小時后的啟動為熱態(tài)，停用2小時后的啟動為極熱態(tài)[13]。東方機組規(guī)定停機大于72小時為冷態(tài)，停爐10～72小時為溫態(tài)，停爐小于10小時為熱態(tài)，停爐小于1小時為極熱態(tài)。</p><p>　　啟動狀態(tài)的劃分有助于運行人員掌握機組各種狀態(tài)下的啟動特點。如冷態(tài)啟動時，機組溫度水平低，為使其均勻加熱，不至于產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，鍋爐升溫、升壓及升速、升負荷都應(yīng)緩慢進行。而

16、熱態(tài)、極熱態(tài)啟動時，機組各部件處于較高的溫度狀態(tài)，為防止高溫部件受到蒸汽冷卻造成應(yīng)力損傷，就必須盡快使工作參數(shù)達到機組部件的溫度水平，此時鍋爐進水、燃燒率控制、升速、升負荷都應(yīng)明顯加快，沖轉(zhuǎn)參數(shù)也較高[1]。</p><p>　　1.3 單元機組的啟動方式</p><p>　　1.3.1 額定參數(shù)啟動</p><p>　　鍋爐點火后，當蒸汽壓力、溫度升至一定值時，進

17、行汽輪機掛閘、沖轉(zhuǎn)，汽輪機從沖轉(zhuǎn)到帶額定負荷期間，主蒸汽閥門前的蒸汽參數(shù)始終保持為額定值。這種啟動方式的運行靈活性和經(jīng)濟性均較差，一般多用于母管制的小型機組上應(yīng)用，現(xiàn)單元制運行的大型機組均已不采用這種啟動方式[4]。</p><p>　　1.3.2 滑參數(shù)啟動</p><p>　　單元制機組通常采用滑參數(shù)啟動，又稱為聯(lián)合啟動。在鍋爐點火、蒸汽升壓、升溫的過程中，利用汽溫、汽壓的升高逐漸提高

18、汽輪機的負荷。在整個啟動的過程中，主蒸汽閥門前的蒸汽參數(shù)隨汽機的金屬溫度和負荷情況，逐漸升高最終達到額定參數(shù)。</p><p><b>　　滑參數(shù)啟動優(yōu)點：</b></p><p>　　1）啟動過程中，蒸汽管道的暖管、汽輪機的啟動與鍋爐的升壓同時進行，從而使整臺機組的啟動時間縮短，增加了運行調(diào)度的靈活性。</p><p>　　2）整臺機組的加熱

19、過程是從較低的蒸汽參數(shù)開始的，各部件的受熱膨脹比較均勻。鍋爐的水循環(huán)工況穩(wěn)定，過熱器得到良好的冷卻。同時，由于開始進入汽輪機的蒸汽壓力和溫度均較低，蒸汽的容積流量較大，容易充滿汽輪機，而且流速也較大，汽輪機的各部件均勻快速的升溫，不至于會產(chǎn)生過大的熱應(yīng)力。</p><p>　　3）啟動過程經(jīng)濟性提高，特別是設(shè)置旁路系統(tǒng)的機組，啟動過程中可回收工質(zhì)及利用工質(zhì)的熱量，工質(zhì)損失和燃料消耗減少，機組在啟動過程中即可發(fā)出電

20、能[1]。</p><p>　　1.4 鍋爐啟動過程的安全經(jīng)濟性</p><p>　　鍋爐的啟動是一個傳熱、流動的極不穩(wěn)定的復(fù)雜過程。啟動過程中，鍋爐工質(zhì)溫度及各部件溫度隨時變化，由于受熱不一致，且部件的不同部位溫度不同，因而會產(chǎn)生熱應(yīng)力，甚至使部件損壞。一般來說，部件越厚，在單側(cè)受熱時的內(nèi)、外壁溫差越大，熱應(yīng)力也越大。汽包、過熱器聯(lián)箱、蒸汽管道和閥門等的壁厚均較大，所以在受熱過程中必須妥

21、善控制，尤其是汽包。</p><p>　　鍋爐啟動初期受熱面內(nèi)部工質(zhì)的流動尚不正常，工質(zhì)對受熱面金屬的沖刷和冷卻作用是很差的，有的受熱面內(nèi)甚至在短時間內(nèi)根本沒有工質(zhì)流過。如果這時受熱過強，金屬壁溫就有可能超過許用溫度。鍋爐的水冷壁、過熱器、再熱器及省煤器均有可能超溫。因此，啟動初期的燃燒過程應(yīng)謹慎進行[8]。</p><p>　　爐膛爆燃也是啟動過程中容易發(fā)生的事故，鍋爐啟動之初，燃料量少

22、、爐溫低、燃燒不完全且不易控制，極有可能燃燒不穩(wěn)定導(dǎo)致滅火，一旦發(fā)生爆燃，將使設(shè)備受到嚴重損壞。</p><p>　　啟動過程中所用燃料，除用于加熱工質(zhì)和部件外，還有一部分耗于排汽和放水，造成熱損失和工質(zhì)損失。在低負荷燃燒階段，過量空氣和燃燒損失也較大，鍋爐的運行效率要比正常運行時低得多。</p><p>　　總之，在鍋爐啟動過程中，既有安全問題也有經(jīng)濟問題，二者經(jīng)常是矛盾的。為保證受熱面

23、的安全，減小熱應(yīng)力，啟動過程應(yīng)盡可能較慢的升溫升壓，燃料量的增加也只能緩慢進行。但勢必延長啟動時間，使鍋爐在啟動過程中消耗更多的燃料，降低了經(jīng)濟性。鍋爐啟動的原則是在保證設(shè)備安全的前提下，盡可能縮短啟動時間，減少啟動燃料的消耗量，并使機組盡早帶負荷[9]。</p><p>　　2.汽包啟動過程分析及保護</p><p><b>　　2.1 汽包概述</b></p

24、><p>　　汽包是鍋爐中體積最大、壁最厚的承壓元件，以東方300MW機組鍋爐為例，汽包承受工作壓力18.5Mpa，對應(yīng)飽和溫度362℃，汽包的結(jié)構(gòu)尺寸為外徑2090㎜，厚度為145㎜。汽包的主要作用有四個：</p><p>　　1）連接。 汽包將水冷壁、下降管、過熱器及省煤器等各種直徑不同、根數(shù)不同、用途不同的管子有機的連接在一起，起到了一個大聯(lián)箱的作用。</p><p&

25、gt;　　2）汽水分離。將由水冷壁蒸發(fā)受熱面來的汽水混合物，經(jīng)汽包內(nèi)的汽水分離裝置分離出來，進入過熱器。</p><p>　　3）儲水。汽包是一較大的汽水分離容器，它的下半部貯存了一定容量的水，在鍋爐運行中可以對給水流量變化起到緩沖作用，所以允許給水流量短時間內(nèi)的少量波動，增加了鍋爐運行的穩(wěn)定性。同時汽包中貯存的水還起到了緩沖壓力波動的作用，當壓力升高時，因?qū)?yīng)飽和溫度升高，汽包中的水貯存了一部分熱量，從而使壓力

26、升高較緩慢；當壓力降低時，對應(yīng)飽和溫度降低，汽包中的水釋放了一部分熱量，使壓力降低較緩慢。</p><p>　　4）汽包中的連續(xù)排污裝置、清洗裝置能保持蒸汽品質(zhì)，加藥裝置能進行汽包內(nèi)處理，防止蒸發(fā)受熱面結(jié)垢。</p><p>　　汽包內(nèi)具有大量高壓的飽和水和飽和蒸汽，其破裂而引起爆炸將是一種災(zāi)難性的事故。同時，汽包在自然循環(huán)鍋爐中地位重要，更換困難，若發(fā)生損壞，將會嚴重影響鍋爐的安全經(jīng)濟運

27、行。因此，本章將會對在鍋爐啟動過程中汽包所出現(xiàn)的問題進行分析解決[10]。</p><p>　　2.2 汽包啟動應(yīng)力分析</p><p>　　汽包啟動應(yīng)力是指鍋爐啟動過程中汽包壁的應(yīng)力。它主要由工質(zhì)壓力引起的機械應(yīng)力、汽包壁溫度不均引起的熱應(yīng)力以及汽包與內(nèi)部介質(zhì)重力等引起的附加應(yīng)力組成。汽包壁應(yīng)力可分為主體膜應(yīng)力和峰值應(yīng)力兩種。</p><p>　　峰值應(yīng)力是汽包壁

28、的局部應(yīng)力，由汽包壁溫度不均勻及結(jié)構(gòu)等原因引起，它比主體膜應(yīng)力大2～4倍。峰值應(yīng)力使汽包壁局部材料屈服，引起應(yīng)力再分配，最大應(yīng)力達到屈服極限，在靜態(tài)時不構(gòu)成破壞。但是，對波動的峰值應(yīng)力，到了一定的波動次數(shù)后，材料就會脆性破壞[11]。</p><p>　　2.2.1 汽包機械應(yīng)力</p><p>　　汽包的機械應(yīng)力是指由汽包內(nèi)的工質(zhì)壓力引起的金屬應(yīng)力，這個應(yīng)力在任意點的三個方向均為拉應(yīng)力，

29、且均與汽包內(nèi)壓力成正比。隨著汽壓的升高，汽包機械應(yīng)力將會越來越大。</p><p>　　汽包的內(nèi)、外直徑之比都在0.85左右，屬薄壁容器。薄壁容器在內(nèi)壓力的作用下只是向外擴張而無其他變形。故汽包的縱橫斷面上只有正應(yīng)力而無剪應(yīng)力。汽包壁任一點有三個方向的應(yīng)力，即沿圓筒切線方向的切向應(yīng)力、沿圓筒軸線方向的軸向應(yīng)力和沿圓筒直徑方向的徑向應(yīng)力。</p><p>　　同時，汽包由焊接而制成，并在壁上

30、開有很多小孔，從而使汽包壁的應(yīng)力增大了許多。</p><p>　　2.2.2 汽包熱應(yīng)力</p><p>　　2.2.2.1 熱應(yīng)力的概念</p><p>　　金屬部件的體積隨著溫度的升高而膨脹擴大，隨著溫度的下降而收縮減小。如果金屬部件的體積能隨溫度變化而自由變化，金屬部件內(nèi)就不會產(chǎn)生應(yīng)力；但是當金屬部件的體積變化受到約束時就會產(chǎn)生很大的應(yīng)力。通常，我們把由于金屬

31、部件之間存在著一定的溫差所引起的應(yīng)力稱為熱應(yīng)力。</p><p>　　2.2.2.2 鍋爐啟動過程中汽包的熱應(yīng)力</p><p>　　鍋爐啟動過程中工質(zhì)溫度逐漸升高，汽包被加熱，在汽包的上半部分飽和蒸汽對內(nèi)壁進行凝結(jié)放熱，在下半部分鍋水對內(nèi)壁進行對流放熱，凝結(jié)放熱系數(shù)比對流放熱系數(shù)大2～3倍，故汽包上壁溫升高于下壁溫升。汽包溫度較高的部位金屬膨脹量大、溫度較低的部位金屬膨脹量小。但汽包是一

32、個整體，其各部分之間無相對位移的自由，因而汽包內(nèi)壁受到壓縮、外壁受到拉伸，汽包上壁受到壓縮、下壁受到拉伸。汽包被壓縮的部分產(chǎn)生壓縮熱應(yīng)力、被拉伸的部分產(chǎn)生拉伸熱應(yīng)力。</p><p>　　熱應(yīng)力又稱溫差應(yīng)力，是由于不同部位金屬在不同溫度下其體積變化受到限制而產(chǎn)生的應(yīng)力。汽包啟動熱應(yīng)力主要是由汽包的上、下壁溫差和內(nèi)、外壁溫差引起的[12]。</p><p>　　2.2.2.3 汽包上、下壁溫

33、差引起的熱應(yīng)力</p><p>　　在鍋爐進水和鍋爐升壓過程中都將會出現(xiàn)汽包上、下壁溫差。鍋爐進水時，水總是先與汽包下壁接觸，然后逐漸升高與上壁接觸。這樣壁溫就是上低下高。汽包下壁受壓而上壁受拉。汽包起壓后，上、下壁溫差轉(zhuǎn)為上高下低。這是因為汽包上部空間為汽、下部空間為水，都對汽包壁進行單向傳熱。但蒸汽對汽包上壁的放熱為凝結(jié)放熱，而水對汽包下壁的放熱為微弱的對流放熱，放熱系數(shù)差別很大，前者比后者要大2～3倍。所以

34、汽包上壁的受熱要比下壁劇烈得多，使汽包上壁溫度上升很快，因而造成汽包上、下壁產(chǎn)生溫差。升壓速度越快，汽包上、下壁溫差就越大。</p><p>　　汽包下壁的應(yīng)力狀態(tài)由受壓轉(zhuǎn)為受拉經(jīng)歷一次應(yīng)力循環(huán)。由于啟停一次應(yīng)力變化的幅值與最初的壓應(yīng)力有關(guān)，而應(yīng)力循環(huán)幅值大小會影響汽包的低周疲勞壽命，所以啟動前的進水應(yīng)該限制進水的溫度和時間，盡可能減小汽包上、下壁溫差。</p><p>　　當汽包上部壁溫

35、高于下部壁溫時，汽包有產(chǎn)生彎曲變形的傾向。這時由于上壁溫度高，膨脹量大，并力圖拉著下壁一起膨脹；而下壁溫度低，膨脹量小，并力圖阻止上壁的膨脹。因而汽包上壁受壓縮應(yīng)力，下壁則受拉伸應(yīng)力。但是，與汽包連接的很多管子將約束汽包的自由變形，這樣就產(chǎn)生了很大的附加應(yīng)力，嚴重時可能會使聯(lián)箱、管子彎曲變形和管座焊縫產(chǎn)生裂紋。</p><p>　　為降低汽包上、下壁溫差，國外有些鍋爐在汽包結(jié)構(gòu)上有所改進。例如美國的CE公司、德國

36、的BABCOCK公司在其設(shè)計生產(chǎn)的300MW、600MW級鍋爐汽包內(nèi)安裝了與汽包同樣長度的弧形襯板。上升管匯集來的汽水混合物由汽包的中上部進入，經(jīng)環(huán)形夾層向下流動，所以汽包上壁也有相當部分的面積與水接觸，汽包上壁的冷凝放熱影響相對減弱。但是由于沖刷汽包上壁的水速較高，上、下壁溫差還存在，但允許的飽和水溫升率要大的多[13]。</p><p>　　2.2.2.4 汽包內(nèi)、外壁溫差引起的熱應(yīng)力</p>

37、<p>　　汽包內(nèi)、外壁溫差出現(xiàn)于鍋爐進水和鍋爐升壓的過程中。進水時，熱水只與汽包內(nèi)壁接觸，外壁接受內(nèi)壁熱流，故其溫度低于內(nèi)壁，從而產(chǎn)生汽包的內(nèi)、外壁溫差。</p><p>　　點火后隨著汽壓的上升，飽和溫度也升高，同水和蒸汽接觸的汽包內(nèi)壁溫度接近于飽和溫度，但外壁溫度的升高則受到金屬導(dǎo)熱及壁厚的限制，因而造成汽包內(nèi)、外壁之間的溫差。鍋爐在穩(wěn)定運行時，由于汽包的導(dǎo)熱系數(shù)很大，所以汽包壁內(nèi)的溫差很小，熱應(yīng)

38、力也較小，可以忽略不計。然而，鍋爐在啟?；蜃冐摵蛇^程中，由于汽包內(nèi)的介質(zhì)溫度不斷上升，故產(chǎn)生了較大的熱應(yīng)力。汽包內(nèi)壁溫度高，膨脹受阻而承受壓應(yīng)力；外壁溫度低，相對內(nèi)壁力圖收縮而承受拉應(yīng)力。并且，熱應(yīng)力的最大值出現(xiàn)在內(nèi)、外壁表面處。升壓速度越快，汽包內(nèi)、外壁溫差及熱應(yīng)力就越大，且基本呈線性關(guān)系。這是因為在很快的介質(zhì)溫升速度下，內(nèi)壁熱量未來的及傳給外壁，飽和溫度就又升高了，所以將引起更大的內(nèi)、外壁溫差。由于汽包內(nèi)的飽和溫升始終伴隨著升壓過程

39、，所以在整個升壓過程中，汽包內(nèi)外壁溫差始終存在[15]。</p><p>　　汽包壁溫差的最大值通常出現(xiàn)在啟動之初。其原因一是由于啟動之初，水循環(huán)較弱，水的擾動較小，汽包下半部與幾乎不動的水接觸傳熱，從而使汽包下部金屬溫升慢；二是由于低壓階段壓力不大的變化就會引起飽和溫度很大的變化，即引起鍋水和汽溫產(chǎn)生較大的變化，使水、汽對汽包壁的放熱量也相應(yīng)發(fā)生較大的變化，加大了汽包的上下壁溫差。</p><

40、;p>　　2.2.2.5 汽包附加應(yīng)力</p><p>　　汽包的附加應(yīng)力是指汽包與內(nèi)部介質(zhì)重力引起的應(yīng)力，其數(shù)值上與以上兩種應(yīng)力比較要小得多。</p><p>　　2.2.2.6 峰值應(yīng)力</p><p>　　鍋爐升壓過程中汽包應(yīng)力有機械應(yīng)力和熱應(yīng)力兩種。汽包內(nèi)壓力產(chǎn)生機械應(yīng)力，汽包壁溫不均產(chǎn)生熱應(yīng)力，還有附加應(yīng)力，它們疊加后產(chǎn)生總應(yīng)力，最大局部總應(yīng)力點成為

41、峰值應(yīng)力。汽包頂部機械應(yīng)力和上下壁溫差熱應(yīng)力方向相反，相互減弱；汽包下部機械應(yīng)力和上下壁溫差應(yīng)力方向相同，相互增強。再疊加內(nèi)外壁溫差引起的熱應(yīng)力及應(yīng)力集中的作用，峰值應(yīng)力常出現(xiàn)在大直徑下降管孔附近。</p><p>　　啟動過程汽包峰值應(yīng)力的大小決定于汽包內(nèi)壓力、壓力變動率及循環(huán)流速。某1000t/h亞臨界壓力自然循環(huán)鍋爐進行啟停應(yīng)力峰值試驗表明，在控制汽包壁溫差的情況下，汽包峰值應(yīng)力在-325～+380Mpa之

42、間變化。其最大負應(yīng)力出現(xiàn)在冷態(tài)啟動的初期，最大正應(yīng)力則出現(xiàn)在汽包壓力的最高值區(qū)域。</p><p>　　汽包峰值應(yīng)力是局部應(yīng)力，當它超過材料的屈服極限時，將引起應(yīng)力再分配，最大只能達到屈服極限，這在穩(wěn)定壓力下對強度是無害的，但在交變應(yīng)力作用下，可能產(chǎn)生疲勞裂紋，并最終導(dǎo)致元件泄漏[10]。</p><p>　　2.3 汽包低周疲勞破壞分析</p><p>　　汽包峰

43、值應(yīng)力超過材料屈服極限時，材料局部發(fā)生塑性變形，使斷面上的應(yīng)力重新分配，最大值不大于屈服極限。汽包金屬在遠低于其抗拉強度的循環(huán)應(yīng)力作用下，經(jīng)過一定的循環(huán)次數(shù)后會產(chǎn)生疲勞裂痕以至破裂，這種現(xiàn)象稱為低周疲勞破壞。達到低周疲勞破壞的應(yīng)力循環(huán)總次數(shù)稱為壽命，運行中應(yīng)力循環(huán)次數(shù)占壽命的百分數(shù)稱為壽命損耗。</p><p>　　是否要對汽包進行低周疲勞分析，美國機械工程師協(xié)會（ASME）給出了一個臨界值。對于材料屈服極限小于

44、552Mpa的汽包，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)超過1000次，都應(yīng)對汽包進行低周疲勞分析。關(guān)于應(yīng)力循環(huán)次數(shù)有以下定義：</p><p>　　1）鍋爐啟動停運一個循環(huán)為一次。</p><p>　　2）壓力波動范圍在數(shù)值上超過設(shè)計壓力值20％算一次。</p><p>　　3）汽包上任何相鄰兩點，因溫度變化產(chǎn)生溫差，不同溫差值折算成次數(shù)，如下：</p><p>

45、　　a.29～55℃，應(yīng)力循環(huán)1次； b.56～83℃，應(yīng)力循環(huán)2次； </p><p>　　c.84～139℃，應(yīng)力循環(huán)4次； d.140～194℃，應(yīng)力循環(huán)8次；</p><p>　　e.195～250℃，應(yīng)力循環(huán)12次； f.＞250℃，應(yīng)力循環(huán)20次；</p><p>　　2.4 啟停過程中汽包壁的溫差監(jiān)視</p>

46、;<p>　　為了保護汽包，在整個鍋爐啟動過程中必須不斷監(jiān)視汽包上下壁溫差以及內(nèi)外壁溫差。為此，在大型鍋爐的汽包壁上，安裝有若干組溫度測點，以集中下降管外壁溫度代替汽包下部的內(nèi)壁溫度。在監(jiān)護和控制溫差時，按以下方法計算壁溫差：以最大的引出管外壁溫度減去汽包上部外壁最小溫度，差值就是汽包上部內(nèi)外壁的最大溫差；若減去汽包下集中下降管外壁最小溫度，差值就是汽包上下內(nèi)壁最大差值；同理，也可計算得到汽包下部內(nèi)外壁溫差。有的鍋爐還引入

47、汽包的壓力等數(shù)據(jù)對上述計算進行修正。以前，國內(nèi)機組對汽包上下壁溫差和內(nèi)外壁溫差啟動中的最大允許值，均控制在50℃以內(nèi)，這個限制主要是鑒于對啟動過程中汽包金屬的溫度分布規(guī)律還不能充分掌握，所以理論上對它的熱應(yīng)力尚不能精確的計算，同時，也考慮到損傷汽包的嚴重性。實踐證明，溫差只要在此范圍內(nèi)，產(chǎn)生的附加熱應(yīng)力不會造成汽包損壞，是偏于安全的。近年來引進的機組對汽包壁溫差的控制普遍較寬，例如東方鍋爐的1025t/h自然循環(huán)鍋爐，冷態(tài)啟動限制上下壁

48、溫差小于40℃；日本三菱公司的1175t/h控制循環(huán)鍋爐，規(guī)定進水升溫速度不大于3.6℃/min，以此來限制汽包壁溫差[6]。</p><p>　　2.5鍋爐啟動過程中的汽包應(yīng)力控制</p><p>　　在鍋爐的啟動過程中，機械應(yīng)力隨氣壓上升而增大，逐漸成為汽包應(yīng)力的主要部分，汽包熱應(yīng)力則隨氣壓上升而逐漸減小，并且它只與汽包壁溫差有關(guān)。在汽包內(nèi)壁，內(nèi)壁溫差引起壓應(yīng)力與機械應(yīng)力相抵消，汽包外

49、壁引起拉應(yīng)力與機械應(yīng)力正向疊加。如果沒有孔邊應(yīng)力集中，則外壁拉應(yīng)力將成為最大的峰值應(yīng)力。但若汽包溫差過大，則最大峰值應(yīng)力亦可能在外壁某一點達到。從低周疲勞角度分析，啟動初期，飽和溫升率是影響循環(huán)過程中谷值應(yīng)力的主要因素，降低谷值應(yīng)力水平則可有效減小啟動過程中的交變應(yīng)力幅值，從而減小啟動過程中的疲勞壽命損耗率。隨著壓力的升高，當機械應(yīng)力占據(jù)主導(dǎo)地位后，則可適當采用較高的溫升速率。在汽輪機沖轉(zhuǎn)以后，鍋爐的啟動速度還要受到汽輪機運行方式的限制

50、，升壓過程主要是控制過熱汽溫的升溫速率，而啟動熱應(yīng)力所允許的壁溫差通常是自然滿足的[19]。</p><p>　　2.5.1 控制汽包應(yīng)力的安全原則</p><p>　　鍋爐啟動過程中的汽包應(yīng)力安全原則有以下幾項：</p><p>　　1）汽包機械應(yīng)力要符合最大剪應(yīng)力強度理論條件；</p><p>　　2）汽包峰值應(yīng)力超過屈服極限時發(fā)生局部塑

51、性變形，吸收超過屈服極限部分的應(yīng)力，但是不會造成汽包的靜態(tài)破壞；</p><p>　　3）汽包峰值應(yīng)力會產(chǎn)生低周疲勞與壽命損耗。降低峰值應(yīng)力可以減少低周疲勞及壽命損耗，其關(guān)鍵是減小汽包熱應(yīng)力。汽包熱應(yīng)力是由汽包上下壁、內(nèi)外壁之間的溫差引起的，減小汽包壁各部分之間溫差的基本方法是促使工質(zhì)流動，均勻鍋水溫度和限制升溫速度等；</p><p>　　4）汽包材料屈服極限大于552Mpa，峰值應(yīng)力循

52、環(huán)次數(shù)小于1000次，可以不考慮汽包低周疲勞損耗[17]。</p><p>　　2.5.2 控制汽包啟動應(yīng)力的措施</p><p>　　汽包啟動應(yīng)力控制的重要標志是汽包的上下壁溫差和內(nèi)外壁溫差。在實際操作中，是以控制壓力的變化率作為控制壁溫差的基本手段的。在鍋爐啟動過程中防止汽包壁溫差過大的措施有：</p><p>　　1）啟動中嚴格控制升壓速度，尤其是低壓階段的升

53、壓速度應(yīng)該力求緩慢。這是防止汽包壁溫差過大的根本措施。為此，升壓過程應(yīng)嚴格按給定的鍋爐曲線進行，若發(fā)現(xiàn)汽包壁溫差過大，應(yīng)減慢升壓速度或暫停升壓。</p><p>　　控制升壓速度的主要手段是控制燃燒率，此外，還可以加大向空排汽量或改變旁路系統(tǒng)的通汽量進行升壓過程的控制。</p><p>　　2）盡快的建立正常的水循環(huán)。水循環(huán)越強，上升管出口的汽水混合就會物以更大的流速進入并擾動水空間，使水

54、對汽包下壁的放熱系數(shù)提高，從而減小上下壁溫差。因此，能否盡早建立起正常的水循環(huán)，不僅影響水冷壁工作的安全性，而且也直接影響到汽包上下壁溫差的大小。</p><p>　　3）初投燃料量不能太少，爐內(nèi)燃燒、傳熱應(yīng)均勻。初投燃料量太少，水冷壁產(chǎn)汽量少，水流動慢，流量偏差大，且爐內(nèi)火焰不易充滿爐膛，有可能使部分水冷壁處于無循環(huán)或弱循環(huán)狀態(tài)，與這部分水冷壁相對應(yīng)的汽包長度區(qū)間內(nèi)的上下壁溫差增大。因此保持均勻火焰是啟動燃燒調(diào)

55、整的重要任務(wù)。初投燃料量與控制升壓速度的矛盾，可以通過開大旁路系統(tǒng)調(diào)門的方法解決[19]。</p><p>　　4）進水時應(yīng)嚴格控制進水參數(shù)。一般控制進水溫度與汽包溫度之差不大于90℃，進水時間冬季不少于4小時，夏季不少于2小時（進水速度也影響壁溫差）。啟動時適當將汽包水位維持在較高水平，對控制汽包壁溫差也有一定的作用。進水參數(shù)控制主要用于降低循環(huán)的谷值應(yīng)力。</p><p>　　2.6

56、汽包啟動水位分析</p><p><b>　　2.6.1 概述</b></p><p>　　三河電廠二期#3、4爐均為東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG1025／17.4-Ⅱ6型亞臨界一次中間再熱自然循環(huán)汽包爐。鍋爐配有兩臺容量為50％的汽動給水泵和一臺容量為30％的電動給水泵。電泵作為啟動泵或低負荷及汽泵故障時備用。在汽包給水管路上設(shè)有給水主路電動門(容量為100％)和30％容量

57、的給水旁路調(diào)節(jié)門。汽包水位采用單沖量與串級三沖量相結(jié)合的控制方式。在主蒸汽流量達380t/h之前，汽包水位由給水旁路調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)，即單沖量控制，旁路調(diào)節(jié)閥前后壓差由調(diào)節(jié)閥差壓調(diào)節(jié)回路通過改變電動給水泵轉(zhuǎn)速來實現(xiàn)。當主蒸汽流量達380t/h后，汽包水位控制切至給水主路通過改變給水泵轉(zhuǎn)速來實現(xiàn)，為三沖量調(diào)節(jié)。</p><p>　　在#3、4機組的調(diào)試及試生產(chǎn)階段曾多次出現(xiàn)在并網(wǎng)后，特別是因故停爐后的極熱態(tài)啟動恢復(fù)過程中

58、，汽包水位控制由給水旁路切為主路時，汽包水位投自動的情況下，汽包水位大幅度波動的現(xiàn)象。</p><p>　　2.6.2 水位波動過大的原因分析</p><p>　　2.6.2.1 給水由旁路切為主路過程中控制不當</p><p>　　控制系統(tǒng)設(shè)計的給水旁路切主路(即由單沖量控制切為三沖量控制)的負荷點為蒸汽流量380t/h。在此之前，單沖量汽包水位調(diào)節(jié)為用給水旁路調(diào)

59、節(jié)閥控制。為了克服汽包壓力及給水管路系統(tǒng)阻力，保證給水旁路調(diào)節(jié)門的線性，通?？杀３峙月氛{(diào)節(jié)門前后有一定的壓差，在控制系統(tǒng)中是通過旁路調(diào)門前后壓差控制回路調(diào)節(jié)電動給水泵轉(zhuǎn)速來實現(xiàn)的。當蒸汽流量大于380t/h以后，通過內(nèi)部邏輯，給水旁路調(diào)節(jié)門切為手動，自動切除給水單沖量調(diào)節(jié)和給水旁路調(diào)節(jié)閥差壓調(diào)節(jié)回路，同時打開鍋爐給水主路電動門，自動投入汽包水位由單沖量向三沖量調(diào)節(jié)回路，實現(xiàn)了汽包水位由單沖量向三沖量的切換。但若切換時，給水旁路調(diào)節(jié)閥前后

60、壓差設(shè)置過大，即電泵輸出壓力高于汽包壓力很多時，此時鍋爐給水主路和旁路同時向汽包上水，通流面積增加很多就會造成給水量的大量增加。再加上若此時加負荷速率控制不當，而引起汽包壓力下降較快時，就會造成一方面給水流量大大超過蒸汽流量，另一方面因汽包壓力下降較快而使汽包產(chǎn)生較為嚴重的虛假水位。這兩方面的因素同向疊加，以及現(xiàn)代鍋爐汽包容積設(shè)計均較以往汽包鍋爐偏小等因素，就會造成汽包水位快速升高。雖然此時水位控制為三沖量控制，但由于整個</p&

61、gt;<p>　　2.6.2.2 燃料量的增加與加負荷率不同步</p><p>　　由于在機組并網(wǎng)后的低負荷階段，爐膛內(nèi)油槍投入較多和等離點火的磨煤機出力較大。使機組負荷的增加和燃料量的增加基本都是在手動方式下進行的，尤其是鍋爐停爐后的極熱態(tài)點火恢復(fù)過程中，因汽包壓力很高，一般在13MPa以上，機組加負荷速率過快，而燃料量未跟上時就會造成汽包壓力的快速下降，從而造成汽包內(nèi)產(chǎn)生十分嚴重的虛假水位，使汽

62、包水位波動超出保護范圍導(dǎo)致MFT動作。</p><p>　　2.6.3 水位波動過大的防范措施</p><p>　　2.6.3.1 嚴格控制主汽壓力的升壓速度</p><p>　　在并網(wǎng)后的加負荷過程中，要做到負荷的增加與燃料量的增加同步，嚴格控制主汽壓力的上升速度在0.05～0.1MPa/min之內(nèi)。保持主汽壓力和汽包壓力的穩(wěn)定,300MW機組在磨煤機投運2臺以上

63、時盡量投入主汽壓力自動，避免汽包壓力大幅波動而引起汽包內(nèi)虛假水位。</p><p>　　2.6.3.2 給水由旁路切為主路時前后過程的控制方法</p><p>　　在給水由旁路切為主路之前，嚴格控制給水旁路調(diào)節(jié)門前后的壓差和電泵出口的壓力,在給水流量和蒸汽流量基本平衡和汽包水位穩(wěn)定的情況下，保持給水旁路調(diào)節(jié)門在70％～85％ 范圍內(nèi)穩(wěn)定運行。然后逐漸增加燃料量和機組負荷，并保持主汽壓力相對

64、穩(wěn)定，以便造成一個給水由旁路切為主路的良好條件，并對切換過程中汽包水位、給水流量、主蒸汽流量、電泵出口壓力與汽包壓力、主汽壓力嚴加監(jiān)控，保證單沖量控制與三沖量控制的平穩(wěn)進行。</p><p>　　3.水冷壁的啟動分析及保護</p><p>　　3.1 水冷壁啟動溫度工況分析</p><p>　　在鍋爐升壓過程中對水冷壁的保護是十分重要的。對于汽包鍋爐，因為在升壓的初

65、期水冷壁受熱不多，管內(nèi)工質(zhì)的含汽量少，所以水循環(huán)不正常；又因為這時投入燃燒器的只數(shù)很少，所以，水冷壁受熱的不均勻性較大，各管內(nèi)的介質(zhì)流速差別較大。如果同一聯(lián)箱上各根水冷壁管金屬溫度存在差別，就會產(chǎn)生一定的熱應(yīng)力，嚴重時會使下聯(lián)箱變形或水冷壁管損壞。</p><p>　　大型鍋爐的水冷壁都是膜式水冷壁，管子之間為剛性連接，不允許有相對位移，所以鄰管之間的溫差會產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力。因此，限制相鄰管子間的壁溫差不得超過5

66、0℃。對于平行工作的水冷壁管，加熱不均（如火焰偏斜）就會造成同回路不同管子間的壁溫偏差。</p><p>　　假如有兩根水冷壁管，所受壁面熱負荷分別為q1、q2，那么，1、2兩管的壁溫偏差△tb按下式計算 </p><p><b>　?。?—1）</b></p><p>　　—內(nèi)壁對工質(zhì)的放熱系數(shù)，W/（㎡·℃）</p>

67、<p>　　由式（3—1）可知，壁面熱負荷之差△q=q2-q1越大（加熱越不均勻越厲害），壁溫差 △tb越大；管內(nèi)放熱系數(shù)越小，壁溫差△tb也越大。</p><p>　　在鍋爐起壓之前，水冷壁內(nèi)均為未飽和水，且流動微弱，很小，約為0.2×W/（㎡·℃），這時，△q即使僅1.0 ×（額定負荷的1/15），△tb即使已達到50℃?？梢?，起壓之前或水循環(huán)弱時，尤其應(yīng)該注意火焰分

68、布均勻的問題[18]。</p><p>　　鍋爐的流動工況正常時，有一定的水量進入水冷壁管口，且邊流動邊產(chǎn)汽，內(nèi)壁周圍有水膜，這是最好的冷卻工況。但受熱不均時，個別受熱弱管（或管組）水流動很慢，甚至停止，入口基本無水量流入。此時，汽泡易在水冷壁轉(zhuǎn)彎處、焊縫或水平段積聚，形成汽環(huán)，使該處管壁局部過熱產(chǎn)生鼓包、脹粗或爆管。這也要求啟動之初均勻加熱，否則個別受熱很弱的管子也很容易出問題。</p><

69、p>　　3.2 水冷壁的水力偏差分析</p><p>　　在鍋爐啟動過程中，投入燃料較少，火焰偏斜或直接沖刷水冷壁，水冷壁并聯(lián)管會產(chǎn)生較嚴重的流量偏差，個別管子的流量偏差將加重傳熱惡化和壁溫飛升。將偏差管內(nèi)的工質(zhì)流量GP與平均管內(nèi)工質(zhì)流量GO之比稱為流量不均系數(shù)ηG ，ηG可按下式計算</p><p>　　ηG = m· n

70、 （3—2）</p><p><b>　?。?—3）</b></p><p><b>　?。?—4）</b></p><p><b>　?。?—5） </b></p><p><b>　?。?—6） </b></p><

71、p><b>　　（3—7）</b></p><p>　　式中 RO—平均管的阻力常數(shù)；</p><p>　　RP—偏差管的阻力常數(shù)；</p><p><b>　　β—系數(shù)；</b></p><p>　　ρO 、ρP—平均管、偏差管密度，㎏/；</p><p>　　h—

72、水冷壁管屏高度，m；</p><p>　　式（3—4）中，當ρP ﹥ρO且 β﹥ρO/ρP-ρO 時，β前取“- ”號，根據(jù)水冷壁的壓差平衡關(guān)系（ρOgh+0.5 ROρO=ρPgh+0.5 RPρP）可知，這是受熱弱的倒流工況。</p><p>　　β值的意義是平均重位壓差與平均流動阻力之比。其大小規(guī)定了吸熱不均對流動影響的具體特性。對于螺旋管圈直流鍋爐，β值甚小，n≈1,密度差項（ρP

73、 －ρO ）/ρO幾乎不起作用，ηG≈m 。當偏差管的水冷壁負荷qp（kW/㎡）增加時，ρP＜ρO，由式（3—2）可知，ηG＜1、GP減小。這樣一種管內(nèi)受熱越強流動反而越弱的特點，就是強制流動的重要特性；對于自然循環(huán)鍋爐，含汽率小，循環(huán)速率低，所以β值很大，密度差值（ρP －ρO ）/ρO通過n對ηG起決定作用。因此，當偏差管的吸熱量大于平均管時，盡管m＜1，但ηG＞1，且吸熱不均越大，ηG的增長越厲害。自然循環(huán)的這種特性又稱為水動力自

74、補償特性。對于β值較適中的情況，如控制循環(huán)鍋爐以及一次上升型直流鍋爐在低負荷運行時，可能出現(xiàn)強制流動特性也可能是自補償特性，取決于參數(shù)（壓力、質(zhì)量流速）和負荷的高低[11]。</p><p>　　根據(jù)以上分析可得出以下結(jié)論：</p><p>　　1）鍋爐的吸熱不均可引起水力不均，從而影響水冷壁的工作安全，因此要十分重視啟動過程中水冷壁屏間、管間熱負荷的均勻性；</p><

75、;p>　　2）直流鍋爐的水冷壁，熱負荷大的偏差管流量小，管子的出口部分可能為過熱度較大的蒸汽，壁溫升高；</p><p>　　3）自然循環(huán)鍋爐及強制循環(huán)鍋爐顯示自然循環(huán)特性時，其水冷壁在熱負荷低的偏差管循環(huán)流量小，出口含汽率高，發(fā)生“蒸干”傳熱惡化的可能性增加。此外，受熱弱的管子也容易產(chǎn)生停滯或倒流現(xiàn)象[13]。</p><p>　　3.3 水冷壁的局部傳熱惡化分析</p>

76、;<p>　　水在水冷壁管內(nèi)流動到某一位置時，當干度達到一定值時內(nèi)壁失去水膜的現(xiàn)象稱為“蒸干”?！罢舾伞卑l(fā)生時管子內(nèi)壁突然與汽接觸，放熱系數(shù)變小，產(chǎn)生一個壁溫飛升值。對于自然循環(huán)鍋爐，正常運行時由于出口含汽率小于界限含汽率（約0.3～0.5），故一般不會發(fā)生水膜失去的情況，但在啟動過程吸熱不均十分嚴重時，也存在發(fā)生“蒸干”的可能性；對于直流鍋爐，水冷壁必然經(jīng)過一個干度從0到1.0的過程，即必然在某一段時間產(chǎn)生“蒸干”現(xiàn)象。

77、設(shè)計和運行的任務(wù)只是控制壁溫飛升值的大?。ū荛_爐內(nèi)高溫區(qū)域），不使壁溫的飛升值超過材料的允許溫度而已[16]。</p><p>　　溫度飛升值的大小與工作壓力、熱流密度和工質(zhì)流量有關(guān)。溫度飛升值會著工作壓力的升高而降低；隨著熱流密度與工質(zhì)流量比值的增大而升高。因此，無論何種循環(huán)方式，防止傳熱惡化都是啟動過程中所要注意解決的問題。</p><p>　　3.4 水冷壁的啟動保護</p&g

78、t;<p>　　在鍋爐升壓過程中水冷壁的保護措施有：</p><p><b>　　1）均勻爐內(nèi)燃燒</b></p><p>　　沿爐膛四周均勻或?qū)ΨQ地投入噴燃器并定時切換運行；在符合升溫升壓曲線，汽包金屬溫差不大的情況下，可適量多投一些燃燒器，以使得爐膛熱負荷較均勻。</p><p>　　2）盡快建立正常的水循環(huán)（汽包鍋爐）<

79、;/p><p>　　正常的水循環(huán)可保證水冷壁內(nèi)有均勻、較大的循環(huán)流量，來冷卻受熱面。盡快建立正常的水循環(huán)可從以下幾方面著手：</p><p>　　a.水冷壁下部定期放水或連續(xù)放水。在水冷壁下聯(lián)箱定期或連續(xù)放水，可以將汽包下部溫度較高的水、汽引到水冷壁管底部，用熱水代替冷水，增加水冷壁產(chǎn)汽區(qū)的長度，促進水循環(huán)。實踐證明，這個措施的采取對促進水循環(huán)的建立，減小汽包壁溫差是十分有效的。</p&

80、gt;<p>　　b.采用鄰爐蒸汽加熱?，F(xiàn)在國內(nèi)外制造的大型鍋爐一般均設(shè)計有鄰爐蒸汽加熱系統(tǒng)。在鍋爐點火前，從各水冷壁下聯(lián)箱均勻地通入適量的蒸汽，加熱水冷壁各個循環(huán)系統(tǒng)。待水達到飽和溫度并有一定的產(chǎn)汽量后，再進行點火。這種點火的過程稱為無火啟動，鍋爐在無火啟動過程中汽包溫差很小，同時大大縮短了機組啟動時間和啟動油耗，提高了機組的經(jīng)濟性。</p><p>　　c.啟動時可適當投入機組高、低壓旁路系統(tǒng)，

81、提高燃燒率，在不加快升壓速度的情況下，增加產(chǎn)汽量。</p><p>　　d.啟動初期較慢的升壓對盡快建立正常的水循環(huán)也是有利的。燃料熱量中，一部分用于提升金屬壁溫和水溫，增加蒸發(fā)系統(tǒng)的蓄熱量，其余才用于產(chǎn)汽。所以升壓速度低，用于增加水和金屬蓄熱的熱量少，用于產(chǎn)汽的熱量就多；同時低壓下飽和溫度低，輻射換熱量大，產(chǎn)汽多、汽水密度差大循環(huán)動力也大[10]。</p><p>　　3) 加強水冷壁膨

82、脹監(jiān)視</p><p>　　各水冷壁管因受熱而產(chǎn)生的膨脹差將使下集箱下移的數(shù)值不同。因此，水冷壁的受熱均勻性可以通過膨脹量進行監(jiān)督。啟動過程中，若發(fā)現(xiàn)膨脹受阻等異?，F(xiàn)象，則應(yīng)暫緩升壓，待查明原因并處理后，方可繼續(xù)升壓。</p><p>　　4) 強制循環(huán)鍋爐點火時啟動循環(huán)泵提高安全性</p><p>　　強制循環(huán)鍋爐在點火前啟動循環(huán)泵，循環(huán)流速最大。隨著水冷壁內(nèi)含汽

83、率的增加，流速逐漸減小，但減小不多，與自然循環(huán)鍋爐啟動之初循環(huán)流速幾乎為零的情況相比，大大提高了水冷壁的工作安全性。</p><p><b>　　4.結(jié)論</b></p><p>　　我國是產(chǎn)煤大國，煤炭資源相對較豐富，煤種特性變化范圍很大。根據(jù)我國的能源政策，火力發(fā)電廠多以燃煤為主，為保證國家經(jīng)濟的可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略要求，提高燃煤的能量轉(zhuǎn)換效率和低的污染物排放率，真正實

84、現(xiàn)節(jié)能減排，大型超臨界、超超臨界燃煤發(fā)電機組日益成為我國火力發(fā)電廠的主力機組。但機組容量和參數(shù)的提高也對鍋爐的安全啟動提出了新的要求，大型電站鍋爐啟動的安全性和經(jīng)濟性成為了關(guān)鍵技術(shù)。</p><p>　　通過對汽包鍋爐啟動過程出現(xiàn)問題的分析研究，得出了以下結(jié)論：</p><p>　　1) 通過對汽包啟動溫差和啟動應(yīng)力的分析，得出控制汽包應(yīng)力的主要是要控制汽包的上下壁溫差和內(nèi)外壁溫差。實際操

85、作中要嚴格控制升壓速度和進水參數(shù)，盡快建立正常的水循環(huán)，并且爐內(nèi)燃燒傳熱應(yīng)均勻。</p><p>　　2) 由水冷壁的啟動溫度工況和水力偏差以及局部傳熱惡化的分析，得出水冷壁在啟動過程中一定要均勻爐內(nèi)燃燒加強水冷壁的膨脹監(jiān)視，盡快建立正常的水循環(huán)。</p><p>　　因此，要重視鍋爐啟動過程中汽包及水冷壁的應(yīng)力控制，做好相應(yīng)準備工作，采取有效手段保證鍋爐運行安全，提高鍋爐啟動過程的安全經(jīng)

86、濟性。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　1 岑可法，周昊，池作和．大型電站鍋爐安全及優(yōu)化運行技術(shù)．第一版．北京：中國電力出版社，2003</p><p>　　2 清華大學(xué)鍋爐教研室．鍋爐原理．第一版．北京：科學(xué)出版社．1992</p><p>　　3 鄭克，劉志剛，李益民．鍋爐汽包低周疲

87、勞壽命研究．第一版．北京: 電力出版社，2OOO</p><p>　　4 莫江春，張學(xué)綸．電站鍋爐優(yōu)化啟動．第一版．北京：中國電力出版社，2003</p><p>　　5 霍東方．超臨界直流鍋爐啟動系統(tǒng)的種類及其技術(shù)特點．第一版．北京：科技出版社，2003</p><p>　　6 許海，孫繼紅．600 MW超臨界機組啟動系統(tǒng)及其控制系統(tǒng)的特點．第三版．吉林：吉林電力

88、，2001</p><p>　　7 魏鐵錚，王軍．電廠鍋爐運行．第一版．天津：天津科學(xué)技術(shù)出版社，2000</p><p>　　8 容蜜恩．燃煤鍋爐機組．第一版．北京：中國電力出版社，1999</p><p>　　9 樊泉桂，閻維平．鍋爐原理．第一版．北京：中國電力出版社，2004</p><p>　　10 莫江春，李立．300 MW 機組鍋

89、爐汽包壽命監(jiān)測研究．第一版．北京：熱能動力工程，2000</p><p>　　11 鄭體寬．熱力發(fā)電廠．第一版．北京：中國電力出版社，2001</p><p>　　12 林振坤，史進淵等．大型機組可靠性的分析和改進．第一版．北京：科學(xué)出版社，1992</p><p>　　13 黃新元．電站鍋爐運行與燃燒調(diào)整．第一版．北京：中國電力出版社，2003</p>

90、<p>　　14 容蜜恩．燃煤鍋爐機組．第一版． 北京：中國電力出版社，1999</p><p>　　15 樊泉桂．亞臨界與超臨界參數(shù)鍋爐．北京：中國電力出版社，2001</p><p>　　16 林振坤，史進淵等．大型機組可靠性的分析和改進．第一版．北京：動力工程，1992</p><p>　　17陳學(xué)俊，陳聽寬.鍋爐原理.第二版.北京：機械工業(yè)出版

91、社，1986</p><p>　　18 華東機電工程學(xué)會.600MW火力發(fā)電電機組培訓(xùn)教材鍋爐設(shè)備及其系統(tǒng).北京：中國電力出版社，2001</p><p><b>　　經(jīng)典婚慶主持詞</b></p><p>　　炮竹聲聲賀新婚,歡聲笑語迎嘉賓.</p><p>　　尊敬各位來賓,各位領(lǐng)導(dǎo),各位親朋好友,先生們,女士們,活

92、潑可愛的小朋友們,大家好!</p><p>　　好歌好語好季節(jié),好人好夢好姻緣.</p><p>　　來賓們今天是公元****年**月**日(農(nóng)歷六月初八)是良辰吉日,在這大吉大利吉祥喜慶的日子里,我們懷著十二分的真誠的祝福相聚在***酒樓一樓婚宴大廳共同慶賀***先生與***小姐新婚典禮.(首先我們給予掌聲的恭喜)大家都知道結(jié)婚是人生中的一件大事,而婚禮更是人生中最幸福神圣的時刻,尤其婚

93、禮上浪漫溫馨高雅別致的婚禮儀式以及親朋好友的良好祝愿會給新人一生永遠帶來最美好的回憶.各位親朋好友,我是本次婚禮慶典的主持人***.今天我十分榮幸地接受新郎新娘的重托,步入這神圣而莊重的婚禮殿堂為新郎***,新娘***的婚禮擔任司儀之職.讓我們在這里共同見證一對新人人生中最幸福神圣美好的一刻！</p><p><b>　　真是:</b></p><p>　　百鳥朝鳳鳳

94、求凰,龍鳳呈祥喜洋洋.</p><p>　　讓我們用掌聲祝賀他們祝福新人</p><p>　　鳳凰展翅迎朝暉,恩愛鴛鴦比翼飛.</p><p>　　攜手同步知心人,共創(chuàng)宏圖獻真情.</p><p>　　郎才女貌天作美,洞房花燭喜成雙.</p><p>　　在神圣的婚禮進行曲中一對新人手挽手,肩并肩緩緩步入婚禮大廳.臉上

95、充滿了無比幸福的笑容讓我們用掌聲與鮮花給予一對新人最誠摯的祝福.婚姻是人生大事,結(jié)婚典禮對青年男女來說是一生中最重要的時刻.</p><p>　　你也笑,我也笑,親朋好友齊來到.</p><p>　　天也新,地也新,眾星捧月迎新人.</p><p>　　新郎新娘臺上站,甜蜜感覺涌心間.</p><p>　　風風雨雨牽手過,今天喜結(jié)美姻緣.&l

96、t;/p><p>　　親朋好友齊相聚,歡歡喜喜來賀喜.</p><p>　　* * * 天仙配,幸福的生活比蜜甜.</p><p>　　在這個激動人心的美好時刻,作為婚慶司儀,首先請允許我代表新郎新娘以及新郎新娘的雙方家長,對今天百忙當中來參加婚禮的各位來賓,各位親朋好友的光臨表示最誠摯的謝意和熱烈的歡迎(謝謝大家)!歡迎你們!</p><p>

97、　　婚禮對每一個新婚的人而言,都是神圣,浪漫,唯美和經(jīng)典的,隨著神圣的婚禮進行曲奏響,英俊的新郎和美麗的新娘在掌聲與祝福聲中,緩緩的步上紅地毯,那是萬眾矚目的一瞬,那是夢寐以求的一瞬,那是凝結(jié)愛的萬語千言的一瞬,那是最激動人心的一瞬,一同迷醉在塵世間最美妙的氣氛里.</p><p>　　愛情是古老而年輕的話題,也是不朽的人生主題.許多人已經(jīng)擁有,更多人正在追求,今天這兩位新人從有過初戀時"月上柳梢頭,人

98、約黃昏后"的熱烈心跳,到也有熱戀中"冷落清秋傷別離的難舍難分",經(jīng)歷了"似水柔情,如夢佳期,的苦苦期盼,品嘗過"相知不渝,永結(jié)金蘭的浪漫溫馨,終于迎來這攜手共赴紅地毯的幸福時刻.啊!美麗的新娘,這一刻,整個世界因你而多姿多采,英俊蕭灑的新郎,這一刻,整個宇宙而為你祝福,祝福你們在這鮮花綻開的時候,祝福你們在這神圣莊重的幸福時刻.</p><p>　　首先由我介紹一

99、下二位新人,站在我身邊這位英俊瀟灑的男子就是我們今天的新郎官***先生,(掌聲恭喜)新郎不僅風度翩翩,氣質(zhì)不凡,而且忠厚誠實為人和善,是一位才華出眾的好青年.大家往我們新郎身上看,新郎今天是新洗的臉,新刷的牙,新刮的胡子,新理的發(fā),新襯衣,新領(lǐng)帶,新買的皮鞋腳下踩,新背心,新西服,里邊還穿了一條新內(nèi)褲,新郎渾身上下全是新,新郎心情喜盈盈.大家給點掌聲.旁邊這位美麗迷人漂亮溫柔的女子,就是我們今天的新娘子***小姐.(掌聲恭喜)介紹新娘,

100、大家看我們的新娘人家眉毛好,眼睛好,鼻子好,嘴巴好,耳朵好,臉蛋好,最關(guān)鍵還是人家心眼好,溫馨小姐溫文而雅,賢惠大方,青春高潔,性情端莊,誠實可靠,心地善良,遇事豁達,外柔內(nèi)剛,新郎你真有眼光.新娘不僅溫柔體貼,漂亮可愛而且手巧能干,心靈純潔,是一位可愛的好姑娘.二位新人的結(jié)合我可以用八個字來形容在合適不過那就是珠聯(lián)壁合,佳偶天成,或郎才女貌,天生一對!(大家一起說是不是)各位嘉賓,各位朋友,二位新人經(jīng)過甜蜜的戀愛,耐心的等待,終于在法

101、律的保護下正式結(jié)為幸福伴侶.茫茫人海,蕓蕓眾生中,　　讓我們?yōu)樾腋５膽偃似鹞?，為快樂的愛侶歌唱，為火熱的愛</p><p>　　湠繰?剮? ìvz悡餃?bf館'?產(chǎn)~5n雓[L?Dm?河,項7?TWrk&N7)㈩S%筒I#惔S0郫(農(nóng)颭晾立抑IbQ?綠顢??b鸌Ud銓治k沄[q塣g穔塢?夠?i遲Mof尗(,尳;仰-掁H晛@ ?C鏌Х廞?扚??榲戂Zo?v礶X鈲L

102、Z侶cd {冎厼3狪#繾撉OQ歡hel:WZv?穼?.橽s磶刻qU$穙q'o?盂寬嵿?S仧髪嵸妢猋€||??廚樏{8'鍟? 夃唟戹vVA?N)+/?w乜鞡(葫箋測?謗2募廭3;"塰C?In鮚y微盄0?鏲?首暫I蜂X峔B?民礎(chǔ)'<黥〣矞喉8雩[B?吏湔V禾*?欠o隦睜CWc甦€麕礦I鯪4拴C+/?9薲*}z熞?蒼?渫蟲 8Y0[璱Im濘@w覺??q錮x

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