賓館設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書（含外文翻譯）

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)為河北省邯鄲市高新賓館設(shè)計(jì)。全樓主體共十層，建筑面積為10335.46㎡。設(shè)計(jì)分為兩部分：第一部分是建筑部分，包括對(duì)建筑的周圍的環(huán)境設(shè)計(jì)，建筑的平面設(shè)計(jì)，建筑立面的設(shè)計(jì),建筑剖面設(shè)計(jì)，建筑構(gòu)造做法及材料的選用。本建筑設(shè)計(jì)采用了內(nèi)廊式的平面組合，使賓館內(nèi)各房間相對(duì)獨(dú)立、安靜，不被穿越但又有一定的聯(lián)系，建筑布局因地制宜，靈活布

2、置，功能分區(qū)明確、流線清晰、便于管理，滿足使用要求，特別是消防和疏散要求。第二部分為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)采用橫向框架承重體系，選取一榀框架進(jìn)行水平力和豎向力計(jì)算，并進(jìn)行內(nèi)力組合，以確定最不利內(nèi)力，并進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。包括框架梁、板、柱、樓梯、雨篷及基礎(chǔ)的截面設(shè)計(jì)等。墻體采用粉煤灰蒸壓加氣混凝土砌塊砌筑，有利于減輕建筑物自重；其中對(duì)框架梁、板、柱的設(shè)計(jì)都采用了比較常用的彈性理論方案。本設(shè)計(jì)為7度抗震設(shè)防烈度設(shè)計(jì)，因此設(shè)計(jì)過(guò)程中還進(jìn)行了地震作

3、用下彈性位移驗(yàn)算和罕遇地震作用下的彈塑性變形驗(yàn)算。設(shè)計(jì)后達(dá)到了強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性方面的要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：建筑 框架 混凝土 抗震設(shè)計(jì) </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This design for Hebei Province Handan high new guesthous

4、e design. Entire building main body altogether ten, floor space for 10335.46㎡. The design divides into two parts: The first part constructs the part, including to the construction periphery environment design, the constr

5、uction plane design, the construction sets up the surface the design,construction section plane design, construction structure procedure and material selection. This architectural design has used in the porch -like plane

6、 com</p><p>　　Key words: Construction frame concrete earthquake resistance design </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要I</b></p><p>　　Abst

7、ractII</p><p>　　第1章 建筑設(shè)計(jì)1</p><p>　　1.1 建筑的總平面設(shè)計(jì)1</p><p>　　1.2建筑平面設(shè)計(jì)1</p><p>　　1.2.1 房間的平面設(shè)計(jì)1</p><p>　　1.2.2 樓梯設(shè)計(jì)2</p><p>　　1.3 建筑立面設(shè)計(jì)3&

8、lt;/p><p>　　1.4 建筑剖面設(shè)計(jì)3</p><p>　　第2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明4</p><p>　　2.1 框架的承重方案4</p><p>　　2.2 梁柱截面尺寸的確定4</p><p>　　2.3 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖5</p><p>　　2.4 結(jié)構(gòu)計(jì)算5</p

9、><p>　　第3章 工程概況及結(jié)構(gòu)布置7</p><p>　　3.1 工程概況7</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)的布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖7</p><p>　　第4章 重力荷載的計(jì)算9</p><p>　　4.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值9</p><p>　　4.2 屋面及樓面可變荷載的標(biāo)

10、準(zhǔn)值10</p><p>　　4.3 梁、柱、墻、門的重力荷載計(jì)算10</p><p>　　4.4 重力荷載代表值12</p><p>　　第5章 側(cè)移剛度的計(jì)算13</p><p>　　5.1 橫向框架側(cè)移剛度的計(jì)算13</p><p>　　5.2 柱的側(cè)移剛度計(jì)算14</p><p&

11、gt;　　第6章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算16</p><p>　　6.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算16</p><p>　　6.1.1 橫向自振周期的計(jì)算16</p><p>　　6.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算17</p><p>　　6.1.3 水平地震作用下的位移驗(yàn)算19<

12、/p><p>　　6.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算20</p><p>　　6.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的計(jì)算24</p><p>　　6.2.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值24</p><p>　　6.2.2 風(fēng)荷載作用下的水平位移27</p><p>　　6.2.3 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算28&l

13、t;/p><p>　　第7章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算32</p><p>　　7.1計(jì)算單元32</p><p>　　7.2 荷載計(jì)算33</p><p>　　7.3 彎矩計(jì)算38</p><p>　　7.3.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算38</p><p>　　7.3.2 活荷載

14、作用下的內(nèi)力計(jì)算39</p><p>　　7.4 內(nèi)力計(jì)算40</p><p>　　7.5 梁端剪力及柱軸力計(jì)算40</p><p>　　第8章 橫向框架的內(nèi)力組合48</p><p>　　8.1 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)48</p><p>　　8.2 框架梁的內(nèi)力組合48</p><p>　

15、　8.3 框架柱內(nèi)力組合55</p><p>　　第9章 截面設(shè)計(jì)66</p><p>　　9.1 框架梁設(shè)計(jì)66</p><p>　　9.1.1 梁的正截面受彎承載力計(jì)算66</p><p>　　9.1.2 梁斜截面受剪承載力計(jì)算68</p><p>　　9.2 框架柱設(shè)計(jì)71</p>&

16、lt;p>　　9.2.1 剪跨比和軸壓比驗(yàn)算71</p><p>　　9.2.2 正截面承載力計(jì)算72</p><p>　　9.2.3 柱斜截面受剪承載力計(jì)算76</p><p>　　9.3 框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算79</p><p>　　第10章 罕遇地震作用下彈塑性變形驗(yàn)算82</p><p&

17、gt;　　10.1 罕遇地震作用下的樓層剪力82</p><p>　　10.2 樓層受剪承載力計(jì)算83</p><p>　　第11章 樓梯設(shè)計(jì)87</p><p>　　11.1 梯段板設(shè)計(jì)87</p><p>　　11.2 平臺(tái)板設(shè)計(jì)89</p><p>　　11.3 平臺(tái)梁設(shè)計(jì)90</p>

18、<p>　　第12章 雨篷的設(shè)計(jì)及承載力驗(yàn)算92</p><p>　　12.1 雨篷板的設(shè)計(jì)及承載力的驗(yàn)算92</p><p>　　12.2 雨篷梁設(shè)計(jì)及承載力計(jì)算93</p><p>　　12.3 雨蓬抗傾覆驗(yàn)算97</p><p>　　第13章 樓板的設(shè)計(jì)98</p><p>　　13.1 樓板

19、類型的選擇98</p><p>　　13.2 設(shè)計(jì)參數(shù)98</p><p>　　13.3 彎矩計(jì)算99</p><p>　　13.4 截面設(shè)計(jì)101</p><p>　　第14章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)104</p><p><b>　　結(jié) 論109</b></p><p>

20、;<b>　　致 謝110</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)111</b></p><p><b>　　附錄一：112</b></p><p><b>　　附錄二：120</b></p><p><b>　　第1章 建筑設(shè)計(jì)

21、</b></p><p>　　1.1 建筑的總平面設(shè)計(jì)</p><p>　　(1) 根據(jù)地形考慮，該地段地處邯鄲市高新技術(shù)開(kāi)發(fā)區(qū)內(nèi)主入口的南側(cè)，北臨高新區(qū)內(nèi)城市廣場(chǎng)，西臨邯鄲市東環(huán)大街，其它兩側(cè)為辦公用地，地理位置十分優(yōu)越。考慮到已有建筑，所以正立面和左側(cè)立面依城市主要街道而設(shè)，更加突出了此賓館選址的優(yōu)越。</p><p>　　(2) 為滿足使用要求及當(dāng)

22、地規(guī)劃部門的要求，在賓館正面留有足夠的空間設(shè)置相應(yīng)的停車場(chǎng)地。</p><p>　　(3) 為創(chuàng)造一個(gè)良好舒適的環(huán)境，在用地范圍內(nèi)布置適當(dāng)?shù)木G化,以及布置景觀小品設(shè)計(jì)和園林綠化設(shè)計(jì)，并適當(dāng)考慮與城市綠化帶的相互關(guān)系，創(chuàng)造一個(gè)和諧、舒適的環(huán)境。</p><p><b>　　1.2建筑平面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　建筑平面設(shè)計(jì)是針對(duì)建筑的室

23、內(nèi)使用部分進(jìn)行的，即有機(jī)地組合內(nèi)部使用空間，使其更能滿足使用者的要求，本設(shè)計(jì)是從平面設(shè)計(jì)入手，著眼于建筑空間的組合，結(jié)合高層賓館的具體特點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)按照各基本單元空間的功能性質(zhì)、使用順序進(jìn)行功能分析和功能分區(qū)。處理好各建筑空間的關(guān)系，合理組織好交通流線，使各種流線符合使用順序并做到簡(jiǎn)潔明確、順暢直接、不交叉迂回，避免相互干擾，并布置良好的朝向，滿足采光和通風(fēng)條件。</p><p>　　1.2.1 房間的平面

24、設(shè)計(jì)</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書中對(duì)建筑總面積、層數(shù)及房間數(shù)量及使用面積的要求，對(duì)各個(gè)房間在每層平面中所占的比例初步確定每層及各房間的面積、形狀與尺寸，根據(jù)功能分析、流線分析等進(jìn)行平面組合設(shè)計(jì)。首先確定組合方式。且為了提供一個(gè)較舒適寬敞的的住宿的空間，使得內(nèi)部的各種功能劃分比較靈活，本設(shè)計(jì)采用了開(kāi)間7.8m,進(jìn)深為7.2m柱網(wǎng)，且采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊對(duì)大空間進(jìn)行隔斷，其材料較輕并有很好的隔音效果。

25、基于以上各項(xiàng)要求本設(shè)計(jì)的平面為矩形。樓梯設(shè)計(jì)在大廳內(nèi)體現(xiàn)了導(dǎo)向明確、疏散快捷方便的理念。</p><p>　　1.2.2 樓梯設(shè)計(jì)</p><p>　　根據(jù)人流出行和疏散的要求，有大廳的顯著位置設(shè)置有電梯和樓梯，電梯參數(shù)確定客梯為2400mm×2500mm，且設(shè)置了一部消防樓梯，依據(jù)《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》設(shè)封閉式樓梯間兼消防與疏散,乙級(jí)防火門向樓梯間開(kāi)啟,設(shè)前室33.61m2,單獨(dú)

26、電源,備有電話。</p><p>　　(1) 根據(jù)《旅館建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》中確定樓梯的踏步尺寸與樓梯段凈寬：旅館的樓梯踏步高度底層取175mm,寬度取300mm。其它層樓梯踏步高度取150mm，寬度取300mm；單跑踏步數(shù)均為12。</p><p>　　(2) 樓梯形式的選擇應(yīng)便于疏散迅速、安全，盡量減少交通面積并有利于房間平面布置，根據(jù)高層旅館的平面的布置、形狀與尺寸，確定樓梯形式為兩跑樓梯

27、。</p><p>　　(3) 確定樓梯開(kāi)間進(jìn)深尺寸，在滿足各種功能要求的情況下將開(kāi)間尺寸定為3900mm，則梯段寬度為1740mm；根據(jù)平臺(tái)寬度大于等于梯段寬度的規(guī)定，平臺(tái)寬度亦取1760mm。</p><p>　　(4) 樓梯踏步數(shù)：</p><p>　　首層踏步數(shù)：第一跑梯段踏步數(shù)為2100/175=12；第二跑梯段踏步數(shù)是2100/175=12；</p

28、><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層踏步數(shù)：第一跑踏步數(shù)為1800/150=12；第二跑梯段踏步數(shù)是1800/150=12；</p><p><b>　　(5) 梯段長(zhǎng)度：</b></p><p>　　首層梯段長(zhǎng)度 （12－1）×300=3300mm </p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層梯段長(zhǎng)度：（

29、12－1）×300=3300mm </p><p>　　(6) 確定樓梯間的位置</p><p>　　樓梯應(yīng)布置均勻、位置明顯、空間導(dǎo)向性強(qiáng)，有利于人員的出行的疏散。本設(shè)計(jì)的樓梯入口設(shè)置在了大廳內(nèi)，并在另一側(cè)設(shè)有樓樓，并滿足防火間距的要求。</p><p>　　1.3 建筑立面設(shè)計(jì)</p><p&g

30、t;　　高層旅館建筑和其它公共建筑一樣,不僅能給人們提供工作、活動(dòng)空間,滿足使用要求,而且能夠反映出建筑的主題思想。</p><p>　　在滿足使用要求的同時(shí)，照顧到立面造型，本設(shè)計(jì)的的底層層高為4.2m，標(biāo)準(zhǔn)層的層高為3.6m。</p><p>　　建筑體型設(shè)計(jì)是高層旅館建筑設(shè)計(jì)中的重要環(huán)節(jié)。建筑體型是建筑空間組合的外在因素,它是內(nèi)在諸因素的反映。建筑的內(nèi)部空間與外部體型是建筑造型藝術(shù)處

31、理問(wèn)題中的矛盾雙方,是互為依存不可分割的,往往完美和諧的建筑藝術(shù)形象,總是內(nèi)部空間合乎邏輯的反映。</p><p>　　立面設(shè)計(jì)是反映整個(gè)建筑的一個(gè)方面,是生動(dòng)的、富有表現(xiàn)力的信息來(lái)源。通過(guò)立面門、窗及各種構(gòu)配件的位置、大小、外形等變化,使建筑的外觀與使用功能、經(jīng)濟(jì)技術(shù)的合理性達(dá)到統(tǒng)一,給人以簡(jiǎn)潔、明快、樸素、大方的感受。立面處理的好壞,將影響建筑設(shè)計(jì)的效果。</p><p>　　1.4

32、建筑剖面設(shè)計(jì)</p><p>　　剖面設(shè)計(jì)的目的主要是確定內(nèi)部空間的使用高度，以確保建筑空間的滿足使用要求，考慮到旅館是人流密集的公共建筑，要求有空調(diào)，消防等設(shè)備高度及主梁的高度，吊頂?shù)?。所以確定底層層高為4.2m，以上每層層高為3.6m，經(jīng)初步估算，凈高符合要求。</p><p>　　第2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明</p><p>　　2.1 框架的承重方案</p&g

33、t;<p>　　本設(shè)計(jì)采用框架結(jié)構(gòu)承重體系，根據(jù)框架結(jié)構(gòu)的承重體系的不同，可分為橫向框架承重體系 縱向框架承重體系和縱橫向框架承重體系。根據(jù)本設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)布置特點(diǎn)，采用橫向框架承重體系。</p><p>　　2.2 梁柱截面尺寸的確定</p><p>　　樓蓋和屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度選用100mm。梁截面高度按跨度的1/8～1/12進(jìn)行估算，寬度取b=(1/2～

34、1/3)h。柱的截面尺寸按公式進(jìn)行估算。-框架柱軸壓比限值。本設(shè)計(jì)為二級(jí)抗震，查《抗震規(guī)范》，取值為0.8，柱的截面尺寸由下式 </p><p><b>　　邊柱： </b></p><p><b>　　中柱： </b></p><p>　　式中 A-柱的負(fù)荷面積（) n-柱上的層數(shù) q-重力荷

35、載代 表值()</p><p><b>　　取第一層柱截面</b></p><p><b>　　邊柱：</b></p><p>　　中柱： </p><p>　　取截面為正方形,則邊柱和中柱的截面尺寸為535mm和567mm。</p><p>

36、;　　各層柱的截面尺寸變化范圍在100～150之間。由此估算框架梁和柱的截面尺寸，并考慮其它因素影響，在設(shè)計(jì)中的取值見(jiàn)表2-1。</p><p>　　表2-1 梁截面尺寸（mm）</p><p>　　表2-2 柱的截面尺寸(mm)</p><p>　　2.3 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖用梁柱軸線表示,梁柱軸線取各自的形心

37、線。對(duì)于與鋼筋混凝土樓蓋整體現(xiàn)澆的框架梁，可取樓板底面處作為梁軸線。底層的框架柱取自基礎(chǔ)的頂面。由于各層柱的截面尺寸不同而導(dǎo)致形心線不重合時(shí)，取頂層柱的形心作為柱子的軸線。按此計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算出的內(nèi)力是計(jì)算簡(jiǎn)圖軸線上的內(nèi)力，由于此軸線不一定是各截面的形心線，所以在截面配筋計(jì)算時(shí)，應(yīng)將計(jì)算簡(jiǎn)圖軸線上的內(nèi)力轉(zhuǎn)化為柱截面形心處的內(nèi)力，即計(jì)入上、下柱截面形心間的偏心距對(duì)彎矩的影響。</p><p><b>　　2.

38、4 結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)進(jìn)行了重力荷載代表值計(jì)算，水平地震作用的計(jì)算，風(fēng)荷載的計(jì)算，水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移計(jì)算，豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算，框架梁和框架柱的內(nèi)力組合。梁和柱的的截面設(shè)計(jì)及一些小構(gòu)件的計(jì)算，包括樓梯、雨篷、樓板和基礎(chǔ)的計(jì)算。并進(jìn)行罕遇地震作用下的彈塑性變形驗(yàn)算。</p><p>　　第3章 工程概況及結(jié)構(gòu)布置</p>

39、;<p><b>　　3.1 工程概況</b></p><p>　　建設(shè)地點(diǎn)：河北省邯鄲市</p><p>　　建筑類型：框架填充墻結(jié)構(gòu)，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié) 構(gòu)，樓板厚度取100mm。填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。主體結(jié)構(gòu)10層，底層層高m，其余各層為m。局部突

40、出的塔樓為電梯機(jī)房和水箱間，層高為3.9m。</p><p>　　門 窗：門為木門，部分為鋼制防火門，窗為鋁合金窗。</p><p>　　材料選用：框架柱底層選用C40混凝土，2～10層選用C35混凝土?？蚣芰涸诘讓佑肅40混凝土，210層用C35混凝土。受力鋼筋采用HRB335和HRB400級(jí)鋼筋。箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋。鋼筋的連接優(yōu)先采用焊接。</p><

41、p>　　柱 網(wǎng)：本建筑采用內(nèi)廊式平面組合，柱距為 7.8m,邊跨跨度為7.2m ，中間跨度為2.1m。</p><p>　　自然條件：基本風(fēng)壓為，基本雪壓為。</p><p>　　地質(zhì)條件：建筑場(chǎng)地為二類場(chǎng)地，設(shè)防烈度為7度，地震分組為第二組?；镜卣鸺铀俣葹?，水平地震影響系數(shù)為=。</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)的布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖</p>

42、<p>　　根據(jù)該建筑的使用功能和建筑設(shè)計(jì)的要求，進(jìn)行了建筑的平面、立面及剖面設(shè)計(jì)。主體結(jié)構(gòu)共10層，底層層高為4.2m，其余各層層高3.6m,主體高度為36.6m。填充墻外墻采用390厚的蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊砌筑，內(nèi)填充墻采用190厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊砌筑，底層窗高2.5m,其余各層窗高2.0m。在計(jì)算簡(jiǎn)圖中，2～10層的柱高為層高，即3.6m,底層柱高從基礎(chǔ)頂面至一層板底，即5.8m。</p>&

43、lt;p>　　其計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)2-1圖。</p><p>　　圖2-1 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　第4章 重力荷載的計(jì)算</p><p>　　4.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（上人）</p><p>　　30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層

44、 </p><p>　　三氈四油防水層 </p><p>　　20厚水泥找平層 </p><p>　　150厚水泥蛭石保溫層 </p><p>　　100厚鋼筋混

45、凝土結(jié)構(gòu)層 </p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/m2 </p><p>　　合計(jì) 4.85KN/m2</p><p>　　客房部分：3～9層樓面</

46、p><p>　　木塊地面（加防腐油膏鋪砌厚76mm) </p><p>　　100厚鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 </p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/m2 </p><p>　　合

47、計(jì) 3.45KN/m2</p><p>　　餐廳、辦公、走道部分</p><p>　　磨光大理石板20厚，水泥砂漿擦縫</p><p>　　30厚1:3干硬性水泥砂漿，面上撒2厚素水泥</p><p>　　水泥漿結(jié)構(gòu)層一道

48、 </p><p><b>　　1.16KN/m2</b></p><p>　　100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 </p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/m2<

49、/p><p>　　合計(jì) 3.91KN/m2</p><p><b>　　衛(wèi)生間：</b></p><p>　　陶瓷錦磚5厚，鋪實(shí)拍平，干水泥擦縫</p><p>　　1：3干硬水泥砂漿結(jié)合層30厚表面撒水泥粉</p><p>

50、　　聚氨脂防水層1.5厚</p><p>　　1：3水泥砂漿找坡層，最薄處20厚 </p><p><b>　　1.70KN/m2</b></p><p>　　100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 </p><p>　　20厚石灰砂

51、漿板底抹灰 0.02×17=0.34KN/m2</p><p>　　合計(jì) 4.54KN/m2</p><p>　　4.2 屋面及樓面可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

52、 </p><p>　　上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 </p><p>　　屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 </p><p>　?。槲菝娣e雪荷載分布系數(shù)） </p><p>　　梁柱的密度

53、 </p><p>　　蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 </p><p>　　4.3 梁、柱、墻、門的重力荷載計(jì)算</p><p>　　梁、柱重量按其尺寸及材料容重標(biāo)準(zhǔn)值確定。梁兩側(cè)面層重量也應(yīng)計(jì)入梁自重內(nèi)，墻體重量可根據(jù)厚度及材料容重標(biāo)準(zhǔn)值確定，其兩側(cè)的面層應(yīng)計(jì)入墻體自重內(nèi)。

54、本設(shè)計(jì)的的墻體采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊填充，以砌塊厚度和材料標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)入墻體自重，門、窗按其材料、種類、規(guī)格，按《荷載規(guī)范》進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4-1。</p><p>　　表4-1 梁、柱重力荷載代表值</p><p>　　注：表中為考慮梁柱粉刷層重力荷載的增大系數(shù);g表示單位長(zhǎng)度構(gòu)件重力荷載;n為構(gòu)件數(shù)量；梁長(zhǎng)度取凈長(zhǎng)；柱長(zhǎng)度取層高。</p><p>　　4

55、.4 重力荷載代表值</p><p>　　重力荷載代表值是集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面的重力荷載代表值及其上、下各半層的墻柱重量。</p><p>　　圖4-1 重力荷載代表值</p><p>　　計(jì)算Gi時(shí)，各可變荷載的組合系數(shù)查相應(yīng)的規(guī)范采用，無(wú)論是否是上人層面，其屋面上可變荷載均取雪荷載。 外墻為390mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，內(nèi)

56、墻面為20mm厚抹灰，外墻面貼瓷磚（0.5KN/m2)，則外墻單位面積重力荷載為</p><p>　　內(nèi)墻為190mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰。則內(nèi)墻的單位面積重力荷載為</p><p>　　第5章 側(cè)移剛度的計(jì)算 </p><p>　　5.1 橫向框架側(cè)移剛度的計(jì)算</p><p>　　橫向框架梁線剛度ib計(jì)算過(guò)程

57、見(jiàn)表5-1；柱的線剛度ic計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表5-2。</p><p><b>　　C40:</b></p><p><b>　　C30:</b></p><p>　　表5-1 橫梁線剛度ib計(jì)算</p><p>　　續(xù)表5-1 橫梁線剛度ib計(jì)算</p><p>　　表5-2 柱

58、的線剛度ic計(jì)算</p><p>　　注：ic柱的線剛度Ic=EcIc/h, Ic為柱的截面慣性矩，h為框架柱的計(jì)算高度。</p><p>　　5.2 柱的側(cè)移剛度計(jì)算</p><p>　　柱的側(cè)移剛度按下式計(jì)算確定 式中系數(shù)由下表確定 </p><p>　　表5-3 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)</p><p>　　

59、根據(jù)梁柱線剛度比的不同，柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及電梯柱等。柱的側(cè)移剛度計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5-4、5-5和5-6。</p><p>　　表5-4 中框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）</p><p>　　表5-5 邊框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）</p><p>　　表5-6 樓電梯間框架側(cè)移剛度D值（N/mm）</p><p>　

60、　將上述各種不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得各層層間側(cè)移剛度，見(jiàn)表5-7。</p><p>　　表5-7 橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）</p><p>　　由上表可見(jiàn)，∑D1/∑D2=0.836>0.7,該框架為規(guī)則框架。 </p><p>　　第6章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)

61、算</p><p>　　6.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 </p><p>　　6.1.1 橫向自振周期的計(jì)算</p><p>　　由公式將折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層， 。</p><p>　　表6-1 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計(jì)算 </p><p>　　按式計(jì)算周期，的量綱為，取=0.7，為計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振

62、周期用的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移（）；為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重墻的影響的折減系數(shù)。</p><p>　　6.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算</p><p>　　本結(jié)構(gòu)主體結(jié)構(gòu)在40m以下，且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形為主。用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。</p><p>　　由公式計(jì)算總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，其中為相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影

63、響系數(shù)值；為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，多質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載代表值的85%。</p><p>　　=96481.8KN</p><p>　　建筑場(chǎng)地為第二類，得，地震設(shè)防烈度為7度，查得，則 </p><p><b>　　= </b></p><p>　　因?yàn)?所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加地震作用系數(shù)</p&g

64、t;<p>　　=0.08=0.0884</p><p>　　各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按下式計(jì)算</p><p>　　具體的計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表6-2，各樓層地震剪力按進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　圖6-1（a）水平地震作用分布 圖6-1(b) 層間剪力分布</p><p>　　表6-2 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地

65、震剪力計(jì)算</p><p>　　各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層剪力沿房屋層高分見(jiàn)圖6-1</p><p>　　6.1.3 水平地震作用下的位移驗(yàn)算</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的間位移和頂點(diǎn)位移公式</p><p>　　表中計(jì)算的各層的層間彈性位移角應(yīng)滿足，為多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的層間彈性位移，h為計(jì)算樓層高度，為彈性層

66、間位移角的限值。按上式計(jì)算的框架各層層間位移應(yīng)滿足規(guī)范要求，當(dāng)不滿足時(shí)，說(shuō)明梁、柱截面尺寸偏小，應(yīng)調(diào)整梁、柱截面尺寸或提高混凝土等級(jí)，并重新計(jì)算。</p><p>　　表6-3 橫向水平地震作用下的位移計(jì)算</p><p>　　由上表可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/753〈1/550，滿足要求。</p><p>　　6.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力

67、計(jì)算</p><p>　　在框架平面布置圖中，以軸線橫向框架為例，其余框架內(nèi)力計(jì)算從略?？蚣苤思袅皬澗匕词?lt;/p><p><b>　　M</b></p><p>　　其中取自表5-4，取自表5-7，層間剪力Vi取自表6-2,各層柱反彎點(diǎn)的高度比y按式確定，其中由規(guī)范查得，為上、下層梁線剛度變化的反彎點(diǎn)高度比的修正值；和為上、下層高度變化時(shí)

68、反彎點(diǎn)高度比的修正值；本設(shè)計(jì)中底層柱需考慮修正值，第二層柱需考慮和其余柱無(wú)需修正，各層柱的柱端彎矩計(jì)算見(jiàn)表6-4、6-5。</p><p>　　表6-4 各層柱端彎矩及軸力計(jì)算表</p><p>　　表6-5 各層柱端彎矩及軸力計(jì)算表</p><p>　　梁端彎矩、剪力及軸力分別按下式計(jì)算：</p><p>　　其中梁線剛度取自表5-1，具體

69、計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6-6。圖6-2 水平地震作用下的彎矩圖</p><p>　　圖6-3 水平地震作用下的剪力及軸力圖</p><p>　　.表6-6 梁端彎矩、剪力及軸力的計(jì)算</p><p>　　注：（1） 柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。當(dāng)為左震時(shí)，左側(cè)兩根柱子為拉力；對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱子為壓力。</p><p>　?。?） 表中M單位為KN.m，V單

70、外為KN，N單位為KN，l單位為m。</p><p>　　水平地震作用下框架的彎矩圖剪力圖及軸力圖見(jiàn)6-2圖、6-3圖。</p><p>　　6.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的計(jì)算</p><p>　　6.2.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式計(jì)算?；撅L(fēng)壓，類場(chǎng)地，查得；，，查得，，背面 。則建筑結(jié)構(gòu)在高度處的

71、風(fēng)振系數(shù)，按下式計(jì)算。仍取軸線框架，其負(fù)載寬度為7.8米，由式 ，得沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ,根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度，查得，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的，見(jiàn)下表6-7，沿高</p><p>　　度分布見(jiàn)圖6-2 。</p><p>　　表6-7 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　<<荷載規(guī)范>>規(guī)定對(duì)于高度大于30米且高度

72、比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。本設(shè)計(jì)房屋高度H=38.2m>30m，H/B=2.06>1.5,因此該房屋框架應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。由上表可見(jiàn)，沿房屋高度在1.08~1.399范圍內(nèi)變化，即風(fēng)壓脈動(dòng)影響較大，因此該房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如第8層的集中荷載F8的計(jì)算過(guò)程如下：</p

73、><p><b>　　+ </b></p><p><b>　　=27.90KN</b></p><p>　　圖6-4 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布（單位：KN/m）</p><p>　　圖6-5 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位：KN）</p><p>　　6.2.2 風(fēng)荷載作用下的水平位移

74、</p><p>　　由圖所示的水平荷載, 由公式計(jì)算層間剪力，然后依據(jù)表5-7求出軸線框架的層間側(cè)移剛度,再按式</p><p>　　計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移剛度和絕對(duì)側(cè)移剛度,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6-8。</p><p>　　表6-8 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移剛度計(jì)算</p><p>　　由上表可見(jiàn)風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2400,

75、遠(yuǎn)小于1/550,滿足規(guī)范要求。</p><p>　　6.2.3 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　風(fēng)荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程與水平地震荷載作用相同。各層柱端彎矩及軸力計(jì)算見(jiàn)表6-9和6-10。梁端彎矩、剪力及軸力計(jì)算見(jiàn)表6-9、6-10、6-11。橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力圖見(jiàn)圖6-6和6-7。</p><p>　　表6

76、-9 各層柱端彎矩及軸力計(jì)算</p><p>　　表6-10 各層柱端彎矩及軸力計(jì)算</p><p>　　表6-11 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　圖6-6 水平風(fēng)荷載作用下的彎矩圖</p><p>　　圖6-7 水平風(fēng)荷載作用下的剪力及軸力圖</p><p>　　第7章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)

77、的內(nèi)力計(jì)算</p><p><b>　　7.1計(jì)算單元</b></p><p>　　取軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算單元寬度取7.8m,由于房間內(nèi)布置有次梁,故直接傳給框架的樓面荷載如下圖所示。計(jì)算單元內(nèi)的其余樓面則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此框架節(jié)點(diǎn)還有集中力矩。</p>&

78、lt;p>　　圖7-1 橫向框架計(jì)算單元</p><p><b>　　7.2 荷載計(jì)算</b></p><p>　　因在AB、CD跨處標(biāo)準(zhǔn)客房?jī)?nèi)衛(wèi)生間內(nèi)孔洞及兩側(cè)的內(nèi)梁格均較小,為簡(jiǎn)化計(jì)算可不考慮其分擔(dān)板的荷載，而將其自身及其上的墻體的荷載傳遞到兩端的梁，忽略洞口的存在。</p><p><b>　　1 恒載計(jì)算</

79、b></p><p>　　圖7-2 各層梁上作用的恒荷載</p><p>　　對(duì)第10層，、代表橫梁自重，為均布荷載形式。</p><p>　　=4.73KN/m =3.94 KN/m</p><p>　　和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載,且由圖示的幾何關(guān)系所得</p><p>　　P1

80、、P2分別為邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載,它包括梁自重、樓板自重和女兒墻等重力荷載。計(jì)算如下</p><p>　　在客房部分有截面300mm500mm的次梁,對(duì)衛(wèi)生間的隔墻起支承作用,此梁對(duì)橫梁產(chǎn)生一集中力,則</p><p><b>　　集中力矩 </b></p><p>　　對(duì)8～9層,q包括梁自重和其上橫梁自重,為均布荷載,其它

81、計(jì)算方法同10層</p><p>　　集中力矩為 </p><p><b>　　對(duì)于2～7層</b></p><p><b>　　對(duì)于1層</b></p><p><b>　　2 活荷載計(jì)算</b></p><p>　　活荷載作用下各層框架梁

82、上的荷載分布圖</p><p>　　圖7-3 各層梁上作用的活荷載</p><p>　　對(duì)于第10層 </p><p>　　同理,在屋面雪荷載作用下</p><p><b>　　對(duì)于8～9層</b></p><p><b>　　對(duì)于2～7層</b></p>

83、;<p><b>　　對(duì)于1層</b></p><p>　　將計(jì)算結(jié)果匯總,見(jiàn)表7-1、7-2。</p><p>　　表7-1 橫向框架恒載匯總表</p><p>　　表7-2 橫向框架活載匯總表</p><p>　　注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值為對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 </p><p>

84、<b>　　7.3 彎矩計(jì)算</b></p><p>　　7.3.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。。</p><p><b>　　對(duì)于第10層</b></p><p><b>　　=</b></p><

85、p>　　=92.23KN.m</p><p><b>　　對(duì)于1～9層</b></p><p><b>　　=98.1KN</b></p><p>　　7.3.2 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p><b>　　對(duì)于1～10層,</b></p><

86、p><b>　　7.4 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)取半邊框架，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得。計(jì)算柱軸力還要考慮柱的自重。</p><p>　　7.5 梁端剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>&

87、lt;b>　　1 恒載作用下</b></p><p>　　如第10層,由荷載引起的剪力</p><p><b>　　由集中力引起的剪力</b></p><p><b>　　由彎矩引起的剪力值</b></p><p>　　柱A軸力:N頂=165.9+71.58=237.48KN &

88、lt;/p><p>　　柱重:0.6×0.6×3.6×25=32.4KN</p><p>　　N底=N頂+32.4=237.48+32.4=269.88KN</p><p>　　柱B軸力:N頂=154.5+9.49+76.7=240.69KN</p><p>　　N底=240.69+32.4=273.09KN<

89、/p><p>　　其它層的計(jì)算方法同10層,計(jì)算結(jié)果匯總于表7-2和表7-4。</p><p><b>　　2 活荷載作用下</b></p><p>　　以第10層為例,荷載引起的剪力</p><p><b>　　AB跨:</b></p><p><b>　　BC跨:&

90、lt;/b></p><p>　　柱A軸力:N頂=N底=30.42+20.48=50.9KN</p><p>　　柱B軸力:N頂=N底=44.6+2.21+20.48=67.18KN</p><p>　　其它層的計(jì)算方法同第10層,計(jì)算結(jié)果匯總于表7-3和表7-4。</p><p>　　表7-2 恒載作用下梁端剪力（KN）</p&

91、gt;<p>　　表7-3 活荷載作用下梁端剪力（KN）</p><p>　　表7-4 恒荷載及活荷載各自作用下的柱軸力</p><p>　　圖7-4 恒載作用下的彎矩二次分配表</p><p>　　續(xù)圖7-4 恒載作用下的彎矩二次分配表</p><p>　　圖7-5 活載作用下的彎矩二次分配表</p><p

92、>　　續(xù)圖7-5 活載作用下的彎矩二次分配表</p><p>　　圖7-6 恒荷載作用下的彎矩圖</p><p>　　圖7-7 活荷載作用下的彎矩圖</p><p>　　第8章 橫向框架的內(nèi)力組合</p><p>　　8.1 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)</p><p>　　結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素

93、,查看相應(yīng)資料可知,本工程的框架為地級(jí)抗震等級(jí)。</p><p>　　8.2 框架梁的內(nèi)力組合</p><p>　　框架梁的內(nèi)力組合中本方案考慮了四種內(nèi)力組合,即，, 及。對(duì)于本工程，這種組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表8-1。表中、中梁端彎矩M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8，因?yàn)榭紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布

94、的性質(zhì)，在豎向荷載作用下可以適當(dāng)降低梁新局面彎矩，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象）。為梁端剪力增大系數(shù)，抗震等級(jí)為二級(jí)時(shí)取1.2。</p><p>　　跨間最大彎矩值的計(jì)算</p><p>　　以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情情況進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　由梯形荷載

95、轉(zhuǎn)化為均布荷載，由下列公式求得</p><p>　　在均布荷載和集中荷載作用下，如下圖所示 </p><p>　　圖8-1 在均布和集中荷載作用下</p><p>　　由上式求得的，設(shè)x為最大彎矩至支座A支的距離</p><p>　　當(dāng)x＞4.7時(shí), 令 求得x值。</p><p>　　由

96、 </p><p>　　當(dāng)時(shí)， 令 求得x值。</p><p>　　由 </p><p>　　同時(shí)，三角形分布荷載和均布荷載作用下，、x、的計(jì)算公式</p><p>　　圖8-2 在三角形分布荷載和集中荷載作用下</p><p>　　由下式求得： &

97、lt;/p><p>　　本例中，梁上荷載設(shè)計(jì)值</p><p><b>　　左震 </b></p><p>　　當(dāng)時(shí)， 令</p><p>　　11.05-29.29x=0 x=0.38m</p><p><b>　　右震</b></p&

98、gt;<p>　　當(dāng)x＞4.7時(shí), 令</p><p>　　219.53-34.01-29.29x=0 x=6.33m</p><p><b>　　剪力計(jì)算:AB凈跨</b></p><p><b>　　左震</b></p><p>　　=-5.4K

99、N </p><p><b>　　右震 </b></p><p>　　表8-1 框架梁內(nèi)力組合表</p><p>　　續(xù)表8-1 框架梁內(nèi)力組合表</p><p>　　續(xù)表8-1 框架梁內(nèi)力組合表</p><p>　　續(xù)表8-1 框架梁內(nèi)力組合表</p>

100、<p><b>　　注：表中</b></p><p>　　8.3 框架柱內(nèi)力組合</p><p>　　取每層柱頂和柱底兩個(gè)截面，每個(gè)截面上有M、N、V。按下式進(jìn)行組合。</p><p>　　式中：、、為由恒荷、樓面活載及風(fēng)荷載在柱端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；、NQK、NWK為由恒載、樓面活荷及風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值在柱端產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值；MGE 、N

101、GE、MEK、NEK為由重力荷載代表值及水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值在柱端截面產(chǎn)生的彎矩、軸力標(biāo)準(zhǔn)值。 由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力：</p><p>　　(1)、及相應(yīng)的N。 (2)、Nmax及相應(yīng)的M。</p><p>　　表8-2 橫向框架A柱的彎矩和軸力組合</p><p>　　續(xù)表8-2 橫向框架A柱的彎矩和軸

102、力組合</p><p>　　注:表中M以左側(cè)受拉為正,單位為KN.m, N以受壓為正,單位為KN。</p><p>　　表8-2 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整</p><p><b>　　注: Mc=Mb</b></p><p>　　表8-3 橫向框架A柱剪力組合</p><p>　　續(xù)

103、表8-3 橫向框架A柱剪力組合</p><p>　　注： （1）</p><p>　　表8-4 橫向框架B柱彎矩和軸力組合</p><p>　　續(xù)表8-4 橫向框架B柱彎矩和軸力組合</p><p>　　表8-5 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整</p><p><b

104、>　　注: Mc=Mb</b></p><p>　　表8-6 橫向框架B柱剪力組合</p><p>　　續(xù)表8-6 橫向框架B柱剪力組合</p><p>　　注： （1）</p><p><b>　　第9章 截面設(shè)計(jì)</b></p><p>

105、<b>　　9.1 框架梁設(shè)計(jì)</b></p><p>　　9.1.1 梁的正截面受彎承載力計(jì)算</p><p>　　從表中分別選出AB跨間截面及支支座截面最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算成支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋。</p><p>　　跨間彎矩取控制截面,即支座邊緣處的正彎矩?？汕蟮孟鄳?yīng)的剪力值為</p><p&

106、gt;<b>　　則支支座邊緣處的</b></p><p>　　當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)?？拐鹪O(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： 考慮跨間最大彎矩處，按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度按跨度

107、考慮取=7.2/3=2.4m=2400mm，按梁間距考慮=300+3600=</p><p>　　3900mm,按翼緣厚度考慮時(shí)，，此時(shí)的，此種情況不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400級(jí)鋼筋，（），，下部跨間截面按單筋T形截面進(jìn)行計(jì)算，由</p><p>　　屬于第一類T形截面。</p><p>　　實(shí)配鋼筋為4Ф20(， 滿足要求。將下部跨間截面的4Ф

108、20鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(1256)再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，</p><p><b>　　即支座A上部</b></p><p>　　說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取</p><p>　　實(shí)配鋼筋4Ф25(，支座的上部</p><p><b>　　實(shí)配4Ф25(， </b><

109、;/p><p>　　，滿足抗震構(gòu)造要求。</p><p>　　9.1.2 梁斜截面受剪承載力計(jì)算</p><p>　　以一層AB跨為例說(shuō)明計(jì)算方法</p><p><b>　　時(shí)，屬厚腹梁。</b></p><p><b>　　對(duì)于AB跨：</b></p><

110、;p><b>　　截面滿足要求</b></p><p>　　驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：</p><p>　　可知，按構(gòu)造要求配筋。梁端加密區(qū)箍筋取4肢φ8@100級(jí)鋼筋(),則</p><p>　　加密區(qū)長(zhǎng)度取0.85 m, 非加密區(qū)箍筋取4肢φ8@150,箍筋設(shè)置滿足要求。</p><p>　　BC跨: 若梁端箍

111、筋加密區(qū)取4肢φ10@100,則其承載力為 </p><p>　　由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小,故全跨可按加密區(qū)配置。</p><p>　　表9-1 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表</p><p>　　表9-2 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表</p><p>　　續(xù)表9-2 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表</p&g

112、t;<p>　　注： （1）</p><p><b>　　9.2 框架柱設(shè)計(jì)</b></p><p>　　9.2.1 剪跨比和軸壓比驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)<<抗震規(guī)范>>,對(duì)于二級(jí)抗震和剪跨比大于2，軸壓比小

113、于0.8，下表給出了剪跨比和軸壓比的計(jì)算結(jié)果。其中剪跨比也可取，表中的，和都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均符合要求。</p><p>　　表9-3 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算</p><p>　　9.2.2 正截面承載力計(jì)算</p><p>　　以第一層A柱為例進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)A軸內(nèi)力組合表，將支座中心處彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的

114、調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。</p><p><b>　　A節(jié)點(diǎn)右梁端彎矩</b></p><p>　　-536.13+178.580.8/2=-464.69KN.m</p><p>　　A節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩</p><p>　　-399.6+70.05(0.6-0.1)=-364.58 KN.m (

115、上柱)</p><p>　　118.69-139.710.1=104.72KN.m (下柱)</p><p>　　在軸線處將其分配給上、下柱端</p><p><b>　　一層柱底 </b></p><p><b>　　一層柱頂 </b></p><

116、p>　　取20和偏心方向尺寸的1/30兩者中的較大值，即800/30=26.67，故取=26.67。</p><p>　　柱的計(jì)算長(zhǎng)度按公式確定,式中分別柱的上端和下端節(jié)點(diǎn)處交會(huì)的各柱線剛度之和與交匯的各梁的線剛度之和的比值，即</p><p>　　因?yàn)?故考慮偏心距增大系數(shù)。</p><p><b>　　取</b></p>

117、<p><b>　　取</b></p><p><b>　　=1.39</b></p><p><b>　　對(duì)稱配筋： </b></p><p><b>　　為大偏心受壓情況。</b></p><p>　　=1002mm2 </p&g

118、t;<p>　　再按及相應(yīng)的一組計(jì)算。 </p><p>　　73.45-38.770.1=69.66KN.m</p><p>　　41.8-12.11(0.6-0.1)=40.75 KN.m</p><p>　　此組內(nèi)力為非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng),故不必進(jìn)行調(diào)整。</p><p><b>　　取&

119、lt;/b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　取 故考慮偏心距增大系數(shù)</p><p><b>　　=1.89</b></p><p><b>　　為小偏心受壓。</b></p><p><b>　　

120、按上式計(jì)算時(shí)</b></p><p>　　故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足， </p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　選4Ф20（）</b></p><p>　　總配筋率，滿足要求。</p><p>　　表9-4 其它層柱的配筋計(jì)算

121、</p><p>　　續(xù)表9-4 其它層柱的配筋計(jì)算</p><p>　　9.2.3 柱斜截面受剪承載力計(jì)算</p><p>　　仍以第一層柱為例進(jìn)行計(jì)算，由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值</p><p>　　對(duì)二級(jí)抗震等級(jí)，柱底彎矩設(shè)計(jì)值</p><p>　　則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值</p><p>

122、;<b>　　滿足要求</b></p><p><b>　　取=3.0</b></p><p>　　其中取較大的柱下端值，而且、不應(yīng)考慮，故為將表中查得的值除以0.8，為表4-14查得值除以0.85。與相應(yīng)軸力 N=4231.08KN>0.3fcbh=0.319.18002/1000=3667.2KN</p><p>

123、;　　取 N=0.3fcbh=3667.2KN</p><p><b>　　=</b></p><p>　　故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。</p><p>　　柱端加密區(qū)的箍筋選用四肢φ10@100，查表9-3一層柱的軸壓比n=0.37,查表得最小配筋率特征值=0.087，則最小體積配箍率 </p><p><b>

124、;　　≥</b></p><p>　　取φ10，，則，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為4φ@100,加密區(qū)位置及長(zhǎng)度按規(guī)范要求確定。</p><p>　　非加密區(qū)還應(yīng)滿足=200，故箍筋取4φ10@200。各層箍筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表9-5。</p><p>　　表9-5 框架柱箍筋數(shù)量表</p><p>　　續(xù)表9-5 框架柱箍筋數(shù)量表&l