畢業(yè)論文終稿-強(qiáng)力分級(jí)式雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)（送全套cad圖紙 答辯通過(guò)）

1、<p>　　中 國(guó) 礦 業(yè) 大 學(xué)</p><p><b>　　本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　姓 名： 袁長(zhǎng)才 學(xué) 號(hào)： 14030345 </p><p>　　學(xué) 院： 應(yīng)用技術(shù)學(xué)院 </p>

2、<p>　　專 業(yè)： 機(jī)械工程及自動(dòng)化03-7班 　 </p><p>　　設(shè)計(jì)題目： 強(qiáng)力分級(jí)式雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì) </p><p>　　專 題： 液力聯(lián)軸器的原理與選擇

3、 </p><p>　　指導(dǎo)教師： 王忠賓 職 稱： 副教授 </p><p>　　2007年 6 月 徐州</p><p>　　中國(guó)礦業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)</p><p>　　學(xué)院 應(yīng)用技術(shù)學(xué)院專業(yè)年級(jí) 機(jī)自03-7班 學(xué)生姓名袁長(zhǎng)才</p><p&g

4、t;　　任務(wù)下達(dá)日期： 2007年 1 月 11日</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)日期： 2007年 3 月 25日 至 2007 年 6月20日</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)題目： 強(qiáng)力分級(jí)式雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)專題題目： 液力聯(lián)軸器的原理與選擇 </p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)主要內(nèi)容和要求：</

5、p><p>　　綜合畢業(yè)實(shí)習(xí)完成本項(xiàng)目的設(shè)計(jì)，并在設(shè)計(jì)前從圖書(shū)館、互聯(lián)網(wǎng)查找、收集、整理有關(guān)齒輥式破碎機(jī)參數(shù)、設(shè)計(jì)資料。</p><p>　　破碎物料抗壓強(qiáng)度：≤160Mpa入料粒度：≤300mm(允許少量到500mm）</p><p>　　出料粒度：80-100mm處理量： 800-1000t／h</p><p>　　參考功率：250-3

6、00KW參考齒輥轉(zhuǎn)速：90-120r／min</p><p>　　1、根據(jù)有關(guān)資料計(jì)算、選擇功率大小，完成液力聯(lián)軸器選型，確定總體方案；</p><p><b>　　2、設(shè)計(jì)完成總圖；</b></p><p>　　3、設(shè)計(jì)完成齒輥部件圖的設(shè)計(jì)零件圖設(shè)計(jì)；</p><p>　　4、編寫(xiě)完成整機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)；</p

7、><p>　　5、專題論述液力聯(lián)軸器的原理與選擇。</p><p>　　院長(zhǎng)簽字： 指導(dǎo)教師簽字：</p><p>　　中國(guó)礦業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)教師評(píng)閱書(shū)</p><p>　　指導(dǎo)教師評(píng)語(yǔ)（①基礎(chǔ)理論及基本技能的掌握；②獨(dú)立解決實(shí)際問(wèn)題的能力；③研究?jī)?nèi)容的理論依據(jù)和技術(shù)方法；④取得的主要成果及創(chuàng)新點(diǎn)；⑤工作態(tài)度

8、及工作量；⑥總體評(píng)價(jià)及建議成績(jī)；⑦存在問(wèn)題；⑧是否同意答辯等）：</p><p>　　成 績(jī)： 指導(dǎo)教師簽字：</p><p>　　年 月 日</p><p>　　中國(guó)礦業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)評(píng)閱教師評(píng)閱書(shū)</p><p>　　評(píng)閱教師評(píng)語(yǔ)（①選題的意義；②基礎(chǔ)理論及基本技能的掌握；③

9、綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)解決實(shí)際問(wèn)題的能力；③工作量的大??；④取得的主要成果及創(chuàng)新點(diǎn)；⑤寫(xiě)作的規(guī)范程度；⑥總體評(píng)價(jià)及建議成績(jī)；⑦存在問(wèn)題；⑧是否同意答辯等）：</p><p>　　成 績(jī)： 評(píng)閱教師簽字：</p><p>　　年 月 日</p><p>　　中國(guó)礦業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯及綜合成績(jī)</p>

10、;<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)在分析MMD雙齒輥破碎機(jī)破碎機(jī)理的基礎(chǔ)上，針對(duì)其機(jī)構(gòu)特點(diǎn)，利用梯形法推導(dǎo)出計(jì)算該種破碎機(jī)基本參數(shù)的估算公式。FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)是在吸收大量國(guó)內(nèi)外先進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)的一種新型、高效、技術(shù)先進(jìn)的強(qiáng)力破碎機(jī)，目前已達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平，可作為進(jìn)口同類產(chǎn)品的替代產(chǎn)品。獨(dú)特新穎的結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)方式，使其具有破碎強(qiáng)

11、度高、產(chǎn)能大、能耗低、過(guò)載保護(hù)靈敏可靠、破碎產(chǎn)品粒度穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，而且維修拆裝方便快捷，易損件壽命大大延長(zhǎng)。另外，完善的自動(dòng)化供油系統(tǒng)、自動(dòng)化過(guò)載保護(hù)系統(tǒng)的使用，使本機(jī)軸承的使用壽命比以前提高了近一倍，清堵和防堵能力大為提高，降低了維修工人的維修勞動(dòng)強(qiáng)度，處處體現(xiàn)了以人為本的設(shè)計(jì)理念；設(shè)計(jì)獨(dú)特的專用減速器和FPU同步齒輪箱，不但減小了外型尺寸，而且使破碎機(jī)穩(wěn)定性能得到提高。</p><p>　　關(guān)鍵詞：破碎機(jī)； 生

12、產(chǎn)能力； 減速器； 同步； 液力聯(lián)軸器</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　This design aims at its organization characteristics in analyzing a MMD double-roll crusher toothed falling in pieces the founda

13、tion of mechanism, making use of a trapezoid method to deduce a calculation should grow the crusher basic parameter to estimate formula. The FP5216B strong dint ratings crusher is absorbing in great quantities advanced t

14、echnical foundation at home and abroad up, design development of a kind of new, efficiently, the technique forerunner's strong dint crusher, currently a</p><p>　　Keywords：Crusher; Throughput; Retarded; S

15、ynchronization; Hydraulic couplers </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　一般設(shè)計(jì)部分</b></p><p>　　1 緒論 …………………………………………………………………………1</p><p>　　1.1 F

16、P5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的使用范圍與優(yōu)點(diǎn)………………………1</p><p>　　1.2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)………………………………1</p><p>　　1.3 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)與傳統(tǒng)破碎機(jī)的比較……………………3</p><p>　　1.3.1破碎理論………………………………………………………………3</p>

17、<p>　　1.3.2破碎機(jī)工藝性能比較…………………………………………………4</p><p>　　1.4 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的應(yīng)用和經(jīng)濟(jì)效益淺析…………………5</p><p>　　1.4.1 MMD破碎機(jī)的應(yīng)用情況………………………………………5</p><p>　　1.4.2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的經(jīng)濟(jì)效益淺析……………………5

18、</p><p>　　2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)基本參數(shù)的確定…………………………………5</p><p>　　2.1破碎機(jī)的破碎及排料機(jī)理分析 ………………………………………6</p><p>　　2.2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)功率的確定及電動(dòng)機(jī)的選型……………6</p><p>　　2.3破碎機(jī)基本參數(shù)的估算 …………………

19、……………………………8</p><p>　　2.4破碎機(jī)基本參數(shù)的校核與破巖力的評(píng)估……………………………10</p><p>　　2.4.1 基本參數(shù)的校核……………………………………………………10</p><p>　　2.4.2 破巖力的評(píng)估………………………………………………………10</p><p>　　3限矩型液力聯(lián)軸器的選擇

20、…………………………………………………11</p><p>　　4 傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)………………………………………………………………12</p><p>　　4.1 確定傳動(dòng)類型 ………………………………………………………12</p><p>　　4.2 總傳動(dòng)比和合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 …………………………………13</p><p>　　4.3 傳

21、動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) ………………………………………14</p><p>　　5膜片聯(lián)軸器的選型…………………………………………………………15</p><p>　　6 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)與校核……………………………………………………16</p><p>　　6.1 輪齒的失效形式 ……………………………………………………17</p><p>

22、　　6.2 變位齒輪簡(jiǎn)介 ………………………………………………………19</p><p>　　6.3 齒輪設(shè)計(jì)準(zhǔn)則 ………………………………………………………21</p><p>　　6.4 高-切變位弧齒錐齒輪傳動(dòng)主要尺寸的確定………………………21</p><p>　　6.4.1 高-切變位弧齒錐齒輪主要尺寸的初步確定 ……………………22</p>

23、<p>　　6.4.2 高-切變位弧齒錐齒輪正交傳動(dòng)的幾何計(jì)算 ……………………24</p><p>　　6.4.3 高-切變位弧齒錐齒輪接觸強(qiáng)度校核 ……………………………26</p><p>　　6.5 高變位斜齒輪傳動(dòng)主要尺寸的確定 ………………………………29</p><p>　　6.5.1 高變位齒輪齒輪主要尺寸的初步確定 ………………………

24、…30</p><p>　　6.5.2 高變位斜齒輪外嚙合傳動(dòng)的幾何計(jì)算……………………………31</p><p>　　6.5.3 高變位斜齒輪接觸強(qiáng)度校核………………………………………32</p><p>　　6.6 齒輪結(jié)構(gòu)形式的確定 ………………………………………………34</p><p>　　6.6.1 高-切變位弧齒錐齒輪結(jié)構(gòu)形式

25、…………………………………34</p><p>　　6.6.2 高變位斜齒輪結(jié)構(gòu)形式……………………………………………34</p><p>　　7 傳動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與校核…………………………………………………35</p><p>　　7.1 輸入軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) …………………………………………………36</p><p>　　7.1.1 確定軸的

26、最小直徑…………………………………………………36</p><p>　　7.1.2 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長(zhǎng)度…………………………37</p><p>　　7.1.3 軸上零件的軸向定位及軸上圓角和倒角的尺寸…………………38</p><p>　　7.2 中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) …………………………………………………39</p><p>　

27、　7.2.1 確定軸的最小直徑…………………………………………………39</p><p>　　7.2.2 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長(zhǎng)度…………………………39</p><p>　　7.2.3 軸上零件的軸向定位及軸上圓角和倒角的尺寸…………………40</p><p>　　7.3 輸出軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) …………………………………………………40</p>

28、<p>　　7.3.1 確定軸的最小直徑…………………………………………………40</p><p>　　7.3.2 按定位要求確定各軸段直徑和長(zhǎng)度………………………………41</p><p>　　7.4 傳動(dòng)軸的彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算與疲勞強(qiáng)度校核 ……………………43</p><p>　　7.4.1 傳動(dòng)軸的受力分析…………………………………………………43

29、</p><p>　　7.4.2 軸的彎扭合成強(qiáng)度校核……………………………………………44</p><p>　　7.4.3 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度……………………………………………50</p><p>　　8 軸承與鍵的校核……………………………………………………………52</p><p>　　8.1單列圓錐滾子軸承的壽命校核……………………

30、…………………52</p><p>　　8.2 B型平鍵的強(qiáng)度校核………………………………………………53</p><p>　　8.3 漸開(kāi)線型花鍵的強(qiáng)度校核 …………………………………………54</p><p>　　9箱體及附件的設(shè)計(jì) …………………………………………………………55</p><p>　　10 FPU同步斜齒輪設(shè)計(jì)與校核…

31、……………………………………………56</p><p>　　10.1 斜齒輪傳動(dòng)主要尺寸的確定………………………………………56</p><p>　　10.2 同步斜齒輪的疲勞強(qiáng)度校核………………………………………58</p><p>　　10.3 斜齒輪的疲勞強(qiáng)度結(jié)構(gòu)形式設(shè)計(jì)…………………………………59</p><p>　　11 主動(dòng)部分

32、傳動(dòng)設(shè)計(jì)與校核 ………………………………………………60</p><p>　　12 FP5216B生產(chǎn)能力精確校核及注意事項(xiàng) ………………………………67</p><p>　　12.1 新型雙齒輥破碎機(jī)生產(chǎn)能力計(jì)算方法的推導(dǎo)……………………67</p><p>　　12.2 FP5216B生產(chǎn)能力校核……………………………………………70</p>

33、<p>　　12.3 注意事項(xiàng)……………………………………………………………70</p><p>　　12.3.1 電動(dòng)機(jī)整定、保護(hù)及啟動(dòng)…………………………………………70</p><p>　　12.3.2 液力聯(lián)軸器注油量的確定………………………………………71</p><p>　　12.3.3 密封及潤(rùn)滑設(shè)計(jì)…………………………………………………7

34、1</p><p><b>　　專題設(shè)計(jì)部分</b></p><p>　　1液力聯(lián)軸器概述…………………………………………………………72</p><p>　　2液力聯(lián)軸器的工作原理……………………………………………………73</p><p>　　3液力聯(lián)軸器的工作液體……………………………………………………74<

35、/p><p>　　3.1基本要求………………………………………………………………74</p><p>　　3.2常用油的種類…………………………………………………………75</p><p>　　4液力聯(lián)軸器的工作特性……………………………………………………75</p><p>　　4.1動(dòng)量矩方程式…………………………………………………………75

36、</p><p>　　4.2效率特性…………………………………………………………78</p><p>　　4.3外特性………………………………………………………………79</p><p>　　4.4無(wú)因次特性…………………………………………………………81</p><p>　　5液力聯(lián)軸器的分類……………………………………………………83&l

37、t;/p><p>　　5.1普通型液力聯(lián)軸器………………………………………………83</p><p>　　5.2限矩型液力聯(lián)軸器………………………………………………84</p><p>　　5.3調(diào)速型液力聯(lián)軸器………………………………………………85</p><p>　　6 FP5216B破碎機(jī)液力聯(lián)軸器的選型…………………………………87&l

38、t;/p><p>　　參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………90</p><p>　　附錄……………………………………………………………………………92</p><p>　　致謝……………………………………………………………………………95</p><p>　　買文檔送全套圖紙 扣扣414951605</p>

39、<p>　　一 般 設(shè) 計(jì) 部 分</p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　1.1 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的使用范圍與優(yōu)點(diǎn)</p><p>　　FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)主要適用于礦山、冶金、化工、煤礦等行業(yè)脆性塊狀物料的粗、中級(jí)破碎，其入料粒度最大可達(dá)630mm，出料粒度最小可達(dá)80mm，可對(duì)抗壓

40、強(qiáng)度≤160MPa的物料進(jìn)行破碎。</p><p>　　FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)可用來(lái)破碎露天礦表層巖石、煤炭、石灰石、粘土礦石、鐵礦石、金礦石、鈾礦石、鎳礦石、鋁礬土礦石、滑石、石膏、焦炭、玻璃等。煤炭工業(yè)所占比例最大，約占50％，金屬礦約占12％，石灰石礦約占14％，非金屬礦約占9％，石料工業(yè)約占6％，化工原料約占4％。</p><p>　　在煤炭行業(yè)，使用本機(jī)破碎原煤只要經(jīng)過(guò)除鐵

41、、除雜，無(wú)須揀矸，便可直接進(jìn)行破碎。破碎出的物料，粒度均勻，過(guò)粉碎率低，從而簡(jiǎn)化了選煤工藝，降低了投資和生產(chǎn)成本。</p><p>　　FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)：</p><p><b>　　1、過(guò)粉碎率低</b></p><p>　　由于采取剪切原理，破碎后合格物料(包括入料中已含有的合格物料)沿著螺旋腔直接排出，避免了物料在破碎腔

42、中相互摻雜、擠壓、研磨等缺陷，所以物料不易過(guò)粉碎。</p><p>　　2、能嚴(yán)格保證破碎產(chǎn)品粒度 </p><p>　　由于輥齒是采用螺旋方式分布在輪軸上，輥齒的結(jié)構(gòu)尺寸是按產(chǎn)品的粒度優(yōu)化設(shè)計(jì)的，破碎后的物料在螺旋腔內(nèi)被強(qiáng)制排出，不再受剪切作用，因此該破碎機(jī)能較好的控制物料的粒度。</p><p>　　3、有破碎和分級(jí)雙重作用 該破碎機(jī)除破碎限定粒度以上的

43、物料外，對(duì)入料中的合格物料可以使其通過(guò)兩輥齒之間以及輥齒與側(cè)壁襯板間的間隙，進(jìn)入螺旋腔內(nèi)，然后排出機(jī)外，因此具有破碎和篩分雙重功效。</p><p>　　1.2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)</p><p>　　FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)采用單電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)，二級(jí)弧齒錐齒輪－斜齒圓柱齒輪減速器減速，兩齒輥軸用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，噪聲小，抗磨損能力強(qiáng)。FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)由以下

44、幾部分組成：原動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、減速裝置、主機(jī)、保險(xiǎn)裝置等。</p><p>　　1、原動(dòng)機(jī)：原動(dòng)機(jī)采用電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)，增加了破碎機(jī)的使用范圍。對(duì)遠(yuǎn)離供電線路或經(jīng)常更換工作場(chǎng)地的用戶來(lái)說(shuō)，極其方便。</p><p>　　2、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)：采用YOX液力聯(lián)軸器傳動(dòng)，可以使原動(dòng)機(jī)的工作更加平穩(wěn)且具有過(guò)載保護(hù)作用。</p><p>　　3、減速裝置：FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)配有

45、專用的減速器，能夠傳送強(qiáng)大的動(dòng)力，同時(shí)又有足夠長(zhǎng)的壽命，設(shè)計(jì)壽命為2萬(wàn)小時(shí)。該減速器結(jié)構(gòu)緊湊，安裝方便，直接用螺栓固定在底座上。電動(dòng)機(jī)和減速器通過(guò)罩在液力聯(lián)軸器外面的金屬殼聯(lián)接，形成了一個(gè)有機(jī)的整體。 </p><p>　　4、保險(xiǎn)裝置：除了液力聯(lián)軸器，F(xiàn)P5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)還在齒輥軸的末端安裝了低速傳感器，來(lái)保護(hù)電動(dòng)機(jī)和主機(jī)。當(dāng)破碎機(jī)中進(jìn)入難以破碎的物料使破碎機(jī)悶車時(shí)，傳感器會(huì)發(fā)出脈沖信號(hào)，經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換

46、成電信號(hào)，使電動(dòng)機(jī)停車，避免損壞主機(jī)和電動(dòng)機(jī)。傳感器體積小，重量輕，動(dòng)作靈敏度高。是老式的彈簧裝置所無(wú)法比擬的。</p><p>　　5、主機(jī)：FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的主機(jī)，設(shè)計(jì)先進(jìn)，工藝性好，互換性強(qiáng)。</p><p><b>　　① 箱體</b></p><p>　　FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的主機(jī)采用箱形結(jié)構(gòu)，機(jī)架用鋼板焊接而成，

47、 整體式采用單電機(jī)拖動(dòng)，齒輥軸的中心距固定，兩個(gè)齒輥軸之間用兩個(gè)參數(shù)相同，精確制造的齒輪聯(lián)接。</p><p><b>　　②破碎機(jī)構(gòu)</b></p><p>　　主機(jī)箱體內(nèi)就是破碎機(jī)的核心部分，分為粗破碎輥和第二段破碎輥：</p><p>　　粗破碎輥由軸、齒環(huán)、齒套和鍵組成。軸按照同系列最大傳遞功率確定直徑；齒環(huán)數(shù)由生產(chǎn)能力和箱體布置面積

48、確定；齒環(huán)上的齒套做成嵌套式。齒套又分為標(biāo)準(zhǔn)型和重型兩種，適用于不同物料。輥齒磨損后可用耐磨焊條補(bǔ)焊或更換齒套修復(fù)。</p><p>　　第二段破碎輥由齒板、齒板架、砧板、弓形板和調(diào)整螺栓組成，而齒板架和齒板與老式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)截然不同，在強(qiáng)度和穩(wěn)定性上大大加強(qiáng)。老式破碎機(jī)每塊齒板用四個(gè)螺栓固定在齒板架上，工作時(shí)作用在輥?zhàn)由系牧?，全部作用于四個(gè)螺栓。這種結(jié)構(gòu)不能承受大的工作力，而且易產(chǎn)生松動(dòng)和螺栓剪斷現(xiàn)象。FP5

49、216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)則采用全新的結(jié)構(gòu)形式，克服了老式破碎機(jī)的缺點(diǎn)。其弓形齒板上有一半圓弧與齒板架配合，由其來(lái)承擔(dān)上作壓力。這種結(jié)構(gòu)穩(wěn)定牢固，強(qiáng)度高，能承受強(qiáng)大的工作力，所以破碎機(jī)能夠破碎堅(jiān)硬的巖礦物料，而老式破碎機(jī)只能破碎易破碎的脆性物料。另外，F(xiàn)P5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的齒環(huán)、齒套、齒板都是由專門研制的耐磨材料制造，也為破碎機(jī)強(qiáng)大的工作能力提供了物質(zhì)基礎(chǔ)。</p><p><b>　?、?輔助裝置

50、</b></p><p>　　MMD齒輥破碎機(jī)的主機(jī)內(nèi)還增加了兩種輔助裝置。其一是齒梳，安裝在箱體的兩側(cè)，能夠剔掉夾在齒間或粘在齒間的物料，使破碎機(jī)不會(huì)因夾料堵塞，降低工作效率。</p><p>　　其二是在箱體的下部，可根據(jù)破碎要求，增加或減少砧板，以調(diào)整出料粒度大小。</p><p><b>　?、?排料裝置</b></

51、p><p>　　齒板、齒梳、砧板之間的間隙，形成了動(dòng)態(tài)篩分機(jī)構(gòu)。進(jìn)入破碎腔的物料中所含有的合格粒級(jí)的物料迅速?gòu)拈g隙排出，而大塊物料被旋轉(zhuǎn)的齒對(duì)咬住，受沖擊剪切和沖擊拉伸而破碎，這種結(jié)構(gòu)提高了破碎機(jī)的工作效率和處理能力。</p><p>　　1.3 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)與傳統(tǒng)破碎機(jī)的比較</p><p>　　1.3.1 破碎理論</p><p&

52、gt;　　對(duì)礦物的破碎，長(zhǎng)久以來(lái)人們的思想是這樣一種概念：即通過(guò)對(duì)物料施加壓力使物料產(chǎn)生變形。當(dāng)這變形所吸收的能量足以克服物料原子間的結(jié)合力時(shí)便產(chǎn)生原子間的位移，微觀上稱為晶格位移，在宏觀上表現(xiàn)為裂碎，從而達(dá)到破碎物料的目的。在有目的地破碎物料的歷史過(guò)程中人們陸續(xù)開(kāi)發(fā)出各種各樣的機(jī)械破碎設(shè)備裝置、如鄂式破碎機(jī)、旋回式破碎機(jī)、反擊式破碎和錘式破碎機(jī)，至今還沿用著這些傳統(tǒng)的破碎設(shè)備。破碎的基礎(chǔ)理論并未發(fā)生變化。</p><

53、;p>　　隨著人們對(duì)材料性能研究的不斷深人以及測(cè)試試驗(yàn)手段的不斷完善，逐步建立了現(xiàn)代材料力學(xué)科學(xué)，人們對(duì)材料性質(zhì)和性能的認(rèn)識(shí)發(fā)生了很大的變</p><p>　　化。利用現(xiàn)代測(cè)試技術(shù)對(duì)巖石進(jìn)行力學(xué)分析，人們發(fā)現(xiàn)巖石承受壓力破壞的能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其承受剪切力破壞的能力。經(jīng)測(cè)試，巖石的極限壓應(yīng)力是極限</p><p>　　剪應(yīng)力的6～10倍，是極限拉應(yīng)力的2～4倍。長(zhǎng)期以來(lái)人們破碎巖石采用擠壓

54、方法，很少采用更為合理的拉伸、剪切等方法，而FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)是基于巖石的剪切破壞原理而設(shè)計(jì)的，也就是說(shuō)通過(guò)給巖石施加一個(gè)剪切力使巖石承受剪切力和由剪切力產(chǎn)生的彎曲扭矩從而使巖石被剪斷或折斷。另一種重要的原因是大部分巖石本身存在晶格缺陷和紋理缺陷，使得當(dāng)巖石在承受剪切力時(shí)極易沿缺陷、紋理、節(jié)面等方向斷裂。FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)在破碎理論上的突破、使其在性能上表現(xiàn)出很大的優(yōu)勢(shì)。</p><p>　　

55、傳統(tǒng)破碎機(jī)如旋回破碎機(jī)和鄂式破碎機(jī)是靠工作部件運(yùn)動(dòng)時(shí)施加于被破碎物料上的沖擊壓力實(shí)現(xiàn)破碎的。反擊式破碎機(jī)和錘式破碎機(jī)是靠?jī)蓚€(gè)直徑</p><p>　　很大的棍子對(duì)物料的擠壓和碾磨作用而工作。其中旋回破碎機(jī)和鄂式破碎機(jī)工作時(shí)必須對(duì)物料施加非常大的破碎力，因而機(jī)器笨重，效率較低，能耗較高。對(duì)輥破碎機(jī)是不能用于粗碎和第二段破碎作業(yè)的，因其咬合礦石能力受限制，多用于細(xì)碎，產(chǎn)量低、齒輥表面磨損極為嚴(yán)重。反擊式破碎機(jī)和錘式破

56、碎機(jī)由于高速回轉(zhuǎn)，錘頭與打擊板與物料高速撞擊而產(chǎn)生強(qiáng)烈的磨損。上述傳統(tǒng)破碎機(jī)的共同缺點(diǎn)是能耗高、處理能力低、強(qiáng)烈的磨損、大而笨重的機(jī)體都限制了大型化的發(fā)展。從工藝性能上講，其最終產(chǎn)品粒度、形狀和粉末生成率都難以控制。FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)單機(jī)處理礦石能力比傳統(tǒng)破碎機(jī)高出1~5倍，占地面積僅為1/2 ~ 1/5，設(shè)備高度僅為1/3 ~ 1/7,可更換的齒套和齒尖使磨損大大降低。這一系列特點(diǎn)，使FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)顯示出眾多的

57、優(yōu)越性。</p><p>　　1.3.2 破碎機(jī)工藝性能比較</p><p><b>　　1、產(chǎn)品粒度比較</b></p><p>　　以MMD-750型4齒式破碎機(jī)與PXZ910/170旋回破碎機(jī)，1500 x 2100單襯板鄂式破碎機(jī)為例，當(dāng)處理能力為1000 t/h時(shí)進(jìn)行比較：</p><p>　　旋回破碎機(jī)：當(dāng)量

58、排料口為170mm，最大產(chǎn)品粒度為265mm，產(chǎn)品中+170mm約占15％,－25mm粒級(jí)占35％；</p><p>　　鄂式破碎機(jī)：當(dāng)量排料口為300mm，最大產(chǎn)品粒度為500mm, +170mm粒徑約占30％，－25mm粒級(jí)含量占40％；</p><p>　　MMD破碎機(jī)：最大產(chǎn)品粒度為180mm，+170mm粒級(jí)含量約占5％，－25mm粒級(jí)含量約占18％。</p>&l

59、t;p>　　由此可見(jiàn)：MMD破碎機(jī)過(guò)大顆粒比上述兩種破碎機(jī)分別少10％和25％。過(guò)細(xì)粉末分別少17％和22％。</p><p><b>　　2、單產(chǎn)能耗比較</b></p><p>　　經(jīng)計(jì)算，旋回破碎機(jī)單產(chǎn)能耗為38kWh/t,鄂式破碎機(jī)為0.66kWh/t,而MMD破碎機(jī)僅為0.22kWh/t( 750型)，與之比較MMD分別比它們節(jié)能約40％和65％。&l

60、t;/p><p>　　3、易損件利用率比較</p><p>　　旋回破碎機(jī)的定錐襯板和動(dòng)錐襯板往往是在排料時(shí)磨損劇烈，而報(bào)廢被磨部分的重量?jī)H為易損件重量的1％～5％，也就是說(shuō)利用率僅為1％～5％。</p><p>　　鄂式破碎機(jī)高度相對(duì)于旋回破碎機(jī)要低，故其易損件利用率高于旋回式，據(jù)統(tǒng)計(jì)約為5％～10％。</p><p>　　而MMD破碎機(jī)的齒牙

61、、齒套均可更換，故其利用率達(dá)50％以上。</p><p>　　1.4 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的應(yīng)用和經(jīng)濟(jì)效益淺析</p><p>　　FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)是MMD破碎機(jī)的一種更新改造，自第一臺(tái)MMD破碎機(jī)問(wèn)世以來(lái)，至今已2100多臺(tái)機(jī)器在世界60多個(gè)國(guó)家得到應(yīng)用。中國(guó)自1991年以來(lái)，已有50多臺(tái)破碎機(jī)分別應(yīng)用于安太堡煤礦，大同煤礦，盤(pán)江老屋礦和準(zhǔn)格爾煤礦并得到用戶好評(píng)。&l

62、t;/p><p>　　1.4.1 MMD破碎機(jī)的應(yīng)用情況</p><p>　　(1) 金屬礦山：MMD型破碎機(jī)在鈾礦、金礦和含金礬土礦、鎳礦、銅礦鉛鋅礦等金屬礦山都有大量的應(yīng)用；</p><p>　　(2) 煤礦：煤礦是最大的用戶，約占總數(shù)的50％，在中國(guó)主要集中在新建人型煤礦使用；</p><p>　　(3) 石料：碎石業(yè)更適合于使用MMD機(jī)器

63、，特別是移動(dòng)式破碎機(jī)更適合于石料開(kāi)采，在英國(guó)、澳大利亞都采用MMD-750輪胎車牽引全移動(dòng)式破碎機(jī)；</p><p>　　(4) 水泥工業(yè)：水泥廠采用MMD破碎機(jī)很普遍；</p><p>　　(5) 非金屬礦：MMD型破碎機(jī)對(duì)重質(zhì)碳酸鈣、粘土礦、石膏礦等物料的破碎更適合，它不存在堵塞給料口和排料口的問(wèn)題；</p><p>　　(6) 市政工程：MMD破碎機(jī)還可以用來(lái)

64、加工城市的廢料和垃圾以及各種難碎的物料如玻璃、舊輪胎等。</p><p>　　1.4.2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)的經(jīng)濟(jì)效益淺析</p><p>　　破碎機(jī)的優(yōu)越性必然給破碎工廠設(shè)計(jì)、生產(chǎn)、管理和維護(hù)帶來(lái)積極有利的影響，帶來(lái)環(huán)保節(jié)能的效果，還可以帶來(lái)豐厚的經(jīng)濟(jì)效益，特別表現(xiàn)在：廠房高度低、面積小、輔助設(shè)備的簡(jiǎn)化、大幅度降低基建費(fèi)用、運(yùn)轉(zhuǎn)維修費(fèi)用、人工費(fèi)用、易損件消耗和動(dòng)力消耗費(fèi)用等方面

65、，給用戶帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益是十分顯著的。</p><p>　　目前，國(guó)內(nèi)礦山使用設(shè)備大多是傳統(tǒng)設(shè)備，引進(jìn)一些新設(shè)備、新理念，無(wú)疑會(huì)推動(dòng)礦山工業(yè)的發(fā)展和粉體下業(yè)的發(fā)展。MMD破碎機(jī)是一種新型環(huán)保節(jié)能高效破碎機(jī)，由于其工作原理突破了傳統(tǒng)破碎理論，帶來(lái)了系列綜合性能優(yōu)點(diǎn)，但MMD破碎機(jī)造價(jià)較高，能不能加快國(guó)產(chǎn)化步伐，加大使用國(guó)</p><p>　　產(chǎn)零部件比例，使更多的中國(guó)用戶能接受、應(yīng)用它，是一個(gè)

66、值得探討的問(wèn)題。</p><p>　　2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)基本參數(shù)的確定</p><p>　　新型雙齒輥破碎機(jī)是國(guó)外近年出現(xiàn)的一種破碎設(shè)備,同其它類型的破碎機(jī)相比,具有重量輕、體積小、功耗低、生產(chǎn)率高、出料粒度均勻等諸多優(yōu)點(diǎn),特別適用于露天礦的破碎站和公路建設(shè)碎石。目前國(guó)內(nèi)對(duì)該設(shè)備的需求量很大,由于引進(jìn)價(jià)格昂貴,因此對(duì)其進(jìn)行技術(shù)消化吸收便成為當(dāng)前的緊迫任務(wù)。</p>

67、<p>　　2.1破碎機(jī)的破碎及排料機(jī)理分析</p><p>　　強(qiáng)力分級(jí)雙齒輥破碎機(jī)的主要工作部件為兩個(gè)平行安裝的齒輥,每個(gè)齒輥沿軸向布置一定數(shù)量的齒環(huán),通過(guò)齒輥的對(duì)轉(zhuǎn)實(shí)現(xiàn)對(duì)物料的破碎。其結(jié)構(gòu)如圖1所示：</p><p>　　齒對(duì)物料的作用過(guò)程可分為3個(gè)階段。在第1階段,旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)中的輥齒遇到大塊物料,首先對(duì)它進(jìn)行沖擊剪切作用,接著對(duì)它進(jìn)行撕拉作用。如果碎塊能被輥齒咬入則進(jìn)入

68、第2階段破碎,否則輥齒沿物料表面強(qiáng)行滑過(guò),靠輥齒的螺旋布置迫使物料翻轉(zhuǎn),等待下一對(duì)齒的繼續(xù)作用。在圖1中,這一階段為齒從1-1位置到2-2位置。第2階段從物料被咬入開(kāi)始,到前一對(duì)齒脫離咬合終</p><p>　　止。在圖1中表現(xiàn)為齒從2-2位置運(yùn)動(dòng)到3-3位置的過(guò)程。這一階段兩齒包容的截面由大逐漸變到最小,然后再增大。粒度大的物料由于包容體積逐漸變小而被強(qiáng)行擠壓剪碎,破碎后的物料被擠出,從齒側(cè)間隙漏下。</

69、p><p>　　前一對(duì)齒開(kāi)始脫離嚙合時(shí),破碎的物料大量下漏排出,個(gè)別粒度仍然偏大的物料被劈裂棒阻擋。當(dāng)齒運(yùn)動(dòng)到劈裂棒附近時(shí),與劈裂棒共同作用,將大塊物料劈碎并將其強(qiáng)行排出,這就是第3階段破碎。</p><p>　　至此,一對(duì)齒的破碎過(guò)程結(jié)束。每對(duì)齒環(huán)上有多少齒,齒輥運(yùn)行一周時(shí)同樣的過(guò)程就進(jìn)行多少次,循環(huán)往復(fù)。</p><p>　　2.2 FP5216B強(qiáng)力分級(jí)破碎機(jī)功率

70、的確定及電動(dòng)機(jī)的選型</p><p>　　破碎機(jī)功率計(jì)算是破碎機(jī)設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵環(huán)節(jié),它是選擇電動(dòng)機(jī)的理論依據(jù),電動(dòng)機(jī)選擇得適當(dāng)與否,直接關(guān)系到后續(xù)設(shè)計(jì)的成敗。在過(guò)去的破碎機(jī)設(shè)計(jì)中,一般采用兩種方法確定功率,即經(jīng)驗(yàn)公式法和理論計(jì)算法。由于雙齒輥破碎機(jī)是一種新型設(shè)備,無(wú)經(jīng)驗(yàn)可循,因此提出如下的理論計(jì)算方法。</p><p>　　目前有4種不同的理論計(jì)算方法可以確定單位生產(chǎn)量的功耗,即Rittin

71、ger法,Kick-Kirpichev法,Bond法和Holmes法,其中Rittinger法適用于細(xì)磨,Kick-Kirpichev法適用于粗碎,Bond法介于二者之間,Holmes法是對(duì)上述3種方法的統(tǒng)一,其表達(dá)式為</p><p><b>　　估算一：</b></p><p><b>　　估算二：</b></p><p&

72、gt;　　式中： W——單位生產(chǎn)量的功耗，kWh/t；</p><p>　　M——Bond功指數(shù)；</p><p>　　E——占排料粒度80%以上的部分的粒度尺寸,;</p><p>　　A——占給料粒度80%以上的部分的粒度尺寸,;</p><p>　　——取值范圍0.2～1.4。</p><p>　　由于Holme

73、s公式中的取值范圍過(guò)大稍有不當(dāng),將與實(shí)際情況相差甚遠(yuǎn)。通過(guò)對(duì)1250雙齒輥破碎機(jī)功率的計(jì)算,根據(jù)繪制N′-i曲線(N′=WH·Q),初步得出對(duì)于雙齒輥破碎機(jī)可取0.45~0.5，該式在估算中選擇0.48。</p><p>　　下述方法是基于電機(jī)的功率應(yīng)與單位時(shí)間的破碎物料的功耗相同的原則,即認(rèn)為電動(dòng)機(jī)的功率應(yīng)如下求得:</p><p><b>　　估算一：</b&

74、gt;</p><p><b>　　估算二：</b></p><p>　　式中：Q——設(shè)計(jì)要求的生產(chǎn)能力，t/h；</p><p>　　F——電動(dòng)機(jī)的功率，kW;</p><p>　　——破碎機(jī)的傳動(dòng)效率。</p><p>　　通過(guò)以上分析，考慮到破碎機(jī)工作環(huán)境和過(guò)載系數(shù)的影響，選取YBC-25

75、0電動(dòng)機(jī)，如圖2-1所示：</p><p><b>　　圖2-1</b></p><p><b>　　技術(shù)特征：</b></p><p>　　1、 額定功率：250kW 2、額定電壓：1140V 3、額定電流：162A</p><p>　　4、 額定轉(zhuǎn)速：1475rpm 5、額定頻率：5

76、0HZ 6、絕緣等級(jí)：H</p><p>　　7、 接線方式：Y 8、工作方式：S1 9、冷卻水壓：≤3.0MPa</p><p>　　10、進(jìn)水溫度：≤30℃ 11、冷卻水量：≥1.5m3 12、質(zhì)量：1490 vkg</p><p>　　13、電纜密封圈內(nèi)徑：60mm</p><p>　　2.3 破碎

77、機(jī)基本參數(shù)的估算</p><p>　　初步確定破碎機(jī)輥齒的形狀及比例如圖2-2所示，經(jīng)有關(guān)資料結(jié)合設(shè)計(jì)要求，特制定以下估算方案：</p><p><b>　　梯形估算法</b></p><p>　　L——輥軸有效長(zhǎng)度，m；a——輥軸中心距，m； D1——輥齒大徑， m；</p><p>　　R——輥軸半徑，m； h—

78、—輥齒高度，m； S ——梯形面積，m；</p><p>　　D——輥軸直徑，m； a1——梯形上底，m； a2——梯形下底， m；</p><p>　　h2——梯形高度，m；——物料密度，t / m3；——角速度 rad / s；</p><p>　　梯形部分的面積：</p><p>　　方案一：假設(shè)齒輥軸的轉(zhuǎn)速

79、 n＝90rpm</p><p>　　齒輥軸的有效長(zhǎng)度 L=1.3m</p><p><b>　　角速度</b></p><p><b>　　圖2-2</b></p><p>　　Q——設(shè)計(jì)要求的生產(chǎn)能力，t/h； V——兩

80、齒輥中間處的線速度，m/s；</p><p>　　S1——兩齒輥中間可通過(guò)物料的面積，m2；</p><p>　　將Q=1000 t/h代入上式，得</p><p>　　齒輥軸的半徑 R=0.148m</p><p>　　方案二：假設(shè)齒輥軸的轉(zhuǎn)速 n＝120rpm</p><p

81、>　　齒輥軸的有效長(zhǎng)度 L=1.3m</p><p><b>　　角速度</b></p><p>　　將Q=1000 t/h代入上式，得 齒輥軸的半徑 R=0.099m</p><p>　　考慮到破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)形式、主動(dòng)軸嵌套齒環(huán)、齒帽的結(jié)構(gòu)、軸的材料選擇、剛度、加

82、工工藝性等的影響，方案一比較合理。</p><p>　　輥軸直徑 </p><p>　　輥齒高度 </p><p>　　兩齒輥之間的距離</p><p>　　輥齒大徑 </p><p>　　入料口的寬度 </p>&l

83、t;p>　　輥軸中心距</p><p>　　2.4 破碎機(jī)基本參數(shù)的校核與破巖力的評(píng)估</p><p>　　2.4.1基本參數(shù)的校核</p><p>　　破碎機(jī)的工作對(duì)象是各種礦石、巖石和煤等，它們的物理特性、節(jié)理構(gòu)造千變?nèi)f化,所以只有以適合該類型破碎機(jī)的破碎理論為基礎(chǔ),通過(guò)試驗(yàn)臺(tái)試驗(yàn)以及工業(yè)運(yùn)行實(shí)踐而導(dǎo)出的經(jīng)驗(yàn)公式方是切實(shí)可行的。隨著人們生產(chǎn)實(shí)踐的

84、不斷發(fā)展,會(huì)得出各種被破碎物料的修正系數(shù),經(jīng)驗(yàn)公式將給出更為精確的結(jié)果。</p><p>　　式中S2——兩個(gè)齒輥中間可通過(guò)物料的面積，m2</p><p>　　經(jīng)驗(yàn)公式中充滿系數(shù)等于0.25～0.4，由此確定梯形估算法確實(shí)可行，方案校核通過(guò)。</p><p>　　2.4.2破巖力的評(píng)估</p><p>　　減速器的傳動(dòng)比 </p

85、><p>　　式中 ——電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)速，rpm </p><p>　　電動(dòng)機(jī)的額定功率 Pd= 250Kw </p><p><b>　　則破碎輥的估算轉(zhuǎn)矩</b></p><p>　　破碎齒齒尖上的估算破巖力</p><p>　　下表給出了幾種物料抗破巖力的參考值：</p>

86、;<p>　　由此看出，破碎齒齒尖上的破巖力P大于被破碎物料的抗破巖力, 則滿足要求。</p><p>　　3限矩型液力聯(lián)軸器的選擇</p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>　　圖中:1.注油塞、 2.泵輪、 3.后半連軸節(jié)、4.O型圈、5.墊圈、6.緊固螺栓7.前半連軸節(jié)、8.彈性塊、9.外殼、1

87、0.渦輪、11.軸、12.螺栓、13.油封14. 油封、15.密封圈蓋、16.軸承、17.軸承、18.熱保護(hù)塞</p><p>　　限矩型液力偶合器是一種動(dòng)力式液力傳動(dòng)元件、由于它效率高，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，能夠帶動(dòng)負(fù)載平穩(wěn)起動(dòng)，改善起動(dòng)性能，提高起動(dòng)能力；具有過(guò)載保護(hù)作用；能隔離扭振和沖擊；在多臺(tái)電機(jī)傳動(dòng)鏈中均衡各電機(jī)的負(fù)荷；并減小電網(wǎng)的沖擊電流；所以在礦山機(jī)械、化學(xué)工業(yè)、冶金工業(yè)、食品、建筑、交通等部分得到了廣泛應(yīng)用。

88、 YOX型主要由主動(dòng)部分和被動(dòng)部分組成。主動(dòng)部分包括后輔室、前半聯(lián)軸節(jié)、后半連軸節(jié)、彈性塊、泵輪和外殼。從動(dòng)部分主要包括軸和渦輪。主動(dòng)部分與原動(dòng)機(jī)聯(lián)接，被動(dòng)部分與工作機(jī)聯(lián)接。原動(dòng)機(jī)的扭矩通過(guò)聯(lián)軸器中的工作液體來(lái)傳遞，泵輪將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)楣ぷ饕后w的動(dòng)能，渦輪又將工作液體的動(dòng)能變?yōu)闄C(jī)械能，通過(guò)輸出軸驅(qū)動(dòng)負(fù)載，泵輪和渦輪之間沒(méi)有機(jī)械聯(lián)系。</p><p><b>　　4 傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)</b&

89、gt;</p><p>　　確定傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置的第一步，是設(shè)計(jì)各級(jí)傳動(dòng)件和裝配圖的依據(jù)，因此應(yīng)使所擬定的方案在技術(shù)上合理、先進(jìn)、且經(jīng)濟(jì)效益高。</p><p>　　傳動(dòng)裝置方案設(shè)計(jì)的內(nèi)容為：確定傳動(dòng)類型，計(jì)算總傳動(dòng)比和合理分配各級(jí)傳動(dòng)比，計(jì)算裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)。</p><p>　　4.1 確定傳動(dòng)類型</p><p>　　二級(jí)

90、圓錐－圓柱齒輪減速器傳動(dòng)簡(jiǎn)圖如圖4-1所示：</p><p>　　圖4-1 齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的性能及使用范圍</p><p>　　圓錐齒輪傳動(dòng)布置在傳動(dòng)裝置的高速級(jí)，以減小圓錐齒輪的尺寸。因?yàn)榇竽?shù)的圓錐齒輪需要大型機(jī)床切齒，對(duì)一般制造工廠難于實(shí)現(xiàn)。若圓錐齒輪的速度過(guò)高，其精度也要相應(yīng)地提高。此時(shí)還需要考慮能否制造及經(jīng)濟(jì)性等問(wèn)題。</p><p>　　4.2 總傳動(dòng)比和

91、合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 </p><p>　　電動(dòng)機(jī)選定后，根據(jù)電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速和工作機(jī)構(gòu)主動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速，即可求得傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比為</p><p>　　合理選擇和分配各級(jí)傳動(dòng)比直接影響傳動(dòng)裝置的外廓尺寸、質(zhì)量、潤(rùn)滑、成本等方面，主要考慮如下幾點(diǎn)：</p><p>　　各級(jí)傳動(dòng)比不應(yīng)超過(guò)其傳動(dòng)比的最大值，應(yīng)盡量在推薦范圍內(nèi)選取。</p><p&g

92、t;　　使減速器中各大齒輪的浸油深度大致相等，以利實(shí)現(xiàn)浸油潤(rùn)滑。</p><p>　　所設(shè)計(jì)的傳動(dòng)裝置具有較小的外廓尺寸。</p><p>　　圓錐齒輪傳動(dòng)比可取為 </p><p>　　圓柱齒輪傳動(dòng)比為： </p><p>　　傳動(dòng)比誤差確定 </p><p>

93、<b>　　在誤差限制范圍內(nèi)。</b></p><p>　　4.3 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p><b>　　4.3.1各軸轉(zhuǎn)速</b></p><p><b>　　1軸</b></p><p><b>　　2軸</b></

94、p><p><b>　　3軸</b></p><p><b>　　圖4-2</b></p><p>　　4.3.2各軸的輸入功率</p><p><b>　　1軸</b></p><p><b>　　2軸</b><

95、;/p><p><b>　　3軸</b></p><p>　　4.3.3各軸的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　電動(dòng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩 </p><p><b>　　1軸 </b></p><p><b>　　2軸</b></p><

96、;p><b>　　3軸</b></p><p><b>　　5膜片聯(lián)軸器的選型</b></p><p>　　膜片聯(lián)軸器（JB/T9147—2000）采用一種厚度很薄的彈簧片，制成各種形狀，用螺栓分別與主從動(dòng)軸上的兩半聯(lián)軸器聯(lián)接，其彈性元件為若干多邊形的膜片，在膜片的圓周上有若干螺栓孔，為了獲得相對(duì)位移，常采用中間軸，其兩端各有一組膜片組

97、成兩個(gè)膜片聯(lián)軸器，分別與主從動(dòng)軸聯(lián)接。</p><p>　　膜片的材料一般要求具有高的強(qiáng)度極限和疲勞強(qiáng)度，而且要有良好的加工性能，耐腐蝕性和耐熱性，目前主要用1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti等不銹鋼和40CrNi2MoA等高強(qiáng)度合金鋼制成。</p><p>　　彈性聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，彈性元件的聯(lián)接沒(méi)有間隙，一般不需潤(rùn)滑，維護(hù)方便，平衡容易，重量輕，無(wú)噪聲，對(duì)環(huán)境適應(yīng)性強(qiáng)，可靠性高，

98、承載大，效率高，適用壽命長(zhǎng)但扭矩彈性較低，緩沖減振性能差，主要用于載荷比較平穩(wěn)的中、高速轉(zhuǎn)動(dòng)軸系，能補(bǔ)償兩軸相對(duì)位移，耐酸、耐腐蝕，允許工作溫度達(dá)200℃的場(chǎng)合。對(duì)于高速運(yùn)轉(zhuǎn)的聯(lián)軸器，為防止膜片間發(fā)生為微動(dòng)磨損，可在膜片之間涂以二硫化鉬等固體潤(rùn)滑劑或?qū)δて砻孀鰷p磨涂層處理。易平衡，不需潤(rùn)滑，對(duì)環(huán)境的適應(yīng)性強(qiáng)，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝拆方便，工作可靠，無(wú)噪聲，有一定的補(bǔ)償性能和緩沖性能，主要用于載荷較為平穩(wěn)的中、高速傳動(dòng)，可部分代替齒式聯(lián)軸器。&

99、lt;/p><p>　　膜片聯(lián)軸器的計(jì)算與膜片的結(jié)構(gòu)型式有關(guān)，同時(shí)也與兩軸的相對(duì)位移情況有關(guān)，聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩</p><p>　　式中 K——工作情況系數(shù)， ——考慮角位移對(duì)傳遞轉(zhuǎn)矩的影響系數(shù)</p><p>　　據(jù)此選擇膜片聯(lián)軸器基本外形為</p><p><b>　　圖5-1</b></p>&l

100、t;p>　　型號(hào)為JM116 公稱轉(zhuǎn)矩 瞬時(shí)最大轉(zhuǎn)矩</p><p>　　軸孔長(zhǎng)度 L=200mm</p><p>　　6 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)與校核</p><p>　　當(dāng)齒輪工作于封閉的箱體之內(nèi)時(shí)，稱為閉式齒輪傳動(dòng)。閉式齒輪傳動(dòng)具有潤(rùn)滑與防護(hù)條件好的優(yōu)點(diǎn)，多用于中、高速和較重要的場(chǎng)合；當(dāng)齒輪齒面的硬度大于350HBS時(shí)，稱為硬齒面齒輪。將齒輪的精度分為12個(gè)

101、精度等級(jí)，1級(jí)精度最高，12級(jí)精度最低，常用的多為5～9級(jí)精度。齒輪材料及熱處理如下：</p><p>　　1、鍛鋼 鍛鋼是制造齒輪最常用的材料，一對(duì)齒輪在嚙合過(guò)程中，小齒輪的齒面硬度通常高于大齒輪的齒面硬度，其高出值約為HBS30～50，硬齒面齒輪一般無(wú)硬度差。較重要場(chǎng)合可選用硬齒面齒輪，一般硬齒面齒輪常用中碳鋼或中碳合金鋼制作，如45、40Cr、35SiMn，這類齒輪一般進(jìn)行表面淬火處理，齒面硬度可達(dá)HRC

102、50～55，因表面淬火后輪齒變形不大，可以不磨齒，常用于中、高速傳動(dòng)。當(dāng)高速、重載及沖擊載荷較大時(shí)，硬齒面齒輪常用的材料為20、20Cr、20CrMnTi等低碳鋼和低碳合金鋼，采用滲碳淬火處理，齒面硬度可達(dá)HRC56～62，而芯部具有良好韌性。但滲碳淬火后變形較大，需要進(jìn)行磨齒等精加工，價(jià)格較貴。</p><p>　　2、鑄鋼 當(dāng)齒輪尺寸較大（直徑大于400～500mm）或結(jié)構(gòu)較復(fù)雜時(shí)，因輪坯不易鍛造，可采用鑄

103、鋼。鑄鋼的強(qiáng)度和耐磨性較好，但鑄鋼鑄造性較差，鑄鋼輪坯在切削加工前要進(jìn)行正火處理，以消除鑄造中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力。</p><p>　　減速器國(guó)外資料介紹，減速器能力應(yīng)提高8倍，從國(guó)內(nèi)運(yùn)行實(shí)踐來(lái)看，找不出提高8倍的理由。眾所周知，閉式傳動(dòng)的主要破壞形式是齒面疲勞，在齒面疲勞計(jì)算通過(guò)的情況下，齒彎曲破壞強(qiáng)度是非常富余的，常規(guī)不進(jìn)行齒彎曲強(qiáng)度校核。由于在過(guò)鐵情況發(fā)生時(shí)，齒輥和減速器轉(zhuǎn)動(dòng)件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量較大，適當(dāng)提高減速器能力是

104、適宜的。對(duì)設(shè)計(jì)的破碎機(jī)選用的減速器進(jìn)行一次齒抗彎強(qiáng)度校核，這對(duì)選用減速器時(shí)提高一個(gè)檔次是有益的。雙齒輥破碎機(jī)上用的傳動(dòng)齒輪，均應(yīng)采用硬齒面。</p><p>　　齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸數(shù)據(jù)，應(yīng)分別根據(jù)情況進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化、圓整或求出精確數(shù)值。例如，模數(shù)必須標(biāo)準(zhǔn)化，中心距、齒寬應(yīng)圓整，嚙合幾何尺寸（節(jié)圓、分度圓、齒頂圓直徑和螺旋角等必須精確到小數(shù)點(diǎn)后2至3位，角度應(yīng)精確到“秒”。</p><p>　　

105、直齒圓柱齒輪傳動(dòng)為滿足中心距為整數(shù)，可改變模數(shù)和齒數(shù)或采用角度變位。對(duì)于斜齒輪傳動(dòng)，可調(diào)整螺旋角使中心距為整數(shù)。</p><p>　　圓錐齒輪的錐距R不要求圓整，按模數(shù)和齒數(shù)精確計(jì)算到小數(shù)點(diǎn)后三位數(shù)，分度圓錐角的數(shù)值精確到“秒”，齒寬系數(shù)不能取大。</p><p>　　齒輪傳動(dòng)是機(jī)械傳動(dòng)中最重要的、也是應(yīng)用最為廣泛的一種傳動(dòng)型式。齒輪傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)是：</p><p&g

106、t;　?。?）工作可靠、壽命較長(zhǎng)；</p><p>　?。?）傳動(dòng)比穩(wěn)定、傳動(dòng)效率高；</p><p>　?。?）可實(shí)現(xiàn)平行軸、任意角相交軸、任意角交錯(cuò)軸之間的傳動(dòng)；</p><p>　?。?）適用的功率和速度范圍廣。</p><p>　　6.1 輪齒的失效形式</p><p>　　輪齒的主要失效形式有以下5種：<

107、;/p><p>　　6.1.1 輪齒折斷</p><p>　　齒輪工作時(shí)；若輪齒危險(xiǎn)剖面的應(yīng)力超過(guò)材料所允許的極限值，輪齒將發(fā)生折斷。</p><p>　　輪齒的折斷有兩種情況，一種是因短時(shí)意外的嚴(yán)重過(guò)載或受到?jīng)_擊載荷時(shí)突然折斷，稱為過(guò)載折斷；另一種是由于循環(huán)變化的彎曲應(yīng)力的反復(fù)作用而引起的疲勞折斷。輪齒折斷一般發(fā)生在輪齒根部。</p><p>

108、　　6.1.2 齒面點(diǎn)蝕</p><p>　　在潤(rùn)滑良好的閉式齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪工作了一定時(shí)間后，在輪齒工作表面上會(huì)產(chǎn)生一些細(xì)小的凹坑，稱為點(diǎn)蝕。</p><p>　　點(diǎn)蝕的產(chǎn)生主要是由于輪齒嚙合時(shí)，齒面的接觸應(yīng)力按脈動(dòng)循環(huán)變化，在這種脈動(dòng)循環(huán)變化接觸應(yīng)力的多次重復(fù)作用下，由于疲勞，在輪齒表面層會(huì)產(chǎn)生疲勞裂紋，裂紋的擴(kuò)展使金屬微粒剝落下來(lái)而形成疲勞點(diǎn)蝕。通常疲勞點(diǎn)蝕首先發(fā)生在節(jié)線附近的齒根

109、表面處。點(diǎn)蝕使齒面有效承載面積減小，點(diǎn)蝕的擴(kuò)展將會(huì)嚴(yán)重?fù)p壞齒廓表面，引起沖擊和噪音，造成傳動(dòng)的不平穩(wěn)。齒面抗點(diǎn)蝕能力主要與齒面硬度有關(guān)，齒面硬度越高，抗點(diǎn)蝕能力越強(qiáng)。點(diǎn)蝕是閉式軟齒面（HBS≤350）齒輪傳動(dòng)的主要失效形式。</p><p>　　而對(duì)于開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，由于齒面磨損速度較快，即使輪齒表層產(chǎn)生疲勞裂紋，但還未擴(kuò)展到金屬剝落時(shí)，表面層就已被磨掉，因而一般看不到點(diǎn)蝕現(xiàn)象。</p><p&

110、gt;　　6.1.3 齒面膠合</p><p>　　在高速重載傳動(dòng)中，由于齒面嚙合區(qū)的壓力很大，潤(rùn)滑油膜因溫度升高容易破裂，造成齒面金屬直接接觸，其接觸區(qū)產(chǎn)生瞬時(shí)高溫，致使兩輪齒表面焊粘在一起，當(dāng)兩齒面相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，較軟的齒面金屬被撕下，在輪齒工作表面形成與滑動(dòng)方向一致的溝痕，這種現(xiàn)象稱為齒面膠合。</p><p>　　6.1.4 齒面磨損</p><p>　　互相嚙

111、合的兩齒廓表面間有相對(duì)滑動(dòng)，在載荷作用下會(huì)引起齒面的磨損。尤其在開(kāi)式傳動(dòng)中，由于灰塵、砂粒等硬顆粒容易進(jìn)入齒面間而發(fā)生磨損。齒面嚴(yán)重磨損后，輪齒將失去正確的齒形，會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重噪音和振動(dòng)，影響輪齒正常工作，最終使傳動(dòng)失效。</p><p>　　采用閉式傳動(dòng)，減小齒面粗糙度值和保持良好的潤(rùn)滑可以減少齒面磨損。</p><p>　　6.1.5 齒面塑性變形</p><p>

112、　　在重載的條件下，較軟的齒面上表層金屬可能沿滑動(dòng)方向滑移，出現(xiàn)局部金屬流動(dòng)現(xiàn)象，使齒面產(chǎn)生塑性變形，齒廓失去正確的齒形。在起動(dòng)和過(guò)載頻繁的傳動(dòng)中較易產(chǎn)生這種失效形式。</p><p><b>　　6.2變位齒輪簡(jiǎn)介</b></p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)齒輪存在下列主要缺點(diǎn)：</p><p>　　為了避免加工時(shí)發(fā)生根切，標(biāo)準(zhǔn)齒輪的齒數(shù)必須大于或等于

113、最少齒數(shù)；</p><p>　　2、標(biāo)準(zhǔn)齒輪不適用于實(shí)際中心距不等于標(biāo)準(zhǔn)中心距的場(chǎng)合；</p><p>　　3、一對(duì)互相嚙合的標(biāo)準(zhǔn)齒輪，小齒輪的抗彎能力比大輪齒低。</p><p>　　為了彌補(bǔ)這些缺點(diǎn)，有效地改善齒輪的傳動(dòng)性能，所以在工程中常采用變位齒輪。</p><p>　　用范成法加工齒數(shù)較少的齒輪時(shí)，常會(huì)將輪齒根部的漸開(kāi)線齒廓切去一部

114、分，如下圖。這種現(xiàn)象稱為根切。根切將使輪齒的抗彎強(qiáng)度降低，重合度減小，故應(yīng)設(shè)法避免。</p><p>　　對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)齒輪，是用限制最少齒數(shù)的方法來(lái)避免根切的。用滾刀加工壓力角為20°的正常齒制標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪時(shí)，根據(jù)計(jì)算，可得出不發(fā)生根切的最少齒數(shù)zmin=17。某些情況下，為了盡量減少齒數(shù)以獲得比較緊湊的結(jié)構(gòu)，在滿足輪齒彎曲強(qiáng)度條件下，允許齒根部有輕微根切時(shí)，zmin=14。</p>&l

115、t;p><b>　　下圖為齒條刀具。</b></p><p>　　齒條刀具上與刀具頂線平行而其齒厚等于齒槽寬的直線nn，稱為刀具的中線。中線以及與中線平行的任一直線，稱為分度線。除中線外，其他分度線上的齒厚與齒槽寬不相等。</p><p>　　加工齒輪時(shí)，若齒條刀具的中線與輪坯的分度圓相切并作純滾動(dòng)，由于刀具中線上的齒厚與齒槽寬相等，則被加工齒輪分度圓上的齒厚與