暖通畢業(yè)設(shè)計---某工業(yè)廠房中央空調(diào)及除塵設(shè)計

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　目錄1</b></p><p><b>　　第1章 緒論4</b></p><p><b>　　1.1設(shè)計題目4</b></p><p><b>　　1.2工程概況4

2、</b></p><p><b>　　1.3設(shè)計任務(wù)4</b></p><p><b>　　1.4設(shè)計內(nèi)容4</b></p><p>　　第2章 設(shè)計依據(jù)6</p><p><b>　　2.1設(shè)計依據(jù)6</b></p><p><

3、;b>　　2.2氣象參數(shù)6</b></p><p>　　2.2.1基本氣象參數(shù)6</p><p>　　2.2.2室內(nèi)設(shè)計參數(shù)6</p><p><b>　　2.3土建資料6</b></p><p>　　第3章 負(fù)荷計算8</p><p>　　3.1冷負(fù)荷的組成8<

4、;/p><p><b>　　3.2冷負(fù)荷8</b></p><p>　　3.2.1維護結(jié)構(gòu)冷負(fù)荷計算8</p><p>　　3.2.2人體散熱形成冷負(fù)荷12</p><p>　　3.2.3燈光照明形成的冷負(fù)荷12</p><p>　　3.2.4設(shè)備顯熱冷負(fù)荷13</p><

5、;p>　　3.2.5冷負(fù)荷匯總14</p><p><b>　　3.3熱負(fù)荷15</b></p><p><b>　　3.4濕負(fù)荷15</b></p><p>　　第4章 空調(diào)系統(tǒng)方案的選擇17</p><p>　　4.1空氣處理方案的比較與確定17</p><p

6、>　　4.1.1空氣處理方案比較17</p><p>　　4.1.2空氣處理方案的確定18</p><p>　　4.2冷熱源的選擇19</p><p>　　第5章 廠房送風(fēng)量的計算20</p><p>　　5.1全面通風(fēng)換氣量的計算20</p><p>　　5.1.1全面通風(fēng)換氣的基本微分方程式20&

7、lt;/p><p>　　5.1.2 全面通風(fēng)分類23</p><p>　　5.1.2 全面通風(fēng)風(fēng)量計算25</p><p>　　5.2全空氣一次回風(fēng)系統(tǒng)夏季處理方案26</p><p>　　5.2.1空氣處理過程26</p><p>　　5.2.2空氣狀態(tài)點27</p><p>　　5.3

8、送風(fēng)狀態(tài)點與送風(fēng)量的確定28</p><p>　　5.4新風(fēng)量計算28</p><p>　　第6章 末端設(shè)備的選擇29</p><p>　　6.1換熱器的選擇與計算29</p><p>　　6.1.1計算參數(shù)的定義29</p><p>　　6.1.2表冷器的計算選擇29</p><p&g

9、t;　　6.2除塵器的選擇31</p><p>　　6.3風(fēng)機的選擇32</p><p>　　6.4送風(fēng)筒的選擇32</p><p>　　6.5冷水機組的選擇33</p><p>　　第7章 空調(diào)系統(tǒng)水力計算34</p><p>　　7.1風(fēng)管水力計算34</p><p>　　7.2

10、風(fēng)機的校核35</p><p>　　7.2.1空調(diào)機房總阻力35</p><p>　　7.3回風(fēng)管道計算35</p><p>　　7.4新風(fēng)管道計算35</p><p>　　第8章 空調(diào)水系統(tǒng)設(shè)計36</p><p>　　8.1空調(diào)管路設(shè)計原則36</p><p>　　8.1.1空調(diào)

11、管路系統(tǒng)的劃分原則36</p><p>　　8.1.2空調(diào)管路系統(tǒng)的形式36</p><p>　　8.1.3空調(diào)管路系統(tǒng)的劃分原則37</p><p>　　8.2空調(diào)水系統(tǒng)的水力計算38</p><p>　　8.2.1管徑的確定38</p><p>　　8.2.2水流動阻力的確定39</p>

12、<p>　　8.2.3冷凍水系統(tǒng)的水力計算40</p><p>　　8.3冷凍水泵的選擇41</p><p>　　8.4分水器與集水器42</p><p>　　8.5冷卻水系統(tǒng)設(shè)計42</p><p>　　8.5.1冷卻水43</p><p>　　8.5.2冷卻水循環(huán)系統(tǒng)43</p>

13、<p>　　8.5.3冷卻塔44</p><p>　　8.5.4冷卻水泵45</p><p>　　8.6 冷凝水系統(tǒng)設(shè)計46</p><p>　　8.7空調(diào)系統(tǒng)的定壓46</p><p>　　8. 7.1膨脹水箱體積確定47</p><p>　　8.7.2膨脹水箱選型47</p>

14、<p>　　8.8空調(diào)管路系統(tǒng)的管材及附件47</p><p>　　8.8.1管路系統(tǒng)的管材47</p><p>　　8.8.2管路系統(tǒng)的閥門48</p><p>　　8.8.3管路伸縮與確定49</p><p>　　8.9空調(diào)管路系統(tǒng)的保溫49</p><p>　　第9章 空調(diào)系統(tǒng)的消聲與隔振5

15、1</p><p>　　9.1空調(diào)系統(tǒng)消聲設(shè)計51</p><p>　　9.2空調(diào)系統(tǒng)隔振設(shè)計52</p><p><b>　　小結(jié)53</b></p><p><b>　　參考文獻54</b></p><p><b>　　致謝55</b>&l

16、t;/p><p><b>　　第1章 緒論</b></p><p><b>　　1.1設(shè)計題目</b></p><p>　　某工業(yè)廠房中央空調(diào)及除塵設(shè)計</p><p><b>　　1.2工程概況</b></p><p>　　廠房位于**。廠房用途主要為該廠

17、房主要進行碳鋼轉(zhuǎn)向架構(gòu)架及其部件的焊接和焊后打磨等工作。廠房內(nèi)的焊接工作主要以混合氣體保護焊為主，手工電弧焊（藥皮焊條）以及鎢極氬弧焊為輔。其比例為：混合氣體保護焊占98%，手工電弧焊以及鎢極氬弧焊僅占2%?；旌蠚怏w為富氬混合氣體，其中氬氣含量82%，其余為二氧化碳。</p><p>　　廠房總計4跨，其中3跨寬18米，1跨寬為24米，建筑面積約為13374平方米。廠房內(nèi)工業(yè)布局以手工焊為主，共有手工半自動CO2

18、/MAG焊機220臺左右。廠房內(nèi)有各專業(yè)人員240人左右。</p><p><b>　　1.3設(shè)計任務(wù)</b></p><p>　　本次設(shè)計為廠房內(nèi)的中央空調(diào)及除塵設(shè)計。</p><p>　　要求車間生產(chǎn)時，廠房內(nèi)5米以下空氣的清潔度達(dá)到《工業(yè)企業(yè)設(shè)計衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)(GBZ1-2002)及《工業(yè)場所有害因素職業(yè)接觸限值》（GBZ2-2002）要求中的

19、有害粉塵濃度≦4mg/m³，工作區(qū)以上焊接煙塵不應(yīng)有明顯煙霧聚集現(xiàn)象。</p><p>　　煙塵經(jīng)過凈化后排放到空氣中的氣體應(yīng)符合《大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB16297-1996）要求。</p><p>　　室內(nèi)焊接區(qū)域風(fēng)速應(yīng)以不影響混合氣體保護焊接質(zhì)量為前提，在焊接區(qū)域風(fēng)速≤0.5m/s。</p><p><b>　　1.4設(shè)計內(nèi)容<

20、/b></p><p>　　本次設(shè)計以夏季空調(diào)系統(tǒng)為主，包括建筑物空調(diào)設(shè)計、制冷機房及空調(diào)設(shè)備選型設(shè)計。主要內(nèi)容：</p><p>　?。?）工程概況、包括工程名稱、設(shè)計建筑物概況、建筑物地點及周邊環(huán)境，建筑物面積，空調(diào)面積，建筑物層數(shù)及各樓層的功能，設(shè)計要求等；</p><p>　?。?）設(shè)計參數(shù)確定 室外設(shè)計參數(shù)，室內(nèi)設(shè)計參數(shù)，建筑物設(shè)計參數(shù)；</

21、p><p>　?。?）空調(diào)負(fù)荷計算；</p><p>　?。?）空調(diào)系統(tǒng)方案的選擇及空氣處理過程的確定；</p><p>　　（5）空調(diào)冷熱源的確定；</p><p>　?。?）風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計及氣流組織；</p><p><b>　?。?）水系統(tǒng)設(shè)計；</b></p><p>　　

22、（8）消聲、減震及保溫。</p><p><b>　　第2章 設(shè)計依據(jù)</b></p><p><b>　　2.1設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　1．《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》GBJ 19-87(2001年版)；</p><p>　　2．《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045-95(2

23、005版)；</p><p>　　3．《汽車庫、修車庫、停車廠設(shè)計防火規(guī)范》GB50067-97；</p><p>　　4．《公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB5018-2005；</p><p>　　5．《智能建筑設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB/T5.314-2000。</p><p><b>　　2.2氣象參數(shù)</b></p>

24、<p>　　2.2.1基本氣象參數(shù)</p><p>　　地理位置： 安徽省 銅陵市</p><p>　　夏季大氣壓 99907 Pa</p><p>　　夏季空調(diào)室外計算干球溫度： 35.1</p><p>　　夏季空調(diào)室外計算濕球溫度： 28

25、.1</p><p>　　夏季空調(diào)日平均溫度： 31.7</p><p>　　夏季室外平均風(fēng)速： 3.2</p><p>　　冬季大氣壓： 102360Pa</p><p>　　冬季空調(diào)室外計算干球溫度： -4.0</p><p>　　冬季室外平均風(fēng)速：

26、 2.6</p><p>　　2.2.2室內(nèi)設(shè)計參數(shù)</p><p>　　室內(nèi)設(shè)計參數(shù)，如表1-1</p><p><b>　　表1-1</b></p><p><b>　　2.3土建資料</b></p><p>　　廠房為鋼結(jié)構(gòu)廠房，墻體為含聚苯乙烯夾層的

27、卷面鋼材，夾層厚度為50mm，兩側(cè)鋼板厚度均為25mm，傳熱系數(shù)K=0.72W/m2.K。西側(cè)墻為混泥土墻，傳熱系數(shù)K=1.26W/m2。K屋頂為APP防水卷材屋面。</p><p>　　廠房總計4跨，其中3跨為18米/跨，另一跨為24米，建筑面積約為13374平方米。廠房南側(cè)直接與原廠房相接。</p><p><b>　　第3章 負(fù)荷計算</b></p>

28、<p><b>　　3.1冷負(fù)荷的組成</b></p><p>　　空調(diào)房間的冷負(fù)荷包括：</p><p>　　1．建筑圍護結(jié)構(gòu)的傳入室內(nèi)熱量（太陽輻射進入的熱量和室內(nèi)外空氣溫差經(jīng)圍護結(jié)構(gòu)傳入的熱量）形成的冷負(fù)荷；</p><p>　　2．人體散熱形成的冷負(fù)荷；</p><p>　　3．燈光照明散熱形成的冷

29、負(fù)荷；</p><p>　　4．設(shè)備散熱形成的冷負(fù)荷。</p><p><b>　　3.2冷負(fù)荷</b></p><p>　　3.2.1維護結(jié)構(gòu)冷負(fù)荷計算</p><p>　　采用了冷負(fù)荷系數(shù)法計算冷負(fù)荷</p><p><b>　　1、外墻和屋頂</b></p>

30、<p>　　外墻和屋頂瞬變傳熱形成冷負(fù)荷</p><p>　　W （3-1）</p><p><b>　　其中 </b></p><p><b>　　令 </b></p><p>　　式中 CL——外墻或屋頂瞬變傳熱形成的逐時冷負(fù)荷（W）；&

31、lt;/p><p>　　K——外墻和屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)[],可根據(jù)外墻和屋頂?shù)牟煌瑯?gòu)造由附錄5[1]和附錄6[1]查??；</p><p>　　F——外墻和屋頂?shù)膫鳠崦娣e（）；</p><p>　　——外墻和屋頂冷負(fù)荷計算溫度的逐時值（）；</p><p>　　——夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（）；</p><p>　　——以北京地

32、區(qū)的氣象條件為依據(jù)計算出的外墻和屋頂冷負(fù)荷計算溫度的逐時值（），根據(jù)外墻和屋頂?shù)牟煌愋头謩e在附錄7[1]和附錄8[1]中查取。</p><p>　　——不同類型構(gòu)造外墻和屋頂?shù)牡攸c修正值（），根據(jù)不同的設(shè)計地點在附錄9 [1]中查取；</p><p>　　——外表面放熱系數(shù)修正值，在表3-7[1]中查?。?lt;/p><p>　　——外表面吸收系數(shù)修正值，在表3-8[

33、1]中查取，考慮到城市大氣污染和中淺顏色的耐久性差，建議吸收系數(shù)一律采用，即。</p><p><b>　　各圍護結(jié)構(gòu)計算如下</b></p><p>　　表3-1 地點修正值</p><p>　　表3-2 北外墻冷負(fù)荷</p><p>　　表3-3 東外墻冷負(fù)荷</p><p>　　表3-4 西

34、外墻冷負(fù)荷</p><p>　　表3-5 屋頂冷負(fù)荷</p><p><b>　　2、窗戶</b></p><p>　　窗戶的冷負(fù)荷由兩部分組成，一部分是外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷，一部分是透過玻璃窗的日射得熱形成的冷負(fù)荷。</p><p>　?。?）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷：</p><p&g

35、t;　　W （3-2）</p><p>　　令 </p><p>　　式中——同式（3-1）；</p><p>　　——外玻璃窗傳熱系數(shù)[]，單層窗可5.8</p><p>　　，雙層窗可取2.9；</p><p><b>　　——窗口面積（）；<

36、;/b></p><p>　　——外玻璃窗冷負(fù)荷計算溫度的逐時值，可在附錄13[1]中差得（）；</p><p>　　——玻璃窗的傳熱系數(shù)的修正值，根據(jù)窗框類型可從附錄12中查得；</p><p>　　——玻璃窗的地點修正值，可從附錄15【1】中查得。</p><p>　?。?）透過玻璃窗進入室內(nèi)的日射得熱形成的逐時冷負(fù)荷：</p

37、><p>　　W （3-3）</p><p>　　式中 ——窗玻璃的遮陽系數(shù)，可從附錄17[1]查得；</p><p>　　——窗內(nèi)遮陽設(shè)施的遮陽系數(shù)，由附錄18[1]；</p><p>　　——有效面積系數(shù)，由附錄19[1]查得；</p><p><b>　　——窗口面積（）；

38、</b></p><p>　　——各緯度帶的日射得熱因數(shù)最大值，由附錄16查得；</p><p>　　——窗玻璃冷負(fù)荷系數(shù)，可由附錄24[1]和附錄25[1]查得。如果空調(diào)不連續(xù)運行，則=1.0。</p><p>　　表3-6 北外窗冷負(fù)荷</p><p>　　表3-7東外窗冷負(fù)荷</p><p>　　表3

39、-8西外窗冷負(fù)荷</p><p>　　3.2.2人體散熱形成冷負(fù)荷</p><p>　　人體向室內(nèi)空氣散發(fā)的熱量有顯熱和潛熱兩種形式。前者通過對流、傳導(dǎo)或輻射等方式散發(fā)出來，后者是指人體散發(fā)的水蒸氣所包含的汽化潛熱。</p><p>　　人體顯熱散熱引起的冷負(fù)荷 </p><p>　　W （3-4）</

40、p><p>　　式中 ——人體顯熱散熱形成的冷負(fù)荷（W）;</p><p><b>　　——室內(nèi)全部人數(shù)；</b></p><p><b>　　——群集系數(shù)；</b></p><p>　　——不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量（W）；</p><p>　　——人體顯熱散熱冷

41、負(fù)荷系數(shù)，由附錄27[1]中查得。</p><p>　　人體散濕形成的潛熱冷負(fù)荷</p><p>　　W （3-5）</p><p>　　式中 ——計算時刻空調(diào)去的總?cè)藬?shù)；</p><p>　　——1名成年男子小時潛熱散熱量（W）,見表3-15[1]</p><p>　　人體散熱形成冷

42、負(fù)荷計算結(jié)果如下：</p><p>　　表3-9人體按熱形成冷負(fù)荷</p><p>　　3.2.3燈光照明形成的冷負(fù)荷</p><p>　　當(dāng)電壓一定時，室內(nèi)照明散熱量是不隨時間變化的穩(wěn)定散熱量，但是照明方式仍以對流與輻射兩種方式進行散熱，因此，照明散熱形式的冷負(fù)荷計算仍采用相應(yīng)的冷負(fù)荷系數(shù)。</p><p>　　熒光燈冷負(fù)荷計算方式為：&l

43、t;/p><p>　　W （3-6）</p><p>　　式中 ——照明設(shè)備散熱形成的冷負(fù)荷（W）；</p><p>　　——照明設(shè)備所需功率（kW）；</p><p>　　——鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當(dāng)明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調(diào)房間內(nèi)時，取=1.2；當(dāng)暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設(shè)在頂棚內(nèi)時，可取=1.0；</p>

44、;<p>　　——燈罩隔熱系數(shù)，當(dāng)熒光燈罩上部穿有小孔（下部為玻璃板），可利用自然通風(fēng)散熱于頂棚內(nèi)時，取=0.5~0.6；而熒光燈罩無通風(fēng)孔者取=0.6~0.8；</p><p>　　——照明散熱冷負(fù)荷系數(shù)，可由附錄26[1]查得。</p><p>　　工業(yè)廠房照明標(biāo)準(zhǔn)取為10W/，所以N=10×12636W=126.36kW。取=1.2，=0.6。</p&g

45、t;<p>　　燈光照明冷負(fù)荷計算結(jié)果如下：</p><p>　　表3-10 照明散熱形成的冷負(fù)荷</p><p>　　3.2.4設(shè)備顯熱冷負(fù)荷</p><p>　　設(shè)備顯熱冷負(fù)荷。設(shè)備和用具顯熱形成的冷負(fù)荷按下式計算</p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>

46、<b>　?。?-8）</b></p><p>　　式中 ——設(shè)備和用具顯熱形成的冷負(fù)荷（W）；</p><p>　　——設(shè)備和用具的實際顯熱散熱量（W）；</p><p>　　——設(shè)備和用具顯熱散熱冷負(fù)荷系數(shù)，可由附錄24[1]和附錄25[1]中查得。如果空調(diào)系統(tǒng)不連續(xù)運行，則=1.0。</p><p>　　——電動

47、設(shè)備的安裝功率（kW）;</p><p>　　——電動機效率，可從產(chǎn)品樣本中查得，或見表3-10[1];</p><p>　　——同時使用系數(shù)，即房間內(nèi)電動機同時使用的安裝功率與總安裝功率之比，根據(jù)工藝過程的設(shè)備使用情況而定，一般為0.5~1.0；</p><p>　　——利用系數(shù)（安裝系數(shù)），是電動機最大實耗功率與安裝功率之比，一般可取0.7~0.9，可用以反映安

48、裝功率的利用程度；</p><p>　　——電動機負(fù)荷系數(shù)，每小時的平均實耗功率與設(shè)計最大實耗功率之比，它反映了平均負(fù)荷達(dá)到最大負(fù)荷的程度，一般可取0.4~0.5，精密機床取0.15~0.4。</p><p>　　根據(jù)廠房內(nèi)情況，設(shè)備標(biāo)準(zhǔn)取200 W/,N=200×12636W=2527.2kW；取=0.8，=0.8，=0.4，=0.78。</p><p>

49、;　　設(shè)備散熱形成冷負(fù)荷計算如下：</p><p>　　表3-11設(shè)備散熱形成冷負(fù)荷</p><p>　　3.2.5冷負(fù)荷匯總</p><p>　　表3-12 冷負(fù)荷匯總</p><p>　　最大冷負(fù)荷出現(xiàn)在17:00為1280578W，即1280.578kW。</p><p><b>　　3.3熱負(fù)荷<

50、;/b></p><p>　　空調(diào)熱負(fù)荷的計算采用的是基于日平均溫差的穩(wěn)態(tài)計算法</p><p>　　W （3-9）</p><p>　　式中 ——圍護結(jié)構(gòu)的基本耗熱量形成的熱負(fù)荷（W）；</p><p>　　——圍護結(jié)構(gòu)的溫差修正系數(shù)，可在表3-25[1]中查得；</p><p>　　——圍護

51、結(jié)構(gòu)的面積（）；</p><p>　　——圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)[]；</p><p>　　——冬季空調(diào)室內(nèi)的計算溫度（）；</p><p>　　——冬季空調(diào)室外計算溫度（）。</p><p><b>　　= -4.0，。</b></p><p><b>　　北外墻熱負(fù)荷</b>

52、</p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　東外墻熱負(fù)荷</b></p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　西外墻熱負(fù)荷</b></p><p><b>　　W</

53、b></p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　屋頂熱負(fù)荷</b></p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　熱負(fù)荷匯總：&

54、lt;/b></p><p><b>　　3.4濕負(fù)荷</b></p><p>　　人體散濕量按下式計算</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　式中 ——群集系數(shù)；</p><p>　　——計算時刻空調(diào)區(qū)內(nèi)的總?cè)藬?shù)；</p>

55、<p>　　——1名成年男子每小時散濕量（），可在表3-15[1]中查得。</p><p><b>　　計算得</b></p><p>　　第4章 空調(diào)系統(tǒng)方案的選擇</p><p>　　4.1空氣處理方案的比較與確定</p><p>　　4.1.1空氣處理方案比較</p><p>

56、　　1、空調(diào)系統(tǒng)按空氣處理設(shè)備的集中程度分為三類：（1）集中式空調(diào)系統(tǒng)；（2）半集中式空調(diào)系統(tǒng)；（3）分散式空調(diào)系統(tǒng)?，F(xiàn)將各系統(tǒng)的特征和實用性比較列入下表4-1。</p><p>　　表4-1 典型空調(diào)系統(tǒng)的特征和使用性比較</p><p>　　2、空調(diào)系統(tǒng)按室內(nèi)熱濕負(fù)荷所用的介質(zhì)分為四類：（1）全空氣式空調(diào)系統(tǒng)；（2）空氣—水式空調(diào)系統(tǒng)；（3）全水式空調(diào)系統(tǒng)；（4）冷劑式空調(diào)系統(tǒng)。<

57、;/p><p>　　3、就全空氣系統(tǒng)而言，按被處理空氣的來源分為三類：（1）封閉式空調(diào)系統(tǒng)；（2）直流式空調(diào)系統(tǒng)；（3）混合式空調(diào)系統(tǒng)。</p><p>　　4、集中式空調(diào)系統(tǒng)根據(jù)回風(fēng)情況不同又分為三類：（1）全新風(fēng)系統(tǒng)；（2）一次回風(fēng)系統(tǒng)；（3）一、二次回風(fēng)系統(tǒng)（簡稱二次回風(fēng)系統(tǒng)）。</p><p>　　普通集中式空調(diào)系統(tǒng)是典型的全空氣、定風(fēng)量、低速、單風(fēng)管系統(tǒng)。集中

58、式空調(diào)系統(tǒng)是工程中最常采用、最基本的系統(tǒng)。它廣泛的應(yīng)用與舒適性或工藝性的各類空調(diào)工程中。按照被處理空氣的來源不同，主要有混合式和直流式系統(tǒng)?；旌鲜较到y(tǒng)有一次回風(fēng)系統(tǒng)和二次回風(fēng)系統(tǒng)。</p><p>　　對于舒適性空調(diào)（夏季以降溫為主要特征）和夏季以降溫為主的工藝性空調(diào)，允許采用較大送風(fēng)溫差，應(yīng)采用一次回風(fēng)系統(tǒng)。對于有恒溫恒濕或潔凈要求的工藝性空調(diào)，由于允許的送風(fēng)溫差小，為避免采用再熱（形成冷熱抵消）應(yīng)采用二次回風(fēng)

59、系統(tǒng)。對于混合式和直流式系統(tǒng)的特征和使用性如下表4-2。</p><p>　　表4-2 直流式和混合式系統(tǒng)比較</p><p>　　4.1.2空氣處理方案的確定</p><p>　　綜合上述的方案分析比較，該工程空氣處理方案確定如下：</p><p>　　1、因該廠房面積大、負(fù)荷大、是恒溫恒濕要求的工藝性空調(diào)，由于允許的送風(fēng)溫差小，選用集中式

60、一次回風(fēng)系統(tǒng)。</p><p>　　2、對該工程中的所有衛(wèi)生間不做空調(diào)設(shè)計。</p><p><b>　　4.2冷熱源的選擇</b></p><p>　　冷熱源是空調(diào)系統(tǒng)的核心部分?？照{(diào)系統(tǒng)冷熱源設(shè)計的合理與否會直接影響空調(diào)系統(tǒng)是否能正常運行與經(jīng)濟運行。因此，在空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計中，要十分注意合理地選擇和設(shè)計空調(diào)系統(tǒng)的冷熱源。要根據(jù)使用能源的種類、一

61、次投資費用、占地面積、環(huán)境保護、安全問題和運行費用等方面綜合考慮，慎重決定空調(diào)系統(tǒng)冷熱源的組成方式并要精心設(shè)計。</p><p>　　目前，空調(diào)系統(tǒng)中常見的冷熱源組合方式見表4-3：</p><p>　　表4-3 常見空調(diào)冷熱源的組合方式</p><p>　　目前大中型制冷和集中空調(diào)系統(tǒng)使用的大容量制冷機組，大多屬電動式制冷機組，功率在數(shù)十至數(shù)千千瓦之間，但耗電量大

62、，不適合供電緊張地區(qū)及流動場合使用。</p><p>　　根據(jù)以上比較，因離心式冷水機組，具有單機制冷量大，重量輕，體積小，易損件少，振動小，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，對基礎(chǔ)要求低，能經(jīng)濟方便地調(diào)節(jié)制冷量，通?？稍?0~100%的負(fù)荷范圍內(nèi)無級調(diào)節(jié)，易于實現(xiàn)自動化操作，對于大型制冷劑可采用經(jīng)濟性較高的工業(yè)汽輪機驅(qū)動，利于能源的綜合利用等優(yōu)點。</p><p>　　通過以上綜合比較，本設(shè)計采用離心式冷水水機

63、組。</p><p>　　第5章 廠房送風(fēng)量的計算</p><p>　　5.1全面通風(fēng)換氣量的計算</p><p>　　本節(jié)所分析的全面通風(fēng)換氣量是指車間內(nèi)連續(xù)、均勻的散發(fā)有害物，在合理的氣流組織下，將有害物濃度稀釋到衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最高容許濃度以下所必須的通風(fēng)量。單位時間進入室內(nèi)空氣的有害物（余熱、水蒸氣、有害氣體和蒸汽，以及粉塵等）數(shù)量是確定全面通風(fēng)量的原始資料。

64、</p><p>　　5.1.1全面通風(fēng)換氣的基本微分方程式</p><p>　　假設(shè)在體積為的房間內(nèi)，每秒鐘散發(fā)出的有害物量為X，室內(nèi)空氣中有害物初始濃度為，現(xiàn)采用全面通風(fēng)稀釋房間空氣中的有害物，則在任一個微小的時間間隔內(nèi)，室內(nèi)得到的有害物量（包括有害物原散發(fā)的有害物和進風(fēng)帶入得有害物）與從室內(nèi)排走的有害物量（及排風(fēng)帶走的有害物）之差，應(yīng)和整個房間內(nèi)有害物增量（正或負(fù)）相等，即</

65、p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中　——全面通風(fēng)量；</p><p>　　y——某一時刻空氣中的有害物濃度；</p><p>　　——進風(fēng)空氣中的有害物濃度；</p><p>　　——無限小的時間間隔；</p><p><b>　　—

66、—房間體積；</b></p><p>　　X——有害物發(fā)生量；</p><p>　　——房間空氣中在時間內(nèi)有害物濃度增量。</p><p>　　式（5-1）是全面通風(fēng)的基本微分方程式，它表示在任何瞬間，房間空氣中有害物濃度y與全面通風(fēng)量之間的關(guān)系（假定進、排風(fēng)過程是等溫的）。</p><p>　　式（5-1）可以變換為</p

67、><p><b>　　（5-2）</b></p><p>　　由常數(shù)的微分為零，式（5-2）可以改寫為</p><p>　　假定在內(nèi)，房間空氣中有害物濃度又變?yōu)椋傻?lt;/p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　積分上式并稍加變換，得</p>

68、<p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　　即</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　在時，級數(shù)收斂，方程式（5-5）可以用級數(shù)展開的近似方法求解。取級數(shù)的前兩項，可得到</p><p><b>

69、;　　或</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　用式（5-6）可以求得在時間內(nèi)，房間空氣中有害物濃度降至要求的值所需要的全面通風(fēng)量。全面通風(fēng)量與時間有關(guān)，式（5-6）為不穩(wěn)定狀態(tài)下全面通風(fēng)量計算式。</p><p>　　變換式（5-5），可以求得通風(fēng)量為定值時，任意時刻的有害物濃度</p&

70、gt;<p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　如果室內(nèi)空氣中的有害物初始濃度，則上式成為</p><p><b>　　（5-8）</b></p><p>　　當(dāng)時，室內(nèi)有害物濃度可以認(rèn)為已穩(wěn)定，且</p><p><b>　?。?-9）</b>

71、</p><p>　　實際上，室內(nèi)有害物濃度趨于穩(wěn)定并不嚴(yán)格要求。例如時，，可近似認(rèn)為已趨于穩(wěn)定。</p><p>　　式（5-7）和式（5-8）表示的有害物濃度隨通風(fēng)時間變化的關(guān)系，可以畫成圖5-1中的曲線， </p><p>　　圖5-1有害物濃度隨時間的變化曲線</p><p>　　從上述分析看出，室內(nèi)有害物濃度隨時間按指數(shù)規(guī)律增加或減

72、少，增減快慢取決于。</p><p>　　在實際計算時，最高允許濃度（即上述公式中的）通常是已經(jīng)給定的重要的是確定通風(fēng)量。</p><p>　　根據(jù)式（5-9），穩(wěn)定狀態(tài)下所需的全面通風(fēng)量按下式計算</p><p><b>　　（5-10）</b></p><p>　　進風(fēng)不含有有害物，即時</p><

73、;p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　由于室內(nèi)有害物分布和通風(fēng)氣流實際上不可能完全均勻，混合過程不可能在瞬時完成；有時即使室內(nèi)的有害物平均濃度符合衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)，有害物源附近空氣中的有害物濃度仍遠(yuǎn)未達(dá)到衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)。因此，實際所需的通風(fēng)量比按上式（5-10）計算得到的數(shù)值大。為此，引入一個安全系數(shù)K，式變?yōu)?lt;/p><p><b>　?。?

74、-12）</b></p><p>　　取用K值要綜合考慮多方面的因素，如有害物的毒性，有害物散發(fā)的不均勻性，有害物源的分布情況，通風(fēng)氣流的組織等。對于一般的通風(fēng)房間，取K值=3-10；對于生產(chǎn)車間的全面通風(fēng)，?。恢挥芯脑O(shè)計的小型試驗室，才能取K=1。</p><p>　　5.1.2 全面通風(fēng)分類</p><p><b>　　a) 活塞通風(fēng)；&

75、lt;/b></p><p><b>　　b) 置換通風(fēng)；</b></p><p><b>　　c) 混合通風(fēng)；</b></p><p><b>　　d) 側(cè)送通風(fēng)。</b></p><p>　　（1）評價通風(fēng)效果的指標(biāo)</p><p>　　換氣效

76、率用工作區(qū)某點空氣被更新的有效性作為氣流分布的評價指標(biāo)。該方法是示跟蹤氣體標(biāo)識室內(nèi)空氣。已知標(biāo)識后的初始含量為，被通風(fēng)房間內(nèi)新鮮空氣的送入使示蹤氣體的含量隨之下降，由此可測得室內(nèi)示蹤氣體的含量隨時間而衰減的變化規(guī)律。室內(nèi)示蹤氣體的含量衰減曲線如圖5-1上部曲線所示。</p><p>　　定義空氣齡為曲線下面積與初始含量之比，其表達(dá)式為：</p><p><b>　　(5-13)&

77、lt;/b></p><p>　　式中 ——初始含量（體積分?jǐn)?shù)）（）；</p><p>　　——瞬間含量（體積分?jǐn)?shù)）（）；</p><p><b>　　——空氣齡（s）</b></p><p>　　可見，對室內(nèi)某點而言，其空氣齡越短，即意味著空氣滯留在室內(nèi)的時間越短，被更新的有效性越好。對整個房間的空氣齡測定通常

78、在排風(fēng)口。</p><p>　　假定理想的送風(fēng)方式為“活塞流”，送入室內(nèi)的新鮮空氣量為，房間體積為v，則該房間換氣的名義時間常數(shù)為</p><p><b>　　(5-14)</b></p><p>　　考慮工作區(qū)高度約為房間的一半，則房間內(nèi)空氣可能的最短壽命為/2，并以此作為在相同送風(fēng)量條件下，不同氣流分布方式換氣效果優(yōu)劣的比較基礎(chǔ)。以此可得出

79、換氣效率的定義為</p><p><b>　　(5-15)</b></p><p>　　可見換氣效率為可能最短的空氣齡與平均空氣齡之比。</p><p>　　顯然，換氣效率只有在理想的活塞流時才有可能，全面孔板送風(fēng)接近這種條件。四種主要通風(fēng)方式的換氣效率如圖5-1所示，圖a表示活塞通風(fēng)，圖b表示置換通風(fēng)，圖c表示混合通風(fēng)，圖d表示側(cè)送通風(fēng)，在工

80、程中活塞通風(fēng)極為少見，通風(fēng)工程中常用的是傳統(tǒng)的混合通風(fēng)，置換通風(fēng)的換氣效率可接近于活塞通風(fēng)，因此該通風(fēng)方式具有很強的生命力。</p><p>　　圖5-2 四種主要通風(fēng)方式的值和值</p><p><b>　　(2)置換通風(fēng)</b></p><p><b>　　1、置換通風(fēng)定義</b></p><p&g

81、t;　　有別于傳統(tǒng)的混合通風(fēng)的混合稀釋原理，置換通風(fēng)是通過把較低風(fēng)速（湍流度）的新鮮空氣送入人員工作區(qū)，利用擠壓的原理把污染的空氣擠到上部空間排走的通風(fēng)方法。</p><p><b>　　2置換通風(fēng)的原理</b></p><p>　　置換通風(fēng)是以擠壓的原理來工作的，置換通風(fēng)以較低的溫度西歐哪個地板附近把空氣送入室內(nèi)，風(fēng)速的平均值及湍流度比較小，由于送風(fēng)曾的溫度較低，密

82、度較大，故會沿著整個底板面蔓延開來。室內(nèi)的熱源（人、電器設(shè)備等）在擠壓流中會產(chǎn)生浮升氣流（熱煙羽），浮升氣流會不斷卷吸室內(nèi)的空氣向上運動，并且，浮升氣流中的熱量不再會擴散到下部的送風(fēng)層內(nèi)。因此，在室內(nèi)某一位置高度會出現(xiàn)浮升氣流量與送風(fēng)量相等的情況，這就是熱力分層。在熱力分層下部區(qū)域為單向流動區(qū)，在上部為混合區(qū)。室內(nèi)空氣溫度分布和有害物濃度分布在這兩個區(qū)域有非常明顯差異，下部單向流動區(qū)存在明顯的垂直我呢度梯度和有害物濃度梯度，而上部湍流混

83、合區(qū)溫度場好有害物濃度場則比較均勻，接近排風(fēng)的溫度和濃度。因此，從理論上講，只要保證熱分離層高度位于人員工作區(qū)以上，就能保證人員處于相對清潔、新鮮的空氣環(huán)境中，大大改善人員工作區(qū)的空氣品質(zhì)；另一方面，只需滿足人員工作區(qū)的溫度即可，而人員工作區(qū)上方的冷負(fù)荷可以不予考慮，因此，相對于傳統(tǒng)的混合通風(fēng)，置換通風(fēng)具有節(jié)能的潛力（空間高度越大，節(jié)能效果越顯著）。置換通風(fēng)的原理及熱力分層圖如圖5-3。</p><p>　　圖5

84、-3置換通風(fēng)的原理及熱力分層</p><p><b>　　3置換通風(fēng)的特性</b></p><p>　　傳統(tǒng)的混合通風(fēng)是以稀釋原理為基礎(chǔ)的，而置換通風(fēng)以浮力控制為動力。這兩種通風(fēng)方式在設(shè)計目標(biāo)上存在著本質(zhì)差別。前者是以建筑空間為本，而后者是以人為本。二者在通風(fēng)動力源、通風(fēng)技術(shù)措施、氣流分布等方面及最終的通風(fēng)效果上產(chǎn)生了一系列的差別，比較如表5-1。</p>

85、<p>　　表5-1兩種通風(fēng)方式的比較</p><p>　　5.1.2 全面通風(fēng)風(fēng)量計算</p><p>　　根據(jù)資料廠房內(nèi)共有手工半自動CO2/MAG焊機180臺左右。</p><p>　　焊接方式有點焊接、分段連續(xù)焊接等形式，焊接形式有手工焊焊接和機械手以及專機焊接，將產(chǎn)生大量焊接煙塵，煙塵主要成分為鐵粉塵及氧化鐵，氧化鎂，氧化錳等金屬氧化物微粒及

86、少量有害氣體。漂浮在車間內(nèi)空氣中的NO、CO、Fe3O4等有害物質(zhì)和有害氣體對人體的危害極大。半自動CO2氣體保護焊機每小時產(chǎn)煙量2—12 mg/s則半自動CO2氣體保護焊機實心焊絲每小時產(chǎn)煙量為</p><p>　?。?－12mg/s）×3600= （7200－43200）mg/h。 （5-13）</p><p>　　廠房內(nèi)根據(jù)資料焊機取手工半自動CO2/MAG焊機18

87、0臺，考慮到多方面的原因每臺焊機的產(chǎn)煙量按最小取，即7200 mg/h，則整個廠房內(nèi)的產(chǎn)煙量為</p><p>　　=7200×180=1296000mg/h=0.36g/s。 （5-14）</p><p>　　要求車間生產(chǎn)時，廠房內(nèi)5米以下空氣的清潔度達(dá)到《工業(yè)企業(yè)設(shè)計衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)(GBZ1-2002)及《工業(yè)場所有害因素職業(yè)接觸限值》（GBZ2-2002）要求中

88、的有害粉塵濃度≦4mg/m³，本設(shè)計可取=4mg/m³=g/m³，假設(shè)進風(fēng)中不含有害物，即。</p><p><b>　　安全系數(shù)=6。</b></p><p>　　則根據(jù)（3-12）計算全面通風(fēng)量</p><p><b>　　（5-16）</b></p><p>　　

89、根據(jù)相關(guān)資料分析，取該廠房通風(fēng)效率，故：</p><p>　　5.2全空氣一次回風(fēng)系統(tǒng)夏季處理方案</p><p>　　5.2.1空氣處理過程</p><p>　　夏季處理過程：新風(fēng)處理到室內(nèi)狀態(tài)點的等焓線的夏季處理過程如下圖5-4，h-d圖的繪制步驟如下：</p><p>　　全空氣一次回風(fēng)系統(tǒng)的空氣處理過程及處理過程在焓濕圖上的表示如下：

90、</p><p>　　圖5-4 全空氣一次回風(fēng)系統(tǒng)夏季處理過程</p><p>　　圖5-5全空氣一次回風(fēng)系統(tǒng)夏季處理過程h-d圖</p><p>　　1)在圖上分別標(biāo)出夏季室內(nèi)空氣狀態(tài)點（通常由室內(nèi)溫度、相對濕度來確定）、夏季室外空氣狀態(tài)點（通常由室外計算干、濕球溫度來確定），并練成直線；</p><p>　　2)通過點畫出過程線：<

91、/p><p>　　kJ/kg （5-17）</p><p>　　3)由于舒適性空調(diào)沒有精度要求，為了節(jié)能可采用最大送風(fēng)溫差送風(fēng)，根據(jù)所取的送風(fēng)溫差畫出等溫線，該線與線相交于點，點為送風(fēng)狀態(tài)點。</p><p><b>　　送風(fēng)量：</b></p><p><b>　?。?-18

92、）</b></p><p>　　5.2.2空氣狀態(tài)點</p><p><b>　　1、求熱濕比</b></p><p><b>　　2、確定確定送風(fēng)點</b></p><p>　　在h-d圖上確定室內(nèi)空氣狀態(tài)點N(℃，)，通過該點畫出=75966的過程7線。取送風(fēng)溫差，該熱濕比線與21℃

93、相交與O點,即為送風(fēng)點。</p><p><b>　　3、各狀態(tài)點的參數(shù)</b></p><p>　　=58.849kJ/kg =53.527kJ/kg</p><p>　　=12.786g/kg =12.725g/kg</p><p>　　4、送風(fēng)量計算 按公式（5-1）計算：</p>

94、<p>　　5.3送風(fēng)狀態(tài)點與送風(fēng)量的確定</p><p>　　根據(jù)以上計算，送風(fēng)量取其中較大者，為810000。</p><p>　　根據(jù)送風(fēng)量，與冷負(fù)荷，可求得送風(fēng)狀態(tài)點與室內(nèi)狀態(tài)點的焓差，即送風(fēng)狀態(tài)點的焓值為=54.106kJ/kg，該等焓線與熱濕比線交點即為送風(fēng)狀態(tài)的。在焓濕圖上查得送風(fēng)狀態(tài)點O，O點各參數(shù)為：</p><p><b>　

95、　5.4新風(fēng)量計算</b></p><p>　　最小新風(fēng)量的確定原則：一個完善的空調(diào)系統(tǒng)，除了滿足對環(huán)境的溫、濕度控制以外，還必須給環(huán)境提供足夠的室外新鮮空氣。從改善室內(nèi)空氣品質(zhì)角度，新風(fēng)量多些好；但是送入室內(nèi)的新風(fēng)都得通過熱、濕處理，將消耗能量，因此新風(fēng)量宜少些為好。在系統(tǒng)設(shè)計時，一般必須確定最小新風(fēng)量，此新風(fēng)量通常應(yīng)滿足以下三個要求：</p><p>　　1)稀釋人群本身和

96、活動所產(chǎn)生的污染物，保證人群對空氣品質(zhì)的要求；</p><p>　　2)補充室內(nèi)燃燒所耗和局部排風(fēng)量，保證房間的正壓；</p><p>　　3)新風(fēng)量不小于上列兩項之最大值，且計算所得的新風(fēng)量的不應(yīng)小于系統(tǒng)送風(fēng)的20%。</p><p>　　新風(fēng)量 </p><p>　　回風(fēng)量 <

97、/p><p>　　新風(fēng)冷負(fù)荷 </p><p><b>　　則新風(fēng)熱負(fù)荷</b></p><p><b>　　總冷負(fù)荷： </b></p><p>　　總熱負(fù)荷 </p><p>　　第6章 末端設(shè)備的選擇</p><p>

98、;　　6.1換熱器的選擇與計算</p><p>　　僅以夏季做為表冷器用進行計算。冬季工況不再計算。</p><p>　　6.1.1計算參數(shù)的定義</p><p><b>　　1、干球溫度效率</b></p><p><b>　　（6-1）</b></p><p><b

99、>　　2、接觸系數(shù)</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　3、析濕系數(shù)</b></p><p><b>　　（6-3）</b></p><p><b>　　4、傳熱單位數(shù)</b></p&

100、gt;<p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　　5、水當(dāng)量比</b></p><p><b>　　（6-5）</b></p><p>　　式中 ——考慮內(nèi)部結(jié)垢、外部積灰的安全系數(shù)，見表6-8[2]；</p><p>　　、——空氣初干

101、球溫度和終干球溫度（℃）；</p><p>　　——冷水進水溫度（℃）；</p><p>　　、——空氣初濕球溫度和終濕球溫度（℃）；</p><p>　　、 ——空氣的初焓值和終焓值kJ/kg；</p><p>　　——空氣定壓比熱容；</p><p>　　——表冷器作冷卻用時之傳熱系數(shù)，一些產(chǎn)品樣本表冷器實測值見表

102、6-9[1]；</p><p>　　——通過表冷器的風(fēng)量（）；</p><p><b>　　——冷水比熱容；</b></p><p>　　——通過表冷器的冷水量[kg/h];</p><p>　　6.1.2表冷器的計算選擇</p><p>　　表冷器的計算參考《空氣調(diào)節(jié)設(shè)計手冊（第二版）》中第六章

103、進行計算。</p><p>　　可查得新風(fēng)與回風(fēng)混合點C及送風(fēng)狀態(tài)點O的各狀態(tài)參數(shù)：</p><p>　　采用7℃的冷凍水，將廠房劃分為8個系統(tǒng)，每個系統(tǒng)的風(fēng)量為101250，則每臺表冷器經(jīng)過的風(fēng)量為121500 kg/h 。</p><p><b>　　1.求</b></p><p>　　按迎面風(fēng)速選表冷器，得<

104、/p><p>　　查表6-6[1]，選YG12表冷器，得</p><p><b>　　2、求</b></p><p>　　取該表冷器冷熱兩用，故</p><p><b>　　3、求D值</b></p><p>　　由表6-6[2]查得，已知，，，當(dāng)時，按中公式（6-12）[2]&

105、lt;/p><p><b>　?。?-6）</b></p><p><b>　　4、求B值</b></p><p>　　由D和，由公式（6-16）[2]得</p><p><b>　?。?-7）</b></p><p><b>　　5、求散熱面積F

106、</b></p><p>　　查表6-9[2]，得K值公式</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　由式（6-4）可得</b></p><p>　　查表6-6，[2]選用4排，，水速即可，取。</p><p>　　查表6-10[

107、2]，當(dāng)，，時，得出，可滿足效率。</p><p><b>　　6、校核</b></p><p>　　查表6-23[2]得</p><p><b>　　與相適，可用。</b></p><p>　　7、求水量、水量、回水溫度</p><p>　　求水量W，按公式（6-25）[2

108、]：</p><p>　　求冷量，按公式（6-26）[2]：</p><p>　　求回水溫度，按公式（6-27）[2]：</p><p><b>　　8、求空氣阻力</b></p><p>　　查表6-9[2]，可知YG的空氣阻力計算公式為：</p><p><b>　　9、求水阻力&l

109、t;/b></p><p>　　查表6-9[2]，可知YG的水阻力計算公式為:</p><p>　　YG12型表冷器各技術(shù)性能及尺寸見表6-1：</p><p>　　表6-1 YG12型4排表冷器技術(shù)性能、尺寸表</p><p><b>　　6.2除塵器的選擇</b></p><p>　　1

110、、粗效過濾器的選擇</p><p>　　根據(jù)廠房每個空調(diào)系統(tǒng)的送風(fēng)量為101250m3/h，選用ZJK-I-5自動卷繞式（濾料種類為DV化纖組合氈）粗效過濾器24臺，每個系統(tǒng)使用3臺粗效過濾器并聯(lián)，特性見表6-2：</p><p>　　表6-2過濾器特性表</p><p>　　根據(jù)廠房內(nèi)回風(fēng)量為810000，即需處理風(fēng)量為810000。所給生產(chǎn)資料要求粉塵含量濃度&

111、lt;4選用長沙凱天環(huán)?？萍加邢薰舅a(chǎn)的KTLT-4086Z式濾筒組裝過濾器。過濾器各項技術(shù)參數(shù)如下表6-1：</p><p>　　表6-3 KTLT-4086Z式濾筒</p><p>　　取過濾面的風(fēng)速為0.8m/s。則所需濾材面積為</p><p>　　則每個系統(tǒng)所需濾筒數(shù)量為</p><p>　　8個濾筒分兩排安裝，每排4個。<

112、;/p><p>　　每個濾筒的阻力位280Pa。則組裝后的過濾器空氣阻力為2240Pa。</p><p><b>　　6.3風(fēng)機的選擇</b></p><p>　　廠房內(nèi)共布置8個空調(diào)系統(tǒng)，每臺風(fēng)機風(fēng)量（取修正系數(shù)為1.15）為。</p><p>　　選用淄博沈鼓通風(fēng)設(shè)備有限公司的離心式風(fēng)機，需16臺。選用9-26型。各項技

113、術(shù)參數(shù)見表6-2</p><p>　　表6-3型離心式通風(fēng)機參數(shù)</p><p><b>　　6.4送風(fēng)筒的選擇</b></p><p>　　選用長沙凱天環(huán)?？萍加邢薰旧a(chǎn)的KTFS-3.5kD電動送風(fēng)筒。技術(shù)參數(shù)見表6-3：</p><p>　　表6-4 KTFS-3.5kD送風(fēng)筒參數(shù)</p><

114、p>　　6.5冷水機組的選擇</p><p>　　根據(jù)系統(tǒng)總冷負(fù)荷選用LSLXR123-1050離心式冷水機組2臺，性能及參數(shù)見下表6-6：</p><p>　　表6-5 LSLXR134-1050式冷水機組主要技術(shù)參數(shù)</p><p>　　第7章 空調(diào)系統(tǒng)水力計算</p><p><b>　　7.1風(fēng)管水力計算</b&

115、gt;</p><p>　　因廠房空調(diào)系統(tǒng)布置相似，僅以SF8為例進行水力計算：計算入如下表7-1</p><p><b>　　圖7-1</b></p><p>　　各管段局部阻力系數(shù)如下：</p><p>　　1-2：送風(fēng)筒1個，天圓地方1個，彎頭兩個， ；</p><p>　　2-3：1個分流

116、三通，；</p><p>　　3-4：1個分流三通，；</p><p>　　4-5：1個分流三通，；</p><p>　　5-6：1個分流三通，；</p><p>　　6-7：1個分流三通，1個彎頭，；</p><p>　　7-8：1個分流三通，；</p><p>　　8-9：1個分流三通，；&

117、lt;/p><p>　　9-10：1個分流三通，2個彎頭，。</p><p>　　10-11：漸縮管2個，消聲器1個</p><p>　　表7-1送風(fēng)系統(tǒng)水力計算</p><p>　　該系統(tǒng)的全壓損失650.1Pa。</p><p>　　廠房空調(diào)區(qū)分為8個系統(tǒng)，因每個系統(tǒng)風(fēng)管布置相同。所以其他7個系統(tǒng)水力計算與該系統(tǒng)相同，

118、不再計算。</p><p><b>　　7.2風(fēng)機的校核</b></p><p>　　7.2.1空調(diào)機房總阻力</p><p>　　式中——過濾器總阻力，Pa；</p><p>　　——表冷器總阻力，Pa；</p><p>　　——加熱器總阻力，Pa；</p><p>　　

119、——管道阻力損失，Pa。.</p><p>　　選擇的風(fēng)機符合要求。 </p><p><b>　　7.3回風(fēng)管道計算</b></p><p>　　空調(diào)區(qū)分為8個系統(tǒng)，總回風(fēng)量為648000每個系統(tǒng)的回風(fēng)量為81000。將回風(fēng)設(shè)在廠房上部。每個分區(qū)設(shè)10個排風(fēng)口。每個風(fēng)口處理排風(fēng)量為3490。吸口風(fēng)速取4.5m/s，則風(fēng)口斷面為：</p&

120、gt;<p>　　由處理風(fēng)量及風(fēng)口斷面選擇百葉風(fēng)口，尺寸為500mm×500mm。</p><p><b>　　7.4新風(fēng)管道計算</b></p><p>　　廠房8個分區(qū)，每個分區(qū)的新風(fēng)量為20250。考慮到風(fēng)速較大會產(chǎn)生噪聲及雨天會把雨水吸入新風(fēng)管內(nèi)，因此吸入風(fēng)速取5m/s，則風(fēng)口斷面為：</p><p>　　由處理

121、風(fēng)量及及風(fēng)口斷面取防水百葉風(fēng)口。1600mm×800mm。</p><p>　　第8章 空調(diào)水系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　就空調(diào)工程的整體而言，空調(diào)水系統(tǒng)包括冷熱水系統(tǒng)、冷卻水系統(tǒng)、冷凝水系統(tǒng)?？照{(diào)水系統(tǒng)的作用，就是以水為介質(zhì)在空調(diào)建筑物之間和建筑物內(nèi)部傳遞冷量和熱量。正確合理的設(shè)計空調(diào)水系統(tǒng)是整個空調(diào)系統(tǒng)正常運行的重要保證，同時也能有效的節(jié)省能耗。</p>&l

122、t;p>　　8.1空調(diào)管路設(shè)計原則</p><p>　　空調(diào)管路系統(tǒng)設(shè)計遇到的第一個問題就是如何合理而正確地劃分空調(diào)管路系統(tǒng)中的環(huán)路和選用合適的管路系統(tǒng)形式。</p><p>　　8.1.1空調(diào)管路系統(tǒng)的劃分原則</p><p>　　空調(diào)管路系統(tǒng)的環(huán)路應(yīng)該遵循滿足空調(diào)系統(tǒng)的要求、節(jié)能、運行管理方便、節(jié)省管材等原則，按照建筑物的不同使用功能、不同的使用時間、不同

123、的負(fù)荷特性、不同的平面布置和不同的建筑層數(shù)正確劃分空調(diào)管路系統(tǒng)的環(huán)路。此外，空調(diào)管路系統(tǒng)應(yīng)和空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)的劃分相結(jié)合，要同時考慮才能獲得合理的方案。</p><p>　　8.1.2空調(diào)管路系統(tǒng)的形式</p><p>　　空調(diào)管路系統(tǒng)形式按循環(huán)方式、供回水的布置方式、運行調(diào)節(jié)方法、供回水管數(shù)、系統(tǒng)中循環(huán)泵的配置方式有以下幾種分類形式，通過比較各形式后確定本設(shè)計空調(diào)冷熱水系統(tǒng)形式，空調(diào)系統(tǒng)管路形

124、式見下表8-1：</p><p>　　表8-1 空調(diào)管路系統(tǒng)的形式</p><p>　　8.1.3空調(diào)管路系統(tǒng)的劃分原則</p><p>　　1、水系統(tǒng)設(shè)計應(yīng)力求各環(huán)路的水力平衡 </p><p>　　空調(diào)供冷、供暖水系統(tǒng)的設(shè)計，應(yīng)符合各個環(huán)路之間的水力平衡要求。對壓差相差懸殊的高阻力環(huán)路，應(yīng)設(shè)置二次循環(huán)泵。各環(huán)路應(yīng)設(shè)置平衡閥或分流三通等平衡

125、裝置。如管道豎井面積允許時，應(yīng)盡量采用管道豎向同程式。</p><p>　　2、防止大流量小溫差 </p><p>　　造成大流量小溫差的原因：</p><p>　?。?）設(shè)計水流量一般是根據(jù)最大的設(shè)計冷負(fù)荷（或熱負(fù)荷）再按5℃（或10℃）供回水溫差確定的，而實際上出現(xiàn)最大設(shè)計冷負(fù)荷（或熱負(fù)荷）的時間，即按滿負(fù)荷運行的時間僅很短的時間，絕大部分時間是在部分負(fù)荷下運行

126、。</p><p>　?。?）水泵揚程一般是根據(jù)最遠(yuǎn)環(huán)路 、最大阻力，再乘以一定的安全系數(shù)后確定的，然后結(jié)合上述的設(shè)計流量，查找與其一致的水泵銘牌參數(shù)而確定水泵型號，而不是根據(jù)水泵特性曲線確定水泵型號。因此，在實際水泵運行中，水泵實際工作點是在銘牌工作點的右下側(cè)，故實際水流量要比設(shè)計水流量大20%-50%。</p><p>　?。?）在較大的水系統(tǒng)設(shè)計中，設(shè)計計算時常常沒有對每個環(huán)路進行水

127、力平衡校核，對于壓差相差懸殊的環(huán)路，多數(shù)也不設(shè)置平衡閥等平衡裝置，施工安裝完畢之后又不進行任何調(diào)試，環(huán)路之間的阻力不平衡所引起的水力工況、熱力工況失調(diào)象現(xiàn)只好大流量來掩蓋。 </p><p>　　避免大流量小溫差的方法：</p><p>　　考慮到設(shè)計時難以做到各環(huán)路之間的嚴(yán)格水力平衡，以及施工安裝過程中存在的種種不確定因素，在各環(huán)路中應(yīng)設(shè)置平衡閥等平衡裝置，以確保在實際運行中，各環(huán)路之間

128、達(dá)到較好的水力平衡。當(dāng)遇到某個或幾個支環(huán)路比其它環(huán)路壓差相差懸殊（如阻力差100kPa以上），就應(yīng)在這些環(huán)路增設(shè)二次循環(huán)泵。 </p><p>　　3、水系統(tǒng)的膨脹、補水、排水與排氣</p><p><b>　　（1）水系統(tǒng)的膨脹</b></p><p>　　封閉空調(diào)冷凍水系統(tǒng)，應(yīng)在高于回水管路最高點1-2m處設(shè)膨脹水箱。膨脹水箱一般可選標(biāo)準(zhǔn)水

129、箱(T905(二）)，其容積范圍為0.3-5m3.膨脹水箱設(shè)有膨脹管、補水管、溢水管和泄水管，并應(yīng)設(shè)有水位控制儀表或浮球閥。</p><p>　?。?）水系統(tǒng)的補水與排水</p><p>　　水系統(tǒng)的注水與補水均應(yīng)通過膨脹水箱來實現(xiàn)。因此，應(yīng)將膨脹管單獨與制冷站中的回水總管（或集水器）相接，這樣在系統(tǒng)安裝調(diào)試時的新注水或在平時運轉(zhuǎn)中的補充水，均可通過膨脹水箱注水。使整個水系統(tǒng)的注水從位置較