畢業(yè)設(shè)計---基坑樁錨支護與降水設(shè)計

1、<p><b>　　畢 業(yè) 設(shè) 計</b></p><p>　　題目：醫(yī)療科研綜合樓動力站工程1-1剖 </p><p>　　面基坑樁錨支護及降水方案設(shè)計</p><p>　　學(xué) 院:資源與環(huán)境學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè)：土木工程（巖土工程 </p><p>&

2、lt;b>　　及地下建筑方向 ）</b></p><p><b>　　姓 名：XX</b></p><p>　　學(xué) 號：XXX</p><p><b>　　指導(dǎo)教師：XX</b></p><p>　　完成時間：20013.5.15</p><p>

3、;<b>　　Abstract</b></p><p>　　The design for the medical building research power station engineering excavation and dewatering design. Infrastructure construction is located in Xi'an city the C

4、hinese people's Liberation Army The Fourth Military Medical University. Based on the environment, surrounding foundation pit formation condition, hydrogeological condition analysis, according to the relevant standard

5、s and procedures, to the foundation pit excavation and support scheme to the demonstration, calculation and optimization.</p><p>　　The main content of this design: supporting scheme selection, calculation of

6、 pile-anchor retaining structure design, the integral stability analysis of foundation pit excavation, checking against heave stability, design of foundation pit dewatering, foundation pit monitoring and construction. Pi

7、le-anchor retaining structure design includes the design of slope protection pile design and anchor cable, anchor design specific row number, spacing, length, steel grade and strength of anchor cable, the</p><

8、p>　　Key words: deep foundation pile anchor foundation pit stability</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p>&

9、lt;p><b>　　第一章 緒論1</b></p><p>　　1.1 選題的背景目的及意義1</p><p>　　1.2 基坑工程研究現(xiàn)狀1</p><p>　　第二章 工程地質(zhì)概況3</p><p>　　2.1基坑工程概況3</p><p>　　2.2場地工程地質(zhì)條件3&l

10、t;/p><p>　　2.2.1 工程環(huán)境條件3</p><p>　　2.2.2 地層及地基土分層描述3</p><p>　　2.2.3 水文地質(zhì)條件4</p><p>　　2.2.4地基土的濕陷性4</p><p>　　2.3場地地震效應(yīng)4</p><p>　　2.3.1抗震設(shè)防烈度4

11、</p><p>　　2.3.2抗震地段劃分及場地類別4</p><p>　　2.4 地基土液化可能性5</p><p>　　2.5 原位測試結(jié)果6</p><p>　　第三章 基坑支護方案選擇及確定7</p><p>　　3.1 設(shè)計依據(jù)7</p><p>　　3.2 基坑支護設(shè)

12、計基本要求7</p><p>　　3.3 基坑支護方案的選擇及確定8</p><p>　　3.3.1 基坑側(cè)壁安全等級確定8</p><p>　　3.3.2 支護方案的選擇8</p><p>　　第四章 基坑1-1剖面樁錨支護結(jié)構(gòu)設(shè)計計算11</p><p>　　4.1 基坑支護結(jié)構(gòu)參數(shù)說明11&l

13、t;/p><p>　　4.1.1 地層力學(xué)參數(shù)11</p><p>　　4.1.2 地面附加荷載取值11</p><p>　　4.1.3 計算方法11</p><p>　　4.1.4 設(shè)計水位確定12</p><p>　　4.2 樁錨支護設(shè)計12</p><p>　　4.2.1

14、 第一階段開挖4.5m計算12</p><p>　　4.2.2 第二階段開挖7.5m計算14</p><p>　　4.2.3 第三階段開挖10.5m計算19</p><p>　　4.2.4 第四階段開挖13.0m計算23</p><p>　　4.2.5 樁身配筋計算26</p><p>　　4.3 基

15、坑穩(wěn)定性驗算28</p><p>　　4.3.1 樁錨結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性驗算28</p><p>　　4.3.2 抗隆起驗算30</p><p>　　4.3.3 抗管涌計算32</p><p>　　第五章 基坑降水設(shè)計34</p><p>　　5.1 基坑降水方法34</p><

16、p>　　5.2 井點降水計算的前提36</p><p>　　5.3 降水的作用36</p><p>　　5.4 降水方案的選擇與計算37</p><p>　　5.4.1 降水方案的選擇37</p><p>　　5.4.2 參數(shù)的選擇37</p><p>　　5.4.3 井點管長度確定38&

17、lt;/p><p>　　5.4.4 基坑涌水量計算38</p><p>　　5.4.5 單井出水量計算40</p><p>　　5.4.6 計算井點管數(shù)量n41</p><p>　　5.4.7 計算井點間距41</p><p>　　5.4.8 基坑降水驗算41</p><p>　

18、　第六章 基坑施工與監(jiān)測43</p><p>　　6.1 基坑支護施工43</p><p>　　6.1.1 護坡樁施工工藝流程43</p><p>　　6.1.2 錨桿施工46</p><p>　　6.1.3 基坑開挖49</p><p>　　6.2 基坑監(jiān)測50</p><

19、;p>　　6.2.1 基坑監(jiān)測方案50</p><p>　　6.2.2 監(jiān)測內(nèi)容50</p><p><b>　　結(jié) 論53</b></p><p><b>　　參考文獻54</b></p><p><b>　　致 謝55</b></p>

20、<p><b>　　附 錄56</b></p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p>　　1.1 選題的背景目的及意義</p><p>　　隨著我國經(jīng)濟的發(fā)展，城市建筑和荷載都要求更高的地基承載能力，更大的基礎(chǔ)埋深。這使得基坑及其支護技術(shù)變得更加重要。隨著信息技術(shù)和微電子技術(shù)的發(fā)展

21、，和一些新方法，新設(shè)備，新軟件的應(yīng)用，基坑支護技術(shù)更是得到了快速而長足的發(fā)展。</p><p>　　基坑支護工程涉及了諸如土力學(xué)、機構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)、混凝土結(jié)構(gòu)施工技術(shù)、錨固與注漿技術(shù)、水文地質(zhì)學(xué)等學(xué)科。由于基坑技術(shù)發(fā)展較晚，基坑環(huán)境多變，在施工過程中和施工后期都容易出現(xiàn)很多影響基坑安全的不確定性因素。 </p><p>　　這又使得基坑工程成為一種施工風(fēng)險較大，施工技術(shù)復(fù)雜的工程。&

22、lt;/p><p>　　通過本次畢業(yè)設(shè)計，把自己所學(xué)的理論知識和實踐相結(jié)合。提高綜合運用專業(yè)知識的能力。掌握基坑支護設(shè)計的基本方法。學(xué)會應(yīng)用現(xiàn)行的規(guī)范、標(biāo)準、技術(shù)指標(biāo)與經(jīng)濟指標(biāo)進行相關(guān)的計算與設(shè)計。提高自己分析問題，解決問題的能力。</p><p>　　1.2 基坑工程研究現(xiàn)狀</p><p>　　基坑工程主要包括基坑支護體系設(shè)計與施工和土方開挖，是一項綜合性很強的系統(tǒng)

23、工程。它要求巖土工程和結(jié)構(gòu)工程技術(shù)人員密切配合?；又ёo體系是臨時結(jié)構(gòu)，在地下工程施工完成后就不再需要。深基坑支護是指為保證地下結(jié)構(gòu)施工及基坑周邊環(huán)境的安全，對深基坑側(cè)壁及周邊環(huán)境采用的支檔、加固與保護的措施。</p><p>　　80年代以來，隨著我國改革開放的發(fā)展，高層建筑不斷增加。根據(jù)構(gòu)造及使用要求，基坑開挖深度也不斷增加。尤其是進入90年代以后，我國經(jīng)濟的迅速發(fā)展，大中城市的地價不斷上漲，要求更高的空間實

24、用率，出現(xiàn)了眾多的超高層建筑，是地下室買甚達20米甚至更深。同時各地也興建了大量地鐵、地下商場、倉庫、影劇院等。特別是近年來的工程實踐，我國基坑支護技術(shù)得到了長足的發(fā)展和提高。，從而進一步促進了深基坑開挖技術(shù)的研究與發(fā)展，產(chǎn)生了許多先進的設(shè)計計算方法，眾多新的施工工藝也不斷付諸實施，出現(xiàn)了許多技術(shù)先進的成功的工程實例。但由于基坑工程的復(fù)雜性以及設(shè)計、施工的不當(dāng)，工程事故的概率仍然很高?；又ёo技術(shù)在我國相對較年輕，無論是設(shè)計計算，還是施

25、工、監(jiān)控等方面都處在不斷進步和發(fā)展的過程中。我國基坑工程的特點可以概括為“深、差、密、多、低”5個字，亦即我國的基坑越挖越深，工程地質(zhì)條件越來越差，四周已建或在建建筑物密集或緊靠市政公路，基坑支護方法多，但是支護的成功率低。因此對于基坑工程還應(yīng)進行精心設(shè)計與施工，提高對支護結(jié)構(gòu)的要求，而且在建筑物稠密地區(qū)更應(yīng)注意對于環(huán)境的保護，這樣一來，雖然工期和施工費用均要提升，但是工程</p><p>　　基坑工程分類較多，

26、按照施工工藝大體分為放坡開挖及支護開挖兩大類。放坡開挖既簡單又經(jīng)濟，一般在條件具備時優(yōu)先選用，但目前深基坑工程大多是在市內(nèi)修建，基坑較深而場地往往又比較狹小，不具備放坡開挖條件，通常均采用有支護開挖。迄今為止，支護開挖型式已經(jīng)發(fā)展至數(shù)十種，主要包括懸臂支護、內(nèi)支撐或拉錨支護、組合型支護等。支護結(jié)構(gòu)最早用木樁，現(xiàn)在常用鋼筋混凝土樁、地下連續(xù)墻、鋼板樁以及通過加固改良基坑周圍土體的方法形成水泥土擋墻和土釘墻等。</p><

27、;p>　　第二章 工程地質(zhì)概況</p><p><b>　　2.1基坑工程概況</b></p><p>　　擬建醫(yī)療科研綜合樓動力站位于西安市第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)院家屬院內(nèi)，南臨康復(fù)路，北臨7號住宅樓。建筑物為地面以上20層，地下2層，建筑面積為23.6m×4.13m基坑開挖深度為13.0m。</p><p>　　2.2場地工程地

28、質(zhì)條件</p><p>　　2.2.1 工程環(huán)境條件</p><p>　　場地現(xiàn)為一籃球場，地形較為平坦。地貌單元屬黃土梁洼?；幽蟼?cè)為院內(nèi)和康復(fù)路兩條道路，東西二側(cè)為住宅樓，北側(cè)為動力中心，1-1剖面所在南側(cè)地下3.0m深度內(nèi)為下水管道，以下無重要管線。</p><p>　　2.2.2 地層及地基土分層描述</p><p>　　根據(jù)《中國人

29、民解放軍第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)院醫(yī)療科研綜合樓動力站工程巖土工程勘察報告》（詳勘階段）2013年1月。</p><p><b>　　地層條件：</b></p><p>　　第一層①：素填土，褐色，可塑～硬塑，以粘性土為主，土質(zhì)不均勻，局部含有建筑垃圾及植物根系。該層層厚0.70～3.80m，層底標(biāo)高405.84～409.02m。</p><p>　

30、　第二層②：黃土(粉質(zhì)粘土），褐黃色，可塑，局部軟塑，稍濕。針狀空隙發(fā)育，含有植物根系。該層具有中等濕陷性，局部具有強烈濕陷性。屬高壓縮性土。該層層厚2.20～5.60m，層底深度5.80～6.60m，層底標(biāo)高403.01～403.84m</p><p>　　第三層③：黃土（粉質(zhì)粘土），褐黃色，流塑，很濕～飽和?？梢娽槧羁障犊障丁俑邏嚎s性土。該層層厚3.20～4.50m，層底深度9.80～10.50m，層底標(biāo)高

31、399.14～399.92m。</p><p>　　第四層④：古土壤（粉質(zhì)粘土），棕褐色，軟塑，局部流塑。含有較多的白色鈣質(zhì)條紋及鈣質(zhì)結(jié)核。屬中壓縮性土。該層層厚4.40～4.70m，層底深度14.20～15.00m，層底標(biāo)高394.64～395.52m。</p><p>　　第五層⑤：黃土（粉質(zhì)粘土），褐黃色，流可塑，局部軟塑。屬中壓縮性土。該層層厚5.15～5.80m。該層位被揭穿，最

32、大揭露厚度5.80m,最大鉆探深度20.15m,鉆至最低處標(biāo)高為389.49m。</p><p>　　2.2.3 水文地質(zhì)條件</p><p>　　本次勘察期間（2013年1月），實測地下水位8.60m～8.70m,，屬潛水類型。根據(jù)西安地區(qū)地下潛水變化規(guī)律分析，你簡稱第地下水水位年內(nèi)季節(jié)變化幅度可按1.50m考慮?？辈鞎r所測水位，接近年度平水位期水位。</p><p&

33、gt;　　根據(jù)本場地地下水取樣分析結(jié)果，地下水對混凝土無腐蝕性，對鋼筋混凝土中的鋼筋無腐蝕性。</p><p>　　在4#、11#鉆孔中取水樣兩件進行腐蝕性測試。在8#孔9.0m和13#孔15.0m分別取土樣兩件進行地基土的腐蝕性測試。</p><p>　　根據(jù)場地所處區(qū)域氣候、地層和地下水條件，按照《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009年版）第第12.2.1條～第12.2

34、.5綜合判定：擬建場地環(huán)境類型為Ⅱ類；場地內(nèi)地下水對混凝土結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具微腐蝕性；場地地基土對混凝土結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具微腐蝕性。</p><p>　　2.2.4地基土的濕陷性</p><p>　　本次勘察對粉質(zhì)粘土取不擾動土樣進行了濕陷性試驗，試驗結(jié)果表明：濕陷系數(shù)均小于0.015，根據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》GB50025-2004</p>&

35、lt;p>　　判定：粉質(zhì)粘土為非濕陷性土；場地為非濕陷性場地。</p><p>　　根據(jù)GB50025-2004有關(guān)規(guī)定：擬建建筑物地基可以按一般地區(qū)的規(guī)定設(shè)計。</p><p><b>　　2.3場地地震效應(yīng)</b></p><p>　　2.3.1抗震設(shè)防烈度</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50

36、011—2010，西安市區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度, 設(shè)計基本地震加速度值為0.15g，所屬設(shè)計地震分組為第二組。</p><p>　　依據(jù)規(guī)范第5.1.4條，抗震設(shè)計特征周期為0.40s。</p><p>　　2.3.2抗震地段劃分及場地類別</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010第4.1.1條，擬建場地抗震地段屬一般地段。</p&g

37、t;<p>　　根據(jù)鉆孔剪切波速測試結(jié)果，場地地面下20m深度內(nèi)的土層等效剪切波速值分別為305.7～309.2m/s，場地覆蓋層厚度大于5.0m。依據(jù)規(guī)范GB50011—2010第4.1.3至4.1.6條規(guī)定：本建筑場地類別為Ⅱ類。</p><p>　　2.4 地基土液化可能性</p><p>　　擬建場地20.0m深度內(nèi)的地層主要為填土、砂土、圓礫、卵石及第三系砂礫卵石夾

38、粉質(zhì)粘土。勘察期間場地地下水較高的水位埋深2.80～3.00m，則第③層粗砂、礫砂為飽和砂土。</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010第4.3.4條，采用標(biāo)準貫入試驗判別法進行液化判別，按第4.3.4式計算，結(jié)果見表2.4。</p><p>　　表,2.4 標(biāo)準貫入試驗結(jié)果計算表 </p><p>　　表

39、9可知：③層粗砂、礫砂的標(biāo)準貫入試驗實測錘擊數(shù)N均大于其液化判別錘擊數(shù)臨界值Ncr，為不液化土。故擬建建筑物可不考慮地基液化問題。</p><p>　　2.5 原位測試結(jié)果</p><p><b>　?。?）標(biāo)準貫入試驗</b></p><p>　　本次勘察主要集中在第三層，其統(tǒng)計結(jié)果見表2.5.1。</p><p>　

40、　表2.5.1 標(biāo)準貫入試驗結(jié)果統(tǒng)計表 </p><p>　　本次勘察在鉆孔不同深度分段分別進行了重型圓錐動力觸探試驗，其試驗統(tǒng)計結(jié)果見表2.5.2。</p><p>　　表2.5.2 重型圓錐動力觸探試驗結(jié)果統(tǒng)計 </p><p>　?。?）剪切波速試驗結(jié)果</p><p>　　本次勘察在8#和11#

41、鉆孔中進行了剪切波速測試，測試結(jié)果表明：場地在20.0m深度內(nèi)土層等效剪切波速值介于305.7～309.2m/s，平均值307.45m/s。</p><p>　　第三章 基坑支護方案選擇及確定</p><p><b>　　3.1 設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　?。?）《中國人民解放軍第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)院醫(yī)療科研綜合樓動力站工程</

42、p><p>　　巖土工程勘察報告》（詳勘階段）2013年1月</p><p>　?。?）《第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)院醫(yī)療科研綜合樓動力站定位圖》</p><p>　?。?）《第四軍醫(yī)大學(xué)口腔醫(yī)院醫(yī)療科研綜合樓動力站基坑開挖圖》</p><p>　?。?）《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ 120-99)</p><p>　?。?）

43、《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2002)</p><p>　?。?）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)</p><p>　　（7）《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)</p><p>　?。?）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)</p><p>　　（9）《巖土工程勘察規(guī)范》(GB 50021-2

44、001 2009版)</p><p>　　（10）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2002)</p><p>　?。?1）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)</p><p>　　3.2 基坑支護設(shè)計基本要求</p><p>　　基坑支護作為一個結(jié)構(gòu)體系，應(yīng)要滿足穩(wěn)定和變形的要求，即通常規(guī)范所說 的兩種極

45、限狀態(tài)的要求，即承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。所謂承載能力極限狀態(tài)，對基坑支護來說就是支護結(jié)構(gòu)破壞、傾倒、滑動或周邊環(huán)境的破壞，出現(xiàn)較大范圍的失穩(wěn)。一般的設(shè)計要求是不允許支護結(jié)構(gòu)出現(xiàn)這種極限狀態(tài)的。而正常使用極限狀態(tài)則是指支護結(jié)構(gòu)的變形或是由于開挖引起周邊土體產(chǎn)生的變形過大，影響正常使用，但未造成結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)。</p><p>　　因此，基坑支護設(shè)計相對于承載力極限狀態(tài)要有足夠的安全系數(shù)，不致使支護產(chǎn)生失穩(wěn)，

46、而在保證不出現(xiàn)失穩(wěn)的條件下，還要控制位移量，不致影響周邊建筑物的安全使用。因而，作為設(shè)計的計算理論，不但要能計算支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定問題，還應(yīng)計算其變形，并根據(jù)周邊環(huán)境條件，控制變形在一定的范圍內(nèi)。</p><p>　　一般的支護結(jié)構(gòu)位移控制以水平位移為主，主要是水平位移較直觀，易于監(jiān)測。水平位移控制與周邊環(huán)境的要求有關(guān)，這就是通常規(guī)范中所謂的基坑安全等級的劃分，對于基坑周邊有較重要的構(gòu)筑物需要保護的，則應(yīng)控制小變形，

47、此即為通常的一級基坑的位移要求；對于周邊空曠，無構(gòu)筑物需保護的，則位移量可大一些，理論上只要保證穩(wěn)定即可，此即為通常所說的三級基坑的位移要求；介于一級和三級之間的，則為二級基坑的位移要求。</p><p>　　基坑設(shè)計以“安全、合理、經(jīng)濟、便于施工”為原則，同時保證施工周期較短；為基坑土方開挖和地下室施工創(chuàng)造一個安全干燥的施工條件；支護結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、牢固、安全，確保地下室施工安全以及周邊建筑物和道路的安全；有效止水，

48、確保周邊建筑物和道路不產(chǎn)生沉降；支護結(jié)構(gòu)基坑內(nèi)壁與地下室基礎(chǔ)承臺邊緣應(yīng)留有足夠的施工工作面；基坑周邊有良好的圍護，確保坑邊行人安全；基坑支護范圍不超過建設(shè)用地紅線、不影響現(xiàn)有臨時辦公用房的正常使用；基坑周邊排水暢確保安通，地面雨水、污水不流入基坑；考慮到鄰近基坑邊有重點保護道路及樓房，為全，以“位移變形”控制設(shè)計計算，基坑支護是一種特殊的結(jié)構(gòu)方式，具有很多的功能。不同的支護結(jié)構(gòu)適應(yīng)于不同的水文地質(zhì)條件，因此，要根據(jù)具體問題，具體分析，從

49、而選擇經(jīng)濟適用的支護結(jié)構(gòu)。</p><p>　　3.3 基坑支護方案的選擇及確定</p><p>　　3.3.1 基坑側(cè)壁安全等級確定</p><p>　　本工程基坑開挖深度約13.0m，根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-99中安全等級的劃分標(biāo)準，又因本基坑工程因周邊建筑物距離較近，基坑側(cè)壁安全等級為一級，基坑側(cè)壁重要性系數(shù)為1.1。</p>

50、<p>　　3.3.2 支護方案的選擇</p><p>　　目前采用的主要幾種基坑支護方式有:放坡開挖、水泥土墻、樁錨支護結(jié)構(gòu)、土釘墻支護結(jié)構(gòu)等。</p><p><b>　?。?）放坡開挖</b></p><p>　　放坡開挖是基坑開挖常用的一種方法，適用于硬質(zhì)，可塑性黏土和良好的砂性土，并要求周圍場地開闊，沒有重要建筑物。一

51、般情況下，當(dāng)基坑深度小于3m時，一般采用一次性放坡，當(dāng)深度達到4-5米時，采用分級放坡。放坡過程可能造成土體滑移，為增加邊坡穩(wěn)定，可采用堆放沙袋維護擋土或者在坡腳采用短樁隔板支護。</p><p>　　擬建建筑基坑周圍有居民樓和道路等，周圍場地狹窄，基坑深度較大，不宜采用放坡開挖。</p><p><b>　?。?）土釘墻</b></p><p&g

52、t;　　土釘墻是一種原位土體加筋技術(shù)。將基坑邊坡通過由鋼筋制成的土釘進行加固，邊坡表面鋪設(shè)一道鋼筋網(wǎng)再噴射一層砼面層和土方邊坡相結(jié)合的邊坡加固型支護施工方法。其構(gòu)造為設(shè)置在坡體中的加筋桿件（即土釘或錨桿）與其周圍土體牢固粘結(jié)形成的復(fù)合體，以及面層所構(gòu)成的類似重力擋土墻的支護結(jié)構(gòu)。土釘墻支護結(jié)構(gòu)適用于基坑壁等級為二、三級，開挖較淺的基坑。穩(wěn)定可靠、施工簡便且工期短、效果較好、用料省、造價低、對周邊的環(huán)境影響小，且變形相對較小，但是不適合用

53、于對變形嚴格要求的基坑。</p><p>　　擬建建筑基坑深度為13.0m，且基坑側(cè)壁等級為一級，所以不宜采用土釘墻支護。</p><p><b>　?。?）水泥土墻</b></p><p>　　水泥土墻是由水泥土樁相互搭接形成的格網(wǎng)狀、壁狀等形式的重力式擋土結(jié)構(gòu)物。通常采用攪拌樁，亦可采用旋噴樁等。</p><p>　

54、　水泥土墻適用于基坑側(cè)壁安全等級宜為二、三級，水泥土樁施工范圍內(nèi)地基土承載力不宜大于150kPa，基坑深度不宜大于6.0m的基坑。但是水泥土樁抗拉強度低，受荷載后變形較大，且要單獨占用工期。</p><p>　　擬建建筑基坑深度為13.0m,基坑側(cè)壁安全等級為一級，所以不宜采用水泥土墻支護方式。</p><p><b>　?。?）樁錨支護</b></p>

55、<p>　　樁錨支護是將護坡樁與土層錨桿相結(jié)合的一種支護方法,樁錨支護體系是將受拉是在巖石錨桿理論研究比較成熟的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種擋土結(jié)構(gòu),安全經(jīng)濟的特點使它廣泛應(yīng)用于邊坡和深基坑支護工程中。樁錨支護結(jié)構(gòu)適用性較廣，對基坑壁變形的限制嚴格有效，但施工期較長，造價較高。</p><p>　　擬建建筑基坑中，靠近馬路和住宅側(cè)的基坑壁對變形沉降都要求很嚴格，從基坑深度、安全等級、經(jīng)濟和工程場地條件考慮和以

56、上各種支護方案對比，本基坑宜采用樁錨支護結(jié)構(gòu)。</p><p>　　綜上所述，考慮施工條件、周圍環(huán)境因素、經(jīng)濟條件，根據(jù)國家相關(guān)規(guī)范，本基坑支護工程采用樁錨支護，本工程基坑1-1剖面支護結(jié)構(gòu)設(shè)計選取樁錨支護。</p><p>　　第四章 基坑1-1剖面樁錨支護結(jié)構(gòu)設(shè)計計算</p><p>　　4.1 基坑支護結(jié)構(gòu)參數(shù)說明 </p><p>

57、;　　4.1.1 地層力學(xué)參數(shù) </p><p>　　表1.1 地基地質(zhì)力學(xué)指標(biāo)參數(shù)表</p><p>　　備注：表中C、φ值均取用固結(jié)快剪標(biāo)準值。主（被）動土壓力系數(shù)公式：；；</p><p>　　4.1.2 地面附加荷載取值</p><p>　　根據(jù)周圍環(huán)境條件，1-1剖面對應(yīng)基坑一側(cè)，為家屬院道路，墻外側(cè)為康復(fù)路，荷載可取25kPa

58、。</p><p>　　4.1.3 計算方法</p><p>　　按照《建筑基坑技術(shù)規(guī)范》（JGJ120－99）中的有關(guān)章節(jié)進行。土壓力采用“朗肯”土壓力理論“分層”計算，并規(guī)定對于碎石土及砂土，采用“水土分算”；對粘性土及粉土采用“水土合算”。當(dāng)計算基坑底面以下各深度處的基坑外側(cè)主動土壓力時，規(guī)定豎向自重應(yīng)力一律采用基坑底面標(biāo)高處的數(shù)值。</p><p>　　主

59、動土壓力按下式計算：</p><p>　　被動土壓力按下式計算：</p><p>　　凈土壓力按下式計算：</p><p>　　4.1.4 設(shè)計水位確定</p><p>　　擬建建筑基坑地下水位取空隙潛水穩(wěn)定水位，為8.7m。</p><p>　　4.2 樁錨支護設(shè)計 </p><p>　　

60、擬建建筑基坑開挖深度為13.0m,采用排樁加三層錨桿支護方案,樁間距取1.50m,地下水埋深為地面下8.7m,底面荷載為25，作用寬度為20m，在每層錨桿處用兩根25a槽鋼設(shè)腰梁。</p><p>　　4.2.1 第一階段開挖4.5m計算</p><p>　　圖 4.2.1 開挖第一階段計算簡圖 </p><p><b>　　1.主動土壓力計算</

61、b></p><p><b>　　2、被動土壓力計算</b></p><p><b>　　3、凈土壓力計算</b></p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p><b>　　Z=0.73m</b></p><

62、;p>　　剪力為零處是彎矩最大值作用位置，很明顯該點在第②層土中，設(shè)開挖面距離反彎點O的距離為t。</p><p>　　開挖面以上主動土壓力合力:</p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p>　　根據(jù)剪力為零，故可得：</p><p>　　解得，t=1.35m</p><

63、;p>　　Pt=51.87Kpa</p><p>　　4、第一次開挖最大彎矩</p><p>　　=88.86KN·m</p><p>　　5.第一次開挖最大剪力</p><p>　　由于本工程開挖深度為13.0m，施工時一次性施工，因此對于第一階段開挖深度為4.5m時。嵌固深度必然滿足要求，可以不驗算。</p>

64、<p>　　4.2.2 第二階段開挖7.5m計算</p><p>　　第二階段挖土深度為7.5m，并在開挖的第一階段深度4.0m處設(shè)立錨桿。</p><p><b>　　1.主動土壓力計算</b></p><p>　　圖4.2.2 開挖第二階段計算簡圖</p><p><b>　　2.被動土壓力計

65、算</b></p><p><b>　　3、凈土壓力計算</b></p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p><b>　　Z=0.3m</b></p><p>　　設(shè)Z距離反彎點O的距離為t，反彎點O在第③層</p><

66、p>　　開挖面以上主動土壓力合力：</p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p>　　根據(jù)剪力為零，故可得：</p><p><b>　　t=3.5m</b></p><p><b>　　不滿足條件。</b></p><p>

67、;　　反彎點O在第②層不成立，設(shè)反彎點O在第③層</p><p>　　根據(jù)剪力為零，故可得：</p><p><b>　　t=2.42m</b></p><p><b>　　滿足條件</b></p><p>　　Pt=87.36Kpa</p><p>　　取開挖面以上的土體為

68、研究對象，對開挖面支擋結(jié)構(gòu)處O，取矩得</p><p>　　4、第二階段開挖彎矩最大值</p><p>　　=57.57KN·m </p><p>　　5.第二次開挖最大剪力</p><p><b>　　6.錨桿長度計算</b></p><p><b>　　自由段長度計算<

69、;/b></p><p><b>　　可</b></p><p>　　取自由段長度為6.0m</p><p>　　錨固段長度計算(取2m寬計算):</p><p><b>　　根據(jù)有：</b></p><p><b>　　取</b></p&g

70、t;<p>　　錨桿總長度為：17.0+6.0=23m</p><p>　　7.錨桿桿體材料計算</p><p>　　選取 322鋼筋（As=1140.3）</p><p>　　由于本工程開挖深度為13.0m，施工時一次性施工，因此對于第一階段開挖深度為7.5m時。嵌固深度必然滿足要求，可以不驗算。</p><p>　　4.2.

71、3 第三階段開挖10.5m計算</p><p>　　第三階段挖土深度為10.5m，并在開挖的第二階段深度7.0m處設(shè)立錨桿。</p><p><b>　　1.主動土壓力計算</b></p><p>　　圖4.2.2 開挖第三階段計算簡圖</p><p><b>　　2.被動土壓力計算</b><

72、;/p><p><b>　　3.凈土壓力計算</b></p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p><b>　　Z=1.16m</b></p><p>　　設(shè)Z距離反彎點O的距離為t，反彎點O在第③層</p><p>　　開挖面以上主

73、動土壓力合力：</p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p>　　根據(jù)剪力為零，故可得：</p><p><b>　　t=2.87m</b></p><p><b>　　不滿足條件。</b></p><p>　　反彎點O在第③層不

74、成立，設(shè)反彎點O在第④層,根據(jù)剪力為零，故可得：</p><p><b>　　t=0.92m</b></p><p><b>　　滿足條件</b></p><p>　　Pt=70.39Kpa</p><p>　　取開挖面以上的土體為研究對象，對開挖面支擋結(jié)構(gòu)處O，取矩得</p><

75、;p>　　4、第三階段開挖彎矩最大值</p><p>　　5.第三次開挖樁身最大剪力</p><p><b>　　6.錨桿長度計算</b></p><p><b>　　自由段長度計算：</b></p><p>　　可取自由段長度為6.0m</p><p>　　錨固段長度

76、計算(取2m寬計算)：</p><p><b>　　根據(jù)有：</b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　錨桿總長度為：17.0+6.0=23m</p><p><b>　　錨桿桿體材料計算:</b></p><p>　　選取 3

77、22鋼筋（As=1140.3）</p><p>　　由于本工程開挖深度為13.0m，施工時一次性施工，因此對于第一階段開挖深度為10.5m時。嵌固深度必然滿足要求，可以不驗算。</p><p>　　4.2.4 第四階段開挖13.0m計算</p><p>　　第四階段挖土深度為13.0m，并在開挖的第二階段深度10.0m處設(shè)立錨桿，</p><p

78、><b>　　1.主動土壓力計算</b></p><p>　　圖4.2.4 第四階段開挖計算簡圖</p><p><b>　　2、被動土壓力計算</b></p><p><b>　　3、凈土壓力計算</b></p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：&l

79、t;/b></p><p><b>　　Z=0.45m</b></p><p>　　設(shè)Z距離反彎點O的距離為t，反彎點O在第③層</p><p>　　開挖面以上主動土壓力合力：</p><p><b>　　根據(jù)幾何關(guān)系得：</b></p><p>　　根據(jù)剪力為零，故可

80、得：</p><p><b>　　t=190.63m</b></p><p><b>　　滿足條件。</b></p><p>　　取開挖面以上的土體為研究對象，對開挖面支擋結(jié)構(gòu)處O，取矩得</p><p>　　4、第四階段開挖彎矩最大值</p><p>　　5.第四次開挖樁身

81、最大剪力</p><p><b>　　6.錨桿長度計算</b></p><p><b>　　自由段長度計算：</b></p><p>　　可取自由段長度為6.0m</p><p><b>　　錨固段長度計算：</b></p><p><b>　

82、　取2m寬計算</b></p><p><b>　　根據(jù)有：</b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　錨桿總長度為：17.0+6.0=23m</p><p><b>　　錨桿桿體材料計算</b></p><p>　

83、　選取 322鋼筋（As=1140.3）</p><p>　　7.最小嵌固深度計算</p><p>　　嵌固深度為以水平力確定：</p><p><b>　　樁的入土深度：</b></p><p><b>　　取8.5</b></p><p><b>　　樁的總長:

84、</b></p><p>　　4.2.5 樁身配筋計算</p><p><b>　　1.縱向配筋</b></p><p>　　將護坡樁圓形面積等效為矩形截面，使他們剛度相等，即：</p><p><b>　　式中: </b></p><p>　　令b=d,則b=

85、0.876D</p><p><b>　　D—樁的直徑</b></p><p>　　b,d—等效矩形邊長</p><p>　　按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ10-89）中式（4.1.5-1）及（4.1.5-2）：</p><p><b>　　式中: </b></p><p&

86、gt;　　x—混凝土受壓區(qū)高度；</p><p>　　--相對界限受壓區(qū)高度</p><p><b>　　--截面有效高度</b></p><p>　　根據(jù)《混凝土及砌體結(jié)構(gòu)》（高等建筑工業(yè)出版社）可知： </p><p>　　由此可以求出5224</p><p>　　選取 1422鋼筋(532

87、2)</p><p><b>　　2.樁身箍筋配置</b></p><p><b>　　選用時：</b></p><p>　　滿足要求。加勁環(huán)取。</p><p>　　4.3 基坑穩(wěn)定性驗算</p><p>　　4.3.1 樁錨結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性驗算</p>&l

88、t;p>　　使用AutoCAD繪制出該基坑的截面圖，如下圖所示，垂直方向取2m進行計算。任意取滑動圓弧的圓心，取半徑r=14m，取土條寬度b=0.1，r=1.4m，共分19條。取O點豎直線通過的土條為0號，右邊分別為i=1~8，左邊分別為（-1）~（-10）。</p><p>　　圖4.3.1 基坑穩(wěn)定性驗算圓弧滑動簡單條分法</p><p>　　表4.3.1 土坡穩(wěn)定安

89、全系數(shù)的計算表</p><p>　　注：計算個土條的重力Gi。，其中h i為個土條的中堅高度，可以從圖中量出，兩端的土條（編號為“-10”和“8”）的寬度與b不同，因此要換算成同面積及寬度b時的高度。換算時土條-10和8可以看成三角形，得到土條高度如表所示。</p><p>　　量出第i土條弧線中點切線與水平線夾角，如下表所示。量出第i土條弧所對應(yīng)圓心角，按下式計算弧長，。計算結(jié)果如下表所

90、示</p><p><b>　　計算穩(wěn)定安全系數(shù)。</b></p><p><b>　　即：</b></p><p><b>　　滿足整體穩(wěn)定性要求</b></p><p>　　4.3.2 抗隆起驗算</p><p><b>　　`

91、</b></p><p>　　圖4.3.2 抗隆起驗算簡圖</p><p>　　1.普朗德爾公式(Ks >= 1.1～1.2)，注：安全系數(shù)取自《建筑基坑工程技術(shù)規(guī)范》YB 9258-97: </p><p>　　Ks = 1.560 >= 1.1 ，滿足規(guī)范要求。</p><p>　　2.太沙基公

92、式(Ks >= 1.15～1.25)，注：安全系數(shù)取自《建筑基坑工程技術(shù)規(guī)范》YB 9258-97(冶金部):</p><p>　　= 1.707 >= 1.15,滿足規(guī)范要求。</p><p>　　3.隆起量的計算 :</p><p>　　按以下公式計算的隆起量（如果為負值，按0處理。）：</p><p><b>　　

93、式中: </b></p><p>　　δ———基坑底面向上位移(mm);</p><p>　　n———從基坑頂面到基坑底面處的土層層數(shù);</p><p>　　———第i層土的重度()地下水位以上取土的天然重度 </p><p><b>　　()； </b></p><p>　　地下水

94、位以下取土的飽和重度();</p><p>　　———第i層土的厚度(m);</p><p>　　q———基坑頂面的地面超載(kPa);</p><p>　　D———樁(墻)的嵌入長度(m);</p><p>　　H———基坑的開挖深度(m);</p><p>　　c———樁(墻)底面處土層的粘聚力(kPa);<

95、/p><p>　　φ———樁(墻)底面處土層的內(nèi)摩擦角(度);</p><p>　　r———樁(墻)頂面到底處各土層的加權(quán)平均重度();</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)： </b></p><p><b>　　，滿足規(guī)范要求。</b></p><p>　　4.3.3 抗

96、管涌計算</p><p>　　圖 4.3.3 抗管涌計算簡圖</p><p>　　抗管涌穩(wěn)定安全系數(shù)(K >= 1.5):</p><p>　　式中 ———側(cè)壁重要性系數(shù);</p><p>　　———土的有效重度();</p><p>　　———地下水重度();</p><p>　　—

97、——地下水位至基坑底的距離(m);</p><p>　　D———樁(墻)入土深度(m);</p><p>　　代入數(shù)據(jù) K = 11.882 >= 1.5, 滿足規(guī)范要求。</p><p>　　第五章 基坑降水設(shè)計</p><p>　　5.1 基坑降水方法</p><p><b>　?。?

98、）明溝排水</b></p><p>　　明溝排水是指在基坑內(nèi)設(shè)置排水明溝或滲渠和集水井，然后用水泵將水抽出基坑外的降水方法。明溝排水(簡稱明排)一般適用于土層比較密實，坑壁較穩(wěn)定，基坑較淺，降水深度不大，坑底不會產(chǎn)生流砂和管涌等的降水工程。地為較密實的、分選好的土層，特別是帶有一定膠結(jié)度或粘稠度的土層時，由于其滲透性低，滲流量較少，在地下水流出時，邊坡仍穩(wěn)定，含水層為上層滯水或潛水，其補給水源較遠，滲

99、透性較弱，漏水量不大時，一般可以考慮采用明排隨水。</p><p><b>　　輕型井點</b></p><p>　　輕型井點系統(tǒng)的平面布置由基坑的平面形狀、大小，要求降深，地下水流向和地基巖性等因家決定，可布成環(huán)形、U型或線形等，一般沿基坑外緣1.0~1.5m布置。當(dāng)降水基坑為矩形、圓形、三角形成不規(guī)則形狀時，常采用環(huán)形封閉式或U形井點布置。當(dāng)降水深度在6m以內(nèi)時，

100、采用單級井點降水。當(dāng)降水深度較大時，可采用下臥降水設(shè)備或多級井點降。輕型井點主要適用于含水層的滲透系數(shù)為0.1~50m/d,降水深度在3~9m的情況下，如果降水深度大于6m，可采用二級或多級輕型井井點降水。</p><p><b>　　（3）噴射井點降水</b></p><p>　　噴射井點系統(tǒng)由高壓水泵、供水總管、井點管、噴射器、測真空管、排水總管及循環(huán)水箱所組成。

101、噴射井點主要適用于滲透系數(shù)較小的含水層和降水深度較大(8~20m)的降水工程。其主要優(yōu)點是降水深度大，但由于需要雙層井點管，噴射器設(shè)在井孔底部，有二根總管與各井點管相連，地面管網(wǎng)敷設(shè)復(fù)雜，工作效率低，成本高，管理困難。</p><p><b>　?。?）電滲井點降水</b></p><p>　　電滲降水一般只適用于含水層滲透系數(shù)較小(0.1m/d)的飽和粘土，特別是在

102、淤泥和淤泥質(zhì)粘土之中的降水。由于粘性上的顆粒較小，地下水流動十分困難，其中僅自由水在孔隙中流動，其它部分地下水則處于被毛細管吸附的約束狀態(tài)，不能在壓力水頭作用下參與流動，當(dāng)向土中通以直流電流后，不僅自由水、而且被毛細管約束的枯滯水也能參與流動，增加孔隙水流動的有效斷面，其滲透性提高數(shù)十倍，從而縮短降水時間，提高降水效果。</p><p><b>　　（5）管井降水</b></p>

103、<p>　　管井降水方法即利用鉆孔成井，多采用單井單泵(潛水泵或深井泵)抽取地下水的降水方法。當(dāng)管井深度大于15m時，也稱為深井井點降水。管井井點直徑較大，出水量大，適用于中、強透水含水層，如砂礫、砂卵石、基巖裂隙等含水層，可滿足大降深、大面積降水要求</p><p><b>　　（6）輻射井點降水</b></p><p>　　輻射井降水是在降水場地設(shè)置

104、集水豎井，于豎井中的不同深度和方向上打水平井點，使地下水通過水平井點流入集水豎井中，再用水泵將水抽出，以達到降低地下水位的目的。該降水方法一般適用于滲透性能較好的含水層(如粉土、砂土、卵石土等)中的降水，可以滿足不同深度，特別是大面積的降水要求。</p><p>　　表5.2降水方法與降水深度土體種類及土體滲透系數(shù)的關(guān)系</p><p>　　5.2 井點降水計算的前提</p>

105、<p>　　1.所需水文地質(zhì)資料</p><p>　　(1).水層性質(zhì)——承壓水、潛水；</p><p>　　(2).含水層厚度；</p><p>　　(3).含水層的滲透系數(shù)和影響半徑；</p><p>　　(4).含水層的補給條件，地下水流動方向，水力梯度；</p><p>　　(5).原有地下水埋藏

106、深度，水位高度和水位動態(tài)變化資料；</p><p>　　(6).井點系統(tǒng)的性質(zhì)——完整井、非完整井。</p><p>　　2.了解建筑工程對降低地下水位的要求</p><p>　　(1).建筑工程的平面布置、范圍大小，周圍建筑物的分布和結(jié)構(gòu)情況；</p><p>　　(2).建筑物基礎(chǔ)埋設(shè)深度、設(shè)計要求的水位下降深度；</p>

107、<p>　　(3).由于井點排水引起土層壓縮變形的允許范圍和大小。</p><p>　　5.3 降水的作用</p><p>　　在基坑開挖施工中采取降低地下水位的措施時，其作用為：</p><p>　　(1) 防止基坑坡面和基底的滲水，保持坑底干燥，便利施工；</p><p>　　(2) 增加邊坡和坡底的穩(wěn)定性，防止邊坡上或基底的

108、土層顆粒流失。這是因為基坑開挖至地下水位以下時，周圍地下水會向坑內(nèi)滲流，從而產(chǎn)生滲流力，對邊坡和基底穩(wěn)定產(chǎn)生不利影響，此時采用井點降水的方法可以基坑周圍的地下水面降到開挖面以下，不僅保持坑底干燥、便利施工，而且消除了滲流力的影響，防止流砂產(chǎn)生，增加了邊坡和基底的穩(wěn)定性。</p><p>　　(3) 減少土體含水量，有效提高土體物理力學(xué)性能指標(biāo)。對于放坡開挖而言可提高邊坡穩(wěn)定度；對于支護開挖可增加被動區(qū)土抗力，減少

109、主動區(qū)土體側(cè)壓力，從而提高支護體系的穩(wěn)定度和強度保證，減少支護體系的變形。</p><p>　　(4) 提高土體固結(jié)程度，增加地基抗剪強度。降低地下水位，減少土體含水量從而提高土體固結(jié)程度，減少土中孔隙水壓力，增加土中有效應(yīng)力，相應(yīng)的土體抗剪強度也可得到增長，因而降低地下水位亦是一種有效的地基加固方法。</p><p>　　5.4 降水方案的選擇與計算</p><p&

110、gt;　　5.4.1 降水方案的選擇</p><p>　　根據(jù)本基坑的工程實際情況，地下水位在地面以下8.7m處，基坑的降水深度6.3m，輕型井點難以達到預(yù)期效果。本次綜合考慮基坑水位降深較大，基坑所處土體的滲透性在0.3m/d-0.4m/d之間，可采用管井井點降水方案。</p><p>　　5.4.2 參數(shù)的選擇</p><p>　　據(jù)勘察報告各土層參數(shù)如下：

111、</p><p>　　表5.4.2 各土層滲透系數(shù)表</p><p>　　含水層底部距土層表面距離</p><p>　　由勘察資料可知地下水埋深為7.4m，所以含水層厚度</p><p>　　由加權(quán)平均值法可得平均滲透系數(shù)為</p><p>　　5.4.3 井點管長度確定</p><p>　

112、　根據(jù)規(guī)范管井點管長度可用公式</p><p>　　式中：——井點管長度（單位：m）；</p><p>　　——井點管埋設(shè)面至基坑底的距離（單位：m）；</p><p>　　——降低后的地下水位至基坑中心底的距離（單位：m），根據(jù)規(guī)一 </p><p><b>　　般不小于1.5m；</b></p><

113、;p>　　——地下水降落坡度，環(huán)型井點為，單排井點為～ ；</p><p>　　——井點管至群井中心的距離（單位：m）；</p><p>　　——濾管長度（單位：m）。</p><p>　　在本設(shè)計中，取=13.0m， =2.0m， =， =19.0 m, =2.5m, 帶入上式得：</p><p>　

114、　考慮井點露出地面部分，取0.25m，因此井點管長度取19.65m。</p><p>　　5.4.4 基坑涌水量計算</p><p>　　1 .基坑的中心要求降低水位深度S</p><p>　　取降水后地下水位位于坑底以下2.0m，則有</p><p>　　S=13.0-8.7+2.0=6.3m</p><p>　　

115、2.含水層厚度及井點管底部距不透水層距離h</p><p>　　H=23.0-8.7=14.3m</p><p>　　h=23.0-19.4=3.6m</p><p><b>　　水層平均厚度</b></p><p><b>　　3. 降水影響半徑</b></p><p>　

116、　根據(jù)規(guī)范和抽水試驗數(shù)據(jù)的 </p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　——降水影響半徑（m）；</p><p>　　——抽水試驗水位降深（m）；</p><p>　　——含水層厚度（m）；</p><p>　　——抽水試驗測得基坑用水量。</p>

117、<p><b>　　帶入各參數(shù)可得 </b></p><p><b>　　4. 級坑等效半徑</b></p><p>　　查規(guī)范非規(guī)則基坑等效半徑可由下式求得</p><p><b>　　式中:</b></p><p>　　分別為基坑的長度和寬度</p>

118、<p><b>　　帶入上式得</b></p><p>　　5. 基坑涌水量計算</p><p>　　根據(jù)勘察資料，該降水井為潛水非完整井，根據(jù)規(guī)范其涌水量計算公式為</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——基坑涌水量（）；</p><p&

119、gt;　　——含水層滲透系數(shù)（m/d）；</p><p>　　——含水層厚度（m）；</p><p>　　——水層平均厚度（m）；</p><p>　　——降水影響半徑（m）；</p><p>　　——基坑等效半徑（m）；</p><p>　　——濾管長度（m）。</p><p>　　把各參數(shù)帶

120、入上式得基坑涌水量</p><p><b>　　=</b></p><p>　　5.4.5 單井出水量計算</p><p>　　根據(jù)降水規(guī)范，單井出水量可有下式計算</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——輕型井點單井出水量（）；</p&g

121、t;<p>　　——過濾器半徑（m），本設(shè)計選擇直徑為600㎜的井管，因此， </p><p>　　r 取值為0.3m；</p><p>　　——濾管長度（m），本出取1.0m；</p><p>　　——含水層滲透系數(shù)（m/d）。</p><p>　　把各參數(shù)值帶入公式得單井出水量</p><p>&l

122、t;b>　　=</b></p><p>　　5.4.6 計算井點管數(shù)量n</p><p>　　沿基坑周邊布置的降水井?dāng)?shù)n為：</p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　n——井點管數(shù)量；</b></p><p>　　——基坑涌

123、水量（）；</p><p>　　——輕型井點單井出水量（）。</p><p>　　把各參數(shù)值帶入得井點個數(shù)</p><p><b>　　取12根</b></p><p>　　5.4.7 計算井點間距</p><p><b>　　井點間距可由式</b></p>

124、<p>　　計算 </p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——基坑周長（單位：m），該方案中基坑周長為</p><p><b>　　= </b></p><p><b>　　——井點管數(shù)量</b><

125、;/p><p><b>　　則井點管間距</b></p><p><b>　　D=</b></p><p>　　5.4.8 基坑降水驗算</p><p>　　當(dāng)井點布置完畢后，應(yīng)按驗算降深是否滿足要求。由井點的布置可知，降水井點對基坑中心的降水影響最小，故對基坑中心降水進行驗算。對于潛水含水層，可有下

126、式進行驗算：</p><p>　　式中： -井點抽水影響范圍內(nèi)某點的水頭值；</p><p>　　-從某點到各井點中心的距離,本設(shè)計中取等效距離18.45m；</p><p>　　-井點抽水影響范圍內(nèi)某點的水位下降值</p><p><b>　　故h=15.12m</b></p><p>　　h－