12萬污水處理廠畢業(yè)設計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1 項目概況1</p><p>　　1.2 城市排水狀況1</p><p>　　1.3 設計依據(jù)1</p><p>　　1.4 設計任

2、務和范圍1</p><p>　　1.5 水質(zhì)處理要求2</p><p>　　1.5.1 進水水質(zhì)2</p><p>　　1.5.2 出水水質(zhì)2</p><p><b>　　2 自然條件3</b></p><p>　　2.1 水文及水文地質(zhì)資料3</p><

3、p>　　2.2 地貌地質(zhì)資料3</p><p>　　2.3 氣象特征3</p><p>　　3 污水處理方案的確定5</p><p>　　3.1 確定處理方案的原則5</p><p>　　3.2 污水處理方案的選擇5</p><p>　　3.3.1 預處理部分8</p>&l

4、t;p>　　3.3.2 生化處理部分8</p><p>　　3.3.3 二沉池9</p><p>　　3.3.4 消毒池10</p><p>　　3.3.5 污泥處理部分10</p><p>　　4 污水處理廠總體布置11</p><p>　　4.1 污水處理廠平面布置11</p&g

5、t;<p>　　4.2 污水廠的高程布置12</p><p>　　5 污水處理廠設計計算14</p><p>　　5.1 水量水質(zhì)的確定14</p><p>　　5.1.1 設計水量的確定14</p><p>　　5.1.2 設計進水水質(zhì)的確定14</p><p>　　5.1.3 設

6、計出水水質(zhì)的確定14</p><p>　　5.2 污水處理部分構(gòu)筑物設計計算15</p><p>　　5.2.1 粗格柵設計計算15</p><p>　　5.2.2 污水泵房設計計算18</p><p>　　5.2.3 細格柵設計計算19</p><p>　　5.2.4 沉砂池設計計算21<

7、/p><p>　　5.2.5 A2/C氧化溝設計計算22</p><p>　　5.2.6 二沉池配水井設計計算33</p><p>　　5.2.7 二沉池設計計算34</p><p>　　5.2.8 接觸消毒池設計計算37</p><p>　　5.3 污泥處理部分構(gòu)筑物設計計算41</p>

8、<p>　　5.3.1 污泥濃縮池設計計算41</p><p>　　5.3.2 污泥貯泥池設計計算42</p><p>　　5.3.3 污泥脫水機房設計計算42</p><p>　　5.4 水力高程設計計算44</p><p>　　5.4.1 污水高程設計計算44</p><p>　　5

9、.4.2 污泥高程設計計算51</p><p>　　參 考 文 獻55</p><p><b>　　致 謝56</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1 項目概況</b></p><p>　　佛山市

10、近年來經(jīng)濟得到較大發(fā)展，城市建設和人口增長較快，導致城市污水量大幅度增加。由于污水處理設施的規(guī)劃建設相對滯后，部分污水未經(jīng)處理就直接排入水體，使得受納水體受到污染，為防止水體污染狀況將進一步加劇，改善水環(huán)境質(zhì)量，保護水源，政府計劃建設本污水處理廠，一期處理規(guī)模為12萬m3/d，集水面積約為22km2。</p><p>　　1.2 城市排水狀況</p><p>　　城市排水系統(tǒng)由街道管網(wǎng)和支

11、干河涌兩部分組成。佛山市禪城區(qū)現(xiàn)有下水道總長314km，市區(qū)除少數(shù)道路外，一般道路及街道均已鋪設排水管?，F(xiàn)狀排水系統(tǒng)大多采用合流制，部分新區(qū)采用分流制，各排水系統(tǒng)分別排入汾江和東平河以及與其相通的河涌。建設的污水處理廠的排水系統(tǒng)服務范圍內(nèi)基本為雨污合流制，截流倍數(shù)n=1。</p><p><b>　　1.3 設計依據(jù)</b></p><p>　　任務書給出的原始資料、

12、手冊、標準、規(guī)范及有關的專著。具體有：</p><p>　　1、《給水排水工程快速設計手冊.排水工程》，于爾捷，張杰編；</p><p>　　2、《給水排水設計手冊.城市排水》（第5冊）；</p><p>　　3、《給水排水工程師常用規(guī)范選》（上冊）；</p><p>　　4、《室外排水設計規(guī)范》（GB50101-2005）；</p&g

13、t;<p>　　5、《廢水處理工藝設計計算》，崔玉川等編；</p><p>　　6、《水污染治理新工藝與設計》，婁金生等編著；</p><p>　　7、《污水處理新工藝與設計計算實例》，孫力平等編著；</p><p>　　8、《排水工程》（下冊），張自杰主編。</p><p>　　1.4 設計任務和范圍</p>&

14、lt;p>　　本次設計的主要內(nèi)容為完成佛山市的城市污水處理廠的設計，包括廠區(qū)內(nèi)的污水處理工程設計、污泥處理工程設計其它附屬建筑工程以及其它公用工程等。要求經(jīng)過該流程的處理后的出水能夠達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）二級標準，從而提高佛山市的環(huán)境保護和污染處理能力，為廣大佛山市居民更加優(yōu)美的居住和生活環(huán)境。</p><p>　　污水處理工程在建設中應遵循下列原則：污水處理工藝技

15、術方案，在達到治理要求的前提下應優(yōu)先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進工藝；所用污水、污泥處理技術和其它技術不僅要求先進、更要求成熟可靠；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程占地。</p><p>　　1.5 水質(zhì)處理要求</p><p>　　1.5.1 進水水質(zhì)</p><p>　　設計進水水質(zhì)確定為：</p><p&

16、gt;　　表1.1 污水處理廠進水水質(zhì)</p><p>　　1.5.2 出水水質(zhì)</p><p>　　污水處理廠處理后的出水排入汾江河鎮(zhèn)安段。根據(jù)佛山市環(huán)保局的要求，受納水體——汾江水道的水環(huán)境目標為IV類標準，污水處理廠必須進行二級處理。污水廠出水必須滿足國家環(huán)境保護總局和國際技術監(jiān)督總局2002年12月24日發(fā)布的中華人民共和國國家標準《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-

17、2002）二級標準、2001年8月20日發(fā)布的廣東省地方標準《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）二級標準、出水水質(zhì)確定為：BOD5≤20 mg/L，SS≤25mg/L，CODCr≤60mg/L，NH4+-N≤10 mg/L，TP≤1.0 mg/L；pH= 6～9；糞大腸桿菌群數(shù)≤104個/升。</p><p><b>　　2 自然條件</b></p><p&g

18、t;　　2.1 水文及水文地質(zhì)資料</p><p>　　佛山市地處珠江三角洲中下游網(wǎng)河區(qū)，西、北江橫穿其中，河涌縱橫交錯，形成水網(wǎng)。佛山市禪城區(qū)（不含南莊鎮(zhèn)，以下同）主要水道有東平河和汾江河。汾江河水面寬度在30100m之間，水深在27m的范圍，屬于強混合型感潮河道，枯水期和平水期的往復流態(tài)極為明顯，同時受徑流和南海潮汐的作用。豐水期，由于東平河的水位高，北江徑流通過沙口水閘注入汾江河，使潮流上溯的范圍明顯減小，

19、此時閘口一般不出現(xiàn)往復流；而在枯水期由于來自沙口水閘的徑流量小，沙口水閘上游水位低，潮流上溯范圍大為增強。此時期閘口上游出現(xiàn)往復流。汾江水位，根據(jù)水文站提供的資料，100年一遇的最高水位為珠基3.35m，50年一遇洪水位為3.28m，1980年1991年實測最低水位大致為-0.7m，最大潮差為1.80m，一般年最高水位為2.053.08m，常水位0.61.0m，流量5.621.9m3/s，最大流速0.44m/s。</p>

20、<p>　　東平河枯水期流量270300m3/s，河寬100200m，平均水深510m。東平河為佛山市禪城區(qū)的飲用水水源。</p><p>　　2.2 地貌地質(zhì)資料</p><p>　　城區(qū)地形大致西北高，東南低。區(qū)內(nèi)主要地質(zhì)構(gòu)造大體可分為五組：呈北北東向的三水禾生坑復式向斜；呈北東東向的高明復式向斜；近東西走向的三水斷裂，郎石斷裂、向順德容奇附近的東西向斷裂；呈北東向的羅客斷裂

21、、鹽步斷裂、鶴城——金雞斷裂；呈北西向的三洲——西樵山斷裂，鹽步——大瀝斷裂。場地內(nèi)自上而下有人工填土、第四系沖擊層、殘積土及二疊系基巖共四個巖層。</p><p><b>　　2.3 氣象特征</b></p><p>　　佛山市位于北回歸線以南，屬南亞熱帶和亞熱帶季風氣候區(qū)，氣候溫和，四季常綠。其春季潮濕多雨，夏季較熱，時而有暴雨，秋季晴多氣爽，冬季溫暖不寒。年平均

22、氣溫22.1℃, 8月最熱，平均氣溫達29.4℃，1月最冷, 平均氣溫達14.4℃，相對濕度81%，降雨量1600~2000mm，日最大降雨量218mm，降雨集中在四至九月,占全年總雨量80%以上。年平均日照時數(shù)為1882.6小時，霧平均年出現(xiàn)16.9次，出現(xiàn)最多的月份為3月。每年5～8月受臺風影響較大。</p><p>　　廠區(qū)主導風向為北風，頻率15%，次主導風向為東南風，頻率為11%，冬半年以北風為主，夏半

23、年盛行東南風，而偏西風頻率很少。</p><p>　　3 污水處理方案的確定</p><p>　　3.1 確定處理方案的原則</p><p>　　城市污水處理的目的是使之達標排放使環(huán)境不受污染，或污水回用于農(nóng)田灌溉，城市景觀或工業(yè)生產(chǎn)等，以節(jié)約水資源。</p><p>　　《城市污水處理及污染防治技術政策》對污水處理工藝的選擇給出以下幾項關于

24、城鎮(zhèn)污水處理工藝選擇的準則：</p><p>　　1、城市污水處理工藝應根據(jù)處理規(guī)模、水質(zhì)特征、受納水體的環(huán)境功能及當?shù)氐膶嶋H情況和要求，經(jīng)全面技術經(jīng)濟比較后優(yōu)先確定。</p><p>　　2、工藝選擇的主要技術經(jīng)濟指標包括：處理單位水量投資，削減單位污染物投資，處理單位水量電耗和成本，削減單位污染物電耗和成本，占地面積，運行性能，可靠性，管理維護難易程度，總體環(huán)境效益。</p>

25、;<p>　　3、應切合實際地確定污水進水水質(zhì)，優(yōu)先工藝設計參數(shù)必須對污水的現(xiàn)狀，水質(zhì)特征，污染物構(gòu)成進行詳細調(diào)查或測定，做出合理的分析預測。</p><p>　　4、在水質(zhì)組成，復雜或特殊時，進行污水處理工藝的動態(tài)試驗，必要時應開展中試研究。</p><p>　　積極審慎的采用高效經(jīng)濟的新工藝，在國內(nèi)首次應用的新工藝必須經(jīng)過中試和生產(chǎn)性試驗提供可靠性設計參數(shù)，然后進行運用。

26、</p><p>　　3.2 污水處理方案的選擇</p><p>　　污水處理工藝流程的選擇是根據(jù)原水水質(zhì)、出水要求、建設規(guī)模、建設條件及當?shù)丨h(huán)境狀況等因素綜合確定的。該污水處理廠的出水中, 對氨氮及磷的要求較高, 因而, 選擇的污水處理工藝流程要求具有良好的除磷脫氮功能, 以下就幾種常用的污水處理工藝比較如下：</p><p>　　1、厭氧/缺氧/好氧 (A2/O

27、)法：對于有除磷脫氮要求的城市污水處理廠，傳統(tǒng)上往往考慮首選A2/O工藝。A2/O工藝應用較為廣泛，歷史較長，已積累有一定的設計和運行經(jīng)驗，通過精心的控制和調(diào)節(jié)，一般可以獲得較好的磷脫氮效果，出水水質(zhì)較穩(wěn)定，在國內(nèi)外大中型城市污水處理廠常有采用，但A2/O工藝需分別設置污泥回流系統(tǒng)和內(nèi)回流系統(tǒng)，尤其是內(nèi)回流系統(tǒng)，其設計回流比往往在200％一300％或更大，這將增加投資和運行能耗。而且內(nèi)回流的控制較復雜，對管理的要求較高。</p&g

28、t;<p>　　2、普通厭氧/好氧活性污泥法(即A/O法)：該法具有曝氣時間較短、能耗較低、不易發(fā)生污泥膨脹、對磷有一定的去除效果等優(yōu)點,但BOD5的去除率不高(約為60%～70% ) , 且氮的去除率很低，難以使出水達標排放，如要提高BOD5的去除率，則需延長曝氣時間，這樣也就失去了它的優(yōu)點。</p><p>　　3、吸附生物降解法(即AB法)：該法不需設置初沉池,A段和B段回流系統(tǒng)分開，其優(yōu)點是

29、工藝穩(wěn)定、抗沖擊負荷性能好、對BOD5的去除率大于80%，但處理構(gòu)筑物較多、基建投資高、運行費用也很高，雖有一定的除磷脫氮效果，卻難以保證出水中所含的磷、氮達到排放標準。</p><p>　　4、傳統(tǒng)氧化溝法：該法工藝成熟可靠；對污水水質(zhì)適應性強、抗沖擊負荷性能好；處理構(gòu)筑物較少、基建投資較低、管理比較簡單；剩余污泥較少且較穩(wěn)定、無需經(jīng)消化處理、具有良好的脫水性能，目前在我國已廣泛采用，但該工藝雖有一定的除磷脫氮

30、效果，卻難以保證出水中所含的磷、氮達到排放標準。</p><p>　　5、厭氧/缺氧/卡魯塞尓-2000氧化溝(A2/C)法：該法是在普通卡魯塞爾氧化溝前增加一個厭氧池和一個缺氧池而形成的一個具有良好除磷脫氮效果的污水處理工藝，它綜合了A2/O法和氧化溝法的優(yōu)點，具有出水水質(zhì)好、抗沖擊負荷能力強、不易發(fā)生污泥膨脹、除磷脫氮效率高、污泥易穩(wěn)定、能耗省、便于自動化控制等優(yōu)點。</p><p>

31、　　厭氧/缺氧/卡魯塞尓-2000氧化溝脫氮除磷的基本原理：污水首先進入?yún)捬醭嘏c回流污泥混合，在兼性厭氧發(fā)酵菌的作用下，部分易生物降解的大分子有機物被轉(zhuǎn)化成小分子的揮發(fā)性脂肪酸(VFA)，聚磷菌吸收這些小分子有機物合成PHB并儲存在細胞內(nèi),同時將細胞內(nèi)的聚磷水解成正磷酸鹽，并釋放到水中，釋放的能量可供專性好氧的聚磷菌在厭氧的壓抑環(huán)境下維持生存；隨后污水進入缺氧池，反硝化菌利用污水中的有機物和回流混合液中的硝酸鹽進行反硝化，達到脫氮的目的

32、(脫氮效果可以達到95％)，同時還去除一部分碳；當污水進入氧化溝時，有機物濃度逐漸減小，此時，聚磷菌主要是依靠分解體內(nèi)儲存的PHB來獲取能量供自身生長、繁殖，同時超量吸收污水中的溶解性磷以聚磷酸鹽的形式儲存在體內(nèi)：隨后污水進入二沉池，經(jīng)過沉淀，含磷高的污泥從水中分離出來，并以剩余污泥的形式送至污泥脫水系統(tǒng)，從而除磷效果可以達到80％。</p><p>　　因此，為得到良好的出水水質(zhì)，使氮、磷達標，厭氧/缺氧/卡魯

33、塞尓-2000氧化溝(A2/C)法工藝無疑是較為合適的處理工藝。</p><p>　　一般而言，氧化溝部分曝氣方式通常采用表面曝氣，但是表面曝氣的方式限制了氧化溝的有效水深，因而其占地面積仍然較大，而且，該工藝對氧的利用率不高，約(1.8kg/(kW·h))，這意味著該工藝仍有較高的能耗，因此，提出了微孔曝氣A2/C工藝，該工藝氧化溝的有效水深較深，對氧的利用率可達2.5～3.0 kg/(kW 

34、3;h)，下面就微孔曝氣A2/C工藝和表面曝氣A2/C工藝的優(yōu)、缺點進行比較，見表3.1。</p><p>　　表3.1　微孔曝氣與表面曝氣的A2/C比較</p><p>　　綜上所述,氧化溝曝氣部分采用微孔曝氣，而微孔曝氣采用膜管式微孔曝氣器，該曝氣器具有較強擴散功能，采用QMZM系列，該系列是不阻塞型，兼具自動清洗、防止污水逆流的曝氣管。因鼓風機暫停供氣時，薄膜立刻收縮閉合，污水決不逆

35、滲于曝氣管內(nèi)，當鼓風機再啟動時薄膜釋出氣泡，同時因其彈動，同時因其彈動特性將黏附的污泥彈離，這項免維修的特點更是活性污泥法的獨一無二的選擇。在很大程度上減少了運行維修工作量。</p><p>　　3.3 工藝流程的確定</p><p>　　圖3.1 污水處理工藝流程圖</p><p>　　3.3.1 預處理部分</p><p>　　污水經(jīng)粗格

36、柵攔截污水中較大的雜物后進入污水提升泵站，污水經(jīng)提升進入細格柵池進一步攔截污水中較小的雜物，隨后，污水流入鐘式沉砂池，去除污水中的砂粒，以防砂粒沉積在氧化溝內(nèi)。</p><p>　　粗格柵池內(nèi)安裝2臺自動除渣的回轉(zhuǎn)式機械格柵，機械格柵柵條間距為25mm，設計過柵流速為0.9m/s，機械格柵的工作由時間繼電器和根據(jù)格柵前、后水位差而設定的程序進行自動控制，格柵前設進水閘板以便事故時檢修。污水提升泵站內(nèi)設3臺潛污泵,

37、 潛污泵的工作依據(jù)按泵站內(nèi)集水池的水位而設定的程序進行自動控制。</p><p>　　細格柵池內(nèi)安裝2 臺自動除渣的弧型機械格柵，弧型機械格柵柵條間距為10mm，設計過柵流速為0.9m/s，弧型機械格柵的工作由時間繼電器和根據(jù)格柵前、后水位差而設定的程序進行自動控制。</p><p>　　沉砂池選用鐘式沉砂池。對于污水廠的沉砂池，常用的有平流沉砂池、曝氣沉砂池、鐘式沉沙池，考慮到平流式沉砂

38、池沉砂中夾雜有15%的有機物,使后續(xù)處理增加難度,影響環(huán)境。而曝氣沉砂池由于向水中充氧而使污水的溶解氧增加，不利于對后續(xù)的厭氧處理，鐘式沉砂池是利用機械力控制水流流態(tài)與流速，加速砂粒的沉淀并使有機物隨水流帶走的沉砂裝置。調(diào)整轉(zhuǎn)速，可達到最佳沉砂效果。故該設計采用鐘式沉砂池。</p><p>　　鐘式沉砂池由流入口，流出口，沉砂區(qū)，砂斗及帶變速箱的電動機，傳動齒輪，壓縮空氣輸送管和砂提升管以及排砂管組成。污水由流入

39、口切線方向流入沉砂區(qū)，利用電動機傳動裝置帶動轉(zhuǎn)盤和斜坡式葉片，由于所受離心力的不同，把砂粒甩向池壁，掉入砂斗，有機物被送回污水中。沉砂用壓縮空氣經(jīng)砂提升管，排砂管清洗后排除，清洗水回流至沉砂區(qū)，排砂達到清潔砂標準。根據(jù)流量選用兩個1750型號沉砂池。</p><p>　　預處理階段產(chǎn)生的柵渣用螺旋輸送機送至柵渣打包機，經(jīng)打包機壓縮、脫水，體積縮小后與砂粒等定期運至垃圾填埋場另行處理。</p><

40、;p>　　3.3.2 生化處理部分</p><p>　　自鐘式沉砂池出來的污水先后進入?yún)捬醭亍⑷毖醭睾涂斎麪栄趸瘻?經(jīng)生化處理后的出水進入二沉池, 二沉池的上清液通過接觸消毒池消毒后即可達標排放, 底流除一部分回流至厭氧池外, 其余部分送至污泥脫水系統(tǒng)。</p><p>　　在厭氧池中, 污水首先與回流污泥(污泥回流比為50%)在厭氧狀態(tài)下混合和攪拌, 細菌在厭氧狀態(tài)下釋放聚存的磷

41、，這一過程中，保持無氧條件是很重要的，另外，回流污泥的含硝酸鹽氮的濃度需較低，否則，不利于細菌對磷的釋放。在厭氧條件下被釋放的磷將和入流污水中所含的磷一起在有氧條件下重新被細菌的細胞吸收。厭氧池設計停留時間為1.5h、有效水深為4.00m。厭氧池內(nèi)設隔墻、池內(nèi)安裝潛水攪拌器以保證污水與回流污泥的均勻混合, 并防止污泥沉降。</p><p>　　厭氧池出來的混合液流入缺氧池, 并與來自氧化溝的內(nèi)回流混合液均勻混合,

42、 由于缺少溶解氧, 細菌從硝酸鹽中奪取氧以用于生物降解有機物, 因此, 在硝化過程中產(chǎn)生的硝酸鹽在反硝化過程中轉(zhuǎn)化為氮氣釋放,污水中的大部分氮因此而被去除。</p><p>　　缺氧池設計停留時間為1.83h、有效水深為4.00m。缺氧池內(nèi)設導流墻、池內(nèi)安裝潛水攪拌器以保證混合液的均勻混合, 并防止污泥沉降。缺氧池出來的混合液流入氧化溝, 在有氧條件下降解有機物, 另外有氧條件促使氨氮轉(zhuǎn)化為硝酸鹽, 在此階段,

43、磷也被細菌重新吸收。</p><p>　　氧化溝采用卡魯塞爾氧化溝采用四溝式, 設計停留時間為10.96h、有效水深為4.00m、污泥泥齡12d、污泥濃度3300mg/L，微孔曝氣器的氧利用率為12%、曝氣量為4.56m3/個，鼓風機的供氣量為42044m3/h，設計采用3臺鼓風機(兩用一備)，其中1臺常開風機采用變頻調(diào)速, 根據(jù)氧化溝內(nèi)溶解氧探測器探測到的溶解氧濃度自動調(diào)節(jié)風機的轉(zhuǎn)速。至缺氧池的內(nèi)回流量可以通過

44、調(diào)節(jié)內(nèi)回流控制門的開啟度來控制。為防止污泥沉降、堵塞曝氣器, 并保證混合液的均勻混合, 氧化溝內(nèi)安裝了液下推流攪拌器；為便于曝氣器萬一堵塞后的檢修, 設計中將曝氣器分為若干組, 每組均能吊出水面進行檢修；為減少能耗, 氧化溝轉(zhuǎn)彎處設有導流墻；為防止內(nèi)回流至缺氧池的混合液中溶解氧濃度過高(最好接近于零) , 以免影響缺氧區(qū)的工藝處理, 曝氣器應遠離內(nèi)回流控制門布置。</p><p><b>　　3.3.3

45、 二沉池</b></p><p>　　二沉池采用向心輻流式沉淀池。在污水廠的設計中，二沉池常用的有平流式沉淀池、普通輻流式沉淀池、向心輻流式沉淀池。對于平流式沉淀池，占地面積比較大。而普通輻流式沉淀池是中心進水，周邊出水的輻流式沉淀池。由于該類池中心導流筒內(nèi)的流速較大，可達到100mm/s，當作為二次沉淀池用時，活性污泥在中心導流筒內(nèi)難以絮凝，并且這股水流向下流動時的動能較大，易沖擊池底污泥，池的容積

46、利用系數(shù)也較小。而向心輻流式沉淀池是周邊進水，周邊出水，這一進出水的改進，在一定程度上克服了上述普通輻流式沉淀池的缺點。故采用向心輻流式沉淀池，即周邊進水周邊出水沉淀池。</p><p>　　二沉池主要是使混合液中的固體物在二沉池內(nèi)沉淀后成為污泥，生物活性污泥由吸管利用水壓差的原理吸到污泥收集箱，然后用回流泵送至厭氧池作為回流污泥，重質(zhì)沉淀污泥則由刮泥板刮至二沉池中央，再用污泥提升泵送至污泥脫水系統(tǒng)。二沉池采用4

47、個，每個直徑為40m，設計停留時間2.5h、有效水深4.75m，表面負荷為1.3m3/(m2·h)、固體負荷為154.44 kg/(m2·d)、出水堰負荷為3.59L/(m·s)。</p><p><b>　　3.3.4 消毒池</b></p><p>　　二沉池出水進入接觸消毒池，接觸消毒池保證消毒劑與水有充分的接觸時間，使消毒劑發(fā)揮作

48、用，達到預期殺菌效果。設計合理的接觸消毒池應使污水的每個分子都有相同的停留時間，也就是說水流屬于100％的推流。氯與污水的混合接觸時間采用30min，該接觸池池形采用隔板式。</p><p>　　3.3.5 污泥處理部分</p><p>　　剩余污泥經(jīng)過污泥提升泵后送至濃縮池進行污泥濃縮，本設計選用兩個輻流式濃縮池，該濃縮池直徑為21m，濃縮污泥的固體通量選用30kg/(m2·d

49、)。經(jīng)過污泥濃縮后，污泥體積由2088.5m3/d變?yōu)?89.2m3/d，含水率由99.01％變?yōu)?7%。最后進水脫水機房，所得污泥泥餅含水率為80％，脫水機選用DY-2000型帶式壓濾機5臺，其中一臺備用。</p><p>　　4 污水處理廠總體布置</p><p>　　4.1 污水處理廠平面布置</p><p>　　1、處理單元構(gòu)筑物的平面布置</p>

50、;<p>　　處理構(gòu)筑物是水處理廠的主體建筑物，在作平面布置時，應根據(jù)各構(gòu)筑物的功能要求和水力要求，結(jié)合地形和地質(zhì)條件，確定它們在廠區(qū)內(nèi)平面的位置，對此，應考慮：</p><p>　　(1)功能分區(qū)明確，管理區(qū)、污水處理區(qū)及污泥處理區(qū)相對獨立。</p><p>　　(2)構(gòu)筑物布置力求緊湊，以減少占地面積，并便于管理。</p><p>　　(3)考慮近

51、、遠期結(jié)合，便于分期建設，并使近期工程相對集中。</p><p>　　(4)各處理構(gòu)筑物順流程布置，避免管線迂回。</p><p>　　2、管、渠的平面布置</p><p>　　廠區(qū)主要管道有污水管道、污泥管道、超越管道、排水管道、廠區(qū)給水管、廠區(qū)污水管及電纜管線等，設計如下：</p><p><b>　　(1)污水管道</b

52、></p><p>　　污水管道為各污水處理構(gòu)筑物連接管線及廠區(qū)污水管道，管道的布置原則是線路短，埋深合理。</p><p><b>　　(2)污泥管道</b></p><p>　　污泥管道主要為回流污泥管，剩余污泥輸送管。管道設計應選擇適當?shù)墓軓健?lt;/p><p><b>　　(3)超越管</b&

53、gt;</p><p>　　在沉砂池集水豎井處設超越管，以便排放下雨時超出旱季處理量的那部分雨污廢水，此外也設了超越一些處理構(gòu)筑物的超越管，如超越生化池、消毒池等。</p><p><b>　　(4)排水管道</b></p><p>　　為避免產(chǎn)生積水，影響生產(chǎn)，需收集廠區(qū)雨水，以及收集生活污水，收集各池檢修管放空水，濃縮池上清液及污泥脫水濾液

54、，廠區(qū)的排水回流到粗格柵前進行污水處理。</p><p><b>　　(5)廠區(qū)給水管</b></p><p>　　廠內(nèi)給水由城市給水管直接接入，給水管道的布置主要考慮生活用水、消防用水及構(gòu)筑物清洗用水、廠區(qū)綠化用水。</p><p><b>　　(6)電纜管線</b></p><p>　　廠內(nèi)電纜

55、管線主要采用電纜溝形式敷設，局部輔以穿管埋地方式敷設。</p><p>　　3、廠區(qū)道路，圍墻設計</p><p>　　為便于交通運輸和設備的安裝、維護，廠區(qū)內(nèi)主要道路寬為8米和6米，次要道路為3～4米，道路轉(zhuǎn)彎半徑一般均在6米以上。道路布置成網(wǎng)格狀的交通網(wǎng)絡。每個建、構(gòu)筑物周邊均設有道路。路面采用混凝土結(jié)構(gòu)。</p><p>　　污水處理廠圍墻：采用花池圍墻，以增

56、加美觀，圍墻高2.1m。</p><p><b>　　4、輔助建筑物</b></p><p>　　污水處理廠內(nèi)的輔助建筑物有：泵房、辦公室、綜合樓、水質(zhì)分析化驗室、變電所、維修間、倉庫、食堂等。他們是污水處理廠不可缺少的組成部分。其建筑面積大小應按具體情況與條件而定。建筑物盡可能布置為南北朝向。</p><p>　　變配電間布置在既靠近污水廠進

57、線，又靠近用電負荷大的構(gòu)筑物處，以節(jié)省能耗。</p><p>　　輔助構(gòu)筑物的位置應根據(jù)方便、安全等原則確定。</p><p>　　在污水處理廠內(nèi)應廣為植樹綠化美化廠區(qū)，改善衛(wèi)生條件，改變?nèi)藗儗ξ鬯幚韽S“不衛(wèi)生”的傳統(tǒng)看法。按規(guī)定，污水處理廠廠區(qū)的綠化面積不得少于30%。</p><p>　　5、本設計污水處理廠的平面布置</p><p>

58、　　根據(jù)污水處理廠平面布置的原則，本設計污水處理廠的平面布置采用分區(qū)的方法，共分三區(qū)：廠前區(qū)、污水處理水區(qū)、污泥處理區(qū)。</p><p>　　(1)廠前區(qū)布置：設計力爭創(chuàng)造一個舒適、安全、便利的條件，以利于工作人員的活動。設有綜合樓、車庫、維修車間、食堂、浴室及傳達室等。建筑物前留有適當空地可作綠化用。廠前區(qū)布置在污水廠的南向。</p><p>　　(2)污水處理水區(qū)布置：設計基本上采用“

59、一”型布置，其優(yōu)點是流程順暢、布置緊湊。</p><p>　　(3)污泥處理區(qū)(泥區(qū))布置：考慮到空氣污染，將泥區(qū)布置在夏季主導風向的下風向，同時，遠離人員集中地區(qū)。根據(jù)本項目的風向，污泥區(qū)布置在廠區(qū)的西北角，脫水機房接近廠區(qū)后門，便于污泥外運。</p><p>　　4.2 污水廠的高程布置</p><p>　　處理單元構(gòu)筑物的高程布置：</p>&l

60、t;p>　　(1)選擇一距離最長，水頭損失最大的流程進行水力計算。</p><p>　　(2)以污水接納的水體的最高水位為起點逆污水處理流程向上計算。</p><p>　　(3)在作高程布置時，還應注意污水流程與污泥流程積極配合。</p><p>　　污水處理廠污水處理流程高程布置的主要任務是：確定各處理構(gòu)筑物和泵房的標高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管渠的尺寸及其

61、標高，通過計算確定各部位的水面標高，從而能夠使污水沿處理流程在處理構(gòu)筑物之間通暢地流動，保證污水處理廠的正常運行。</p><p>　　為了降低運行費用和便于維護管理，污水在處理構(gòu)筑物之間的流動，以重力流考慮為宜(污泥流動不在此例)。為此，必須精確的計算污水流動中的水頭損失，水頭損失包括：</p><p>　　(1)污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物的水頭損失。在作初步設計時可以按經(jīng)驗估算。污水流經(jīng)處理

62、構(gòu)筑物的水頭損失，主要產(chǎn)生在進口和出口和需要的跌水(多在出口處)，而流經(jīng)構(gòu)筑物本身的水頭損失則很小。</p><p>　　(2)污水流經(jīng)連接前后兩處構(gòu)筑物管渠(包括配水設備)的水頭損失。包括沿程與局部水頭損失。</p><p>　　(3)污水流經(jīng)量水設備的水頭損失。</p><p>　　在對污水處理流程的高程布置時，應考慮下列事項：</p><p

63、>　　(1)選擇一條距離最長，水頭損失最大的流程進行水力計算。并應適當留有余地，以保證在任何情況下，處理系統(tǒng)都能夠運行正常。</p><p>　　(2)計算水頭損失時，一般應以近期最大流量(或泵的最大出水量)作為構(gòu)筑物和管渠的設計流量；計算涉及遠期流量的管渠和設備時，應以遠期最大流量為設計流量，并酌加擴建時的備用水頭。</p><p>　　(3)設置終點泵站的污水處理廠，水力計算常以

64、接納處理后污水水體的最高水位作為起點，逆污水處理流程向上倒推計算，以使處理后污水在洪水季節(jié)也能自流排出，而泵需要的揚程則較小，運行費用也較低。但同時考慮到構(gòu)筑物的挖土深度不宜過大，以免土建投資過大和增加施工上的困難。</p><p>　　(4)在作高程布置時還應注意污水流程與污泥流程的配合，盡量減少抽升的污泥量，在決定污泥濃縮池，消化池等構(gòu)筑物高程時，應注意它們的污泥水能自動排入污水入流干管或其它構(gòu)筑物的可能。&

65、lt;/p><p>　　根據(jù)設計資料，以百年一遇洪水位作為控制點標高，該標高為3.35m，由此推算出細格柵前水位標高為7.48m。廠區(qū)為平坦地面，地面標高為2.20m。 </p><p>　　5 污水處理廠設計計算</p><p>　　5.1水量水質(zhì)的確定</p><p>　　5.1.1 設計水量的確定</p><p>

66、　　平均設計流量：Q = 120000 m3/d = 5000 m3/h = 1.39 m3/s</p><p>　　取總變化系數(shù)Kz＝1.3</p><p>　　則最大設計流量：Qmax = 120000×1.3 =156000m3/d =6500m3/h =1.806m3/s</p><p>　　該市的截留倍數(shù)為n＝1。</p><

67、p>　　則雨污合流時的流量：</p><p>　　5.1.2 設計進水水質(zhì)的確定</p><p>　　表5.1 污水處理廠進水水質(zhì)</p><p>　　5.1.3 設計出水水質(zhì)的確定</p><p>　　根據(jù)佛山市環(huán)保要求，受納水體——汾水水道水環(huán)境目標為IV類標準，以及根據(jù)中華人民共和國國家標準《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB

68、18918-2002)二級標準、2001年8月20日發(fā)布的廣東省地方標準《水污染物排放限值》(DBb44/26-2001)二級標準，現(xiàn)確定水質(zhì)如下：</p><p>　　表5.2 污水處理廠出水水質(zhì)</p><p>　　5.2 污水處理部分構(gòu)筑物設計計算</p><p>　　5.2.1 粗格柵設計計算</p><p><b>　　1

69、、設計流量</b></p><p><b>　　采用雨污合流流量。</b></p><p>　　設計粗格柵兩組并行，故得單組設計流量為2.78/2＝1.39m3/s</p><p><b>　　2、柵槽寬度</b></p><p><b>　　(1)柵條的間隙數(shù)</b&g

70、t;</p><p><b>　　(5.1)</b></p><p>　　式中 —— 最大設計流量，m3/s；</p><p>　　—— 格柵傾角，(°),?。?0°</p><p>　　—— 柵條間隙，m，取b＝0.025m；</p><p>　　—— 柵條間隙數(shù)，個；&l

71、t;/p><p>　　—— 柵前水深，m，?。?.2m</p><p>　　—— 過柵流速，m/s，＝0.9 m/s</p><p>　　圖5.1 粗格柵設計計算示意圖</p><p>　　格柵設兩組，按兩組同時工作設計。則：</p><p><b>　　個</b></p><p&

72、gt;<b>　　(2)柵槽寬度B</b></p><p>　　柵槽寬度一般比格柵寬0.2～0.3m，取0.2m；</p><p>　　設柵條寬度S=10mm(0.01m)</p><p><b>　　則柵槽寬度</b></p><p>　　B＝S(n-1)+bn+0.2＝0.01×(48

73、-1) +0.025×48+0.2=1.87m</p><p><b>　　(3)柵槽總寬度</b></p><p>　　3、通過格柵的水頭損失h1</p><p>　　(1)進水渠道漸寬部分的長度L1。設進水渠寬B1＝2.8m，其漸寬部分展開角度，進水渠道內(nèi)的流速為0.83m/s。</p><p><b

74、>　　(5.2)</b></p><p>　　(2)通過格柵的水頭損失h1，m</p><p><b>　　(5.3)</b></p><p><b>　　(5.4)</b></p><p>　　式中 —— 設計水頭損失，m；</p><p>　　—— 計

75、算水頭損失，m</p><p>　　—— 重力加速度，m/s2；</p><p>　　—— 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3；</p><p>　　—— 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，，設柵條斷面為銳邊矩形斷面，＝2.42。</p><p>　　(3)柵槽后總高度H，m</p><p>　　水面離地面

76、高度為2.1m，格柵高出地面1.8m，所以高出水面h2＝3.9m</p><p><b>　　取5.2m</b></p><p>　　(4)柵槽總長度L，m</p><p>　　式中，H1為柵前渠道深，。</p><p>　　(5)每日柵渣量W,m3/d</p><p><b>　　(5

77、.5)</b></p><p>　　式中，W1為柵渣量，m3/103m3污水，取0.1～0.01，粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值；</p><p><b>　　采用機械清渣。</b></p><p>　　5.2.2 污水泵房設計計算</p><p>　　1、設計流量和揚程的確定</p>

78、<p>　　(1)設計流量的確定</p><p><b>　　按雨污合流流量</b></p><p><b>　　(2)初選水泵</b></p><p><b>　　選用潛污泵</b></p><p>　　采用600QW3500-12-185型號水泵，每臺流量為35

79、00 m3/h，揚程為12m，三用一備，該水泵自配電機。</p><p><b>　　(3)集水池容積</b></p><p>　　采用相當于一臺泵5分鐘的容量：W＝3500×60×5/3600＝291.7m3</p><p>　　有效水深采用2m，則集水池面積F＝145.85m2</p><p>&

80、lt;b>　　2、設計機組的基礎</b></p><p><b>　　(1)機組布置</b></p><p>　　該機組采用橫向順列布置。</p><p><b>　　(2)基礎尺寸確定</b></p><p>　　根據(jù)WL型安裝尺寸帶（帶底座）算出600QW3500-12-185

81、型水泵基礎長×基礎寬：2.0m×1.6m。</p><p>　　3、壓水管的管徑確定和管路布置</p><p><b>　　(1)管路布置</b></p><p>　　泵房選用半地下式，壓水管接入室外渠道。每臺泵直接從集水池吸水，各泵壓水管出泵房后，接入橫向管渠，再以三條管渠接入細格柵柵槽。</p><p

82、><b>　　(2)管徑計算</b></p><p>　　壓水管管徑為DN700鋼管，流速為2.41m/s，i＝9.85‰。</p><p><b>　　4、泵房高度的計算</b></p><p>　　地下水泵房高度，查水泵尺寸得，H2＝0.6+0.5+2.55＝3.65m</p><p>　

83、　地上泵房高度H1＝a+c+d+e+h</p><p>　　式中 —— 吊車梁高度，0.32m；</p><p>　　—— 行車梁底到起重勾中心的高度,0.816m</p><p>　　—— 最大一臺泵的高度，2.55m</p><p>　　—— 一般都不小于0.2m。</p><p>　　H1＝a+c1+d+e+h

84、＝0.32+0.816+2.55+0.4＝4.086m，取4.09m</p><p><b>　　5、泵房的平面布置</b></p><p><b>　　(1)泵房寬度</b></p><p>　　基礎間距取0.5m，基礎與墻壁間距為2.0m。</p><p>　　泵房總寬度＝3×0.5+

85、2×2.0+4×2.0＝13.5m</p><p><b>　　(2)泵房長度</b></p><p>　　泵房總長度＝145.85/13.5＝10.8m，取11m</p><p>　　5.2.3 細格柵設計計算</p><p>　　污水由進水泵房提升至細格柵后進入沉砂池，細格柵用于進一步去除污水中較

86、小的顆粒懸浮物、漂浮物。</p><p><b>　　1、設計流量</b></p><p><b>　　采用雨污合流流量。</b></p><p>　　設計細格柵兩組并行，故得單組設計流量為2.78/2＝1.39m3/s</p><p><b>　　2、柵槽寬度</b><

87、/p><p>　　(1)柵條的間隙數(shù)：</p><p><b>　　(5.1)</b></p><p>　　式中 —— 最大設計流量，m2/s；</p><p>　　—— 格柵傾角，(°),?。?0°</p><p>　　—— 柵條間隙，m，取b＝0.01m；</p>

88、<p>　　—— 柵條間隙數(shù)，個；</p><p>　　—— 柵前水深，m，?。?m</p><p>　　—— 過柵流速，m/s，＝0.9 m/s</p><p>　　格柵設兩組，按兩組同時工作設計。則：</p><p><b>　　個</b></p><p><b>　　

89、(2)柵槽寬度B</b></p><p>　　柵槽寬度一般比格柵寬0.2～0.3m，取0.2m；</p><p>　　設柵條寬度S=10mm(0.01m)</p><p><b>　　則柵槽寬度</b></p><p>　　B＝S(n-1)+bn+0.2＝0.01×(144-1) +0.01

90、5;144+0.2=3.06m</p><p><b>　　(3)柵槽總寬度</b></p><p>　　3、通過格柵的水頭損失h1</p><p>　　(1)進水渠道漸寬部分的長度L1。設進水渠寬B1＝4.5m，其漸寬部分展開角度，進水渠道內(nèi)的流速為0.62m/s。</p><p><b>　　(5.2)&l

91、t;/b></p><p>　　(2)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2，m</p><p>　　(3)通過格柵的水頭損失h1，m</p><p><b>　　(5.3)</b></p><p><b>　　(5.4)</b></p><p>　　式中 —— 設計

92、水頭損失，m；</p><p>　　—— 計算水頭損失，m</p><p>　　—— 重力加速度，m/s2；</p><p>　　—— 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3；</p><p>　　—— 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，，設柵條斷面為銳邊矩形斷面，＝2.42。</p><p>　　(4)柵槽后

93、總高度H，m</p><p>　　設柵前渠道超高0.3m,格柵頂高出走道1.8m，h2＝2.1</p><p>　　(5)柵槽總長度L，m</p><p>　　式中，H1為柵前渠道深，。</p><p>　　(6)每日柵渣量W,m3/d</p><p><b>　　(5.5)</b></p&

94、gt;<p>　　式中，W1為柵渣量，m3/103m3污水，格柵間隙為16～25mm時，W1＝0.10～0.05 m3/103m3污水；格柵間隙20～50mm時，W1＝0.03～0.10 m3/103m3污水。本工程格柵間隙為10mm，取W1＝0.05 m3/103m3污水。</p><p><b>　　采用機械清渣。</b></p><p>　　5.2

95、.4 沉砂池設計計算</p><p>　　該設計選用鐘式沉砂池</p><p><b>　　1．設計流量</b></p><p>　　采用雨污合流流量，則Q＝</p><p>　　采用兩個池，則每池流量為2.78/2＝1.39m3/s＝1390L/s，根據(jù)該流量，選用型號1750。</p><p>

96、;　　圖5.2 鐘式沉砂設計示意圖</p><p>　　表5.3 鐘式沉砂池1750型號的尺寸(m)</p><p>　　5.2.5 A2/C氧化溝設計計算</p><p>　　圖5.3 A2/C設計示意圖</p><p><b>　　1、氧化溝</b></p><p>　　(1) 計算出水溶解性

97、BOD5</p><p>　　假定每克(VSS)相當于1.42g BOD5，出水VSS/SS＝0.75，取BOD速度常數(shù)k＝0.23；欲使出水所含BOD5為20mg/L，則出水所含溶解BOD5應為：</p><p><b>　　(5.6)</b></p><p>　　(2) 計算硝化速度和污泥齡</p><p>　　當最

98、低溫度T＝14.4℃，出水NH4+-N=10mg/L，溶解氧DO＝2mg/L,K0＝1.3時，硝化菌的比增長速率：</p><p><b>　　(5.7)</b></p><p><b>　　污泥齡</b></p><p>　　由于本廠不進行污泥消化，要求污泥在氧化溝達到穩(wěn)定，根據(jù)污泥穩(wěn)定的要求，取安全系數(shù)＝3；</

99、p><p><b>　　則設計污泥齡：</b></p><p>　　(3) 計算用于氧化的總氮和用于合成的總氮</p><p>　　取異養(yǎng)微生物的產(chǎn)率系數(shù)Y＝0.6公斤VSS/公斤BOD5，內(nèi)源衰減系數(shù)Kd＝0.05/d，則日產(chǎn)泥量：</p><p><b>　　(5.8)</b></p>

100、<p>　　設其中有12.4%為氮，近似地等于TKN中用于合成部分，</p><p>　　則TKN中用于合成。</p><p>　　故需氧化的ΔNH4+-N=25-6.72-10=8.28mg/L</p><p>　　需還原的ΔNO3--N=8.28×85%=7.038 mg/L</p><p>　　(4) 堿度平衡計算

101、</p><p>　　氧化NH4+-N消耗的堿度理論值為7.14mg/mgNH4+-N，</p><p>　　還原NO3--N產(chǎn)生的堿度理論值為3.57mg/mgNO3--N，</p><p>　　假定去除BOD5產(chǎn)生的堿度為0.1mg/mgBOD5，</p><p>　　則剩余堿度＝250-7.14×8.28+3.57×

102、7.04+0.1×(150-5.4)＝230.47mg/L</p><p>　　可滿足氧化溝內(nèi)混合液pH值大于7.2的要求。</p><p>　　(5) 氧化溝好氧區(qū)容積計算</p><p>　　設計泥齡θ＝12d，則實際硝化速度：</p><p><b>　　單位基質(zhì)利用率：</b></p>&

103、lt;p>　　·d (5.9)</p><p>　　取MLSS＝3300mg/L，f＝0.75，則MLVSS＝0.75×3300＝2475mg/L；</p><p>　　硝化所需MLVSS總量</p><p><b>　　(5.10)</b></p><p><b>　

104、　好氧區(qū)容積</b></p><p><b>　　水力停留時間</b></p><p>　　(6) 氧化溝缺氧區(qū)容積計算</p><p>　　本工藝的缺氧反硝化分為兩部分：在氧化溝內(nèi)的缺氧區(qū)完成80％的反硝化，在厭氧池后設置的前置缺氧池完成20％的反硝化。</p><p>　　故此處需還原NO3--N總量&l

105、t;/p><p>　　脫硝溫度改正系數(shù)取1.1，則14.4℃時的反硝化速率：</p><p><b>　　·d</b></p><p>　　所硝化所需MLVSS總量＝</p><p><b>　　缺氧區(qū)容積</b></p><p><b>　　水力停留時間&l

106、t;/b></p><p>　　(7) 氧化溝尺寸計算</p><p><b>　　氧化溝總池容計算</b></p><p>　　Vm＝V1+V2=31580.7+23272.7＝54853.4 m3</p><p>　　總水力停留時間tm＝6.31+4.65＝10.96h>10h，符合要求。</p&g

107、t;<p>　　設四座氧化溝，每池容積</p><p>　　V0＝54853.4/4＝13713.5 m3</p><p>　　取水深h＝4m，采用四廊道，每廊道寬10m；</p><p><b>　　氧化溝表面積</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)彎處表面積</b></p&

108、gt;<p><b>　　每廊道直段長度</b></p><p><b>　　氧化溝總長度</b></p><p>　　L＝62.5+10×3＝92.5m</p><p>　　隔墻寬為0.25m，則氧化溝總寬度：</p><p>　　B=10×4+0.25×

109、;3＝40.75m</p><p>　　取超高0.5m，則氧化溝總高度：</p><p>　　H＝4+0.5＝4.5m</p><p><b>　　校核污泥負荷</b></p><p>　　(kgMLSS·d) (5.11)</p><p>　　式中 —— 污水流量

110、，m3/d；</p><p>　　—— 原污水中有機物(BOD)的濃度，mg/L；</p><p>　　—— 曝氣池容積，＝31580.7+23272.7=54853.4 m3；</p><p>　　—— 混合液懸浮固體(MLSS)濃度，mg/L。</p><p><b>　　(8) 需氧量計算</b></p>

111、;<p>　　氧化NH4+-N的需氧量為4.57mgO2/mgNH4+-N，還原NO3--N的產(chǎn)氧量為2.60mgO2/mgNO3--N,</p><p>　　1)平均時需氧量的計算</p><p><b>　　(5.12)</b></p><p>　　=1044.9kg/h</p><p>　　2)最大時

112、需氧量的計算</p><p>　　根據(jù)原始數(shù)據(jù)K=1.3,</p><p>　　=1171.71kg/h</p><p><b>　　3)每日去除值：</b></p><p><b>　　BOD5 kg/d</b></p><p>　　4)去除每千克BOD的需氧量：</

113、p><p>　　△O2 kgO2 / kgBOD</p><p>　　5)最大時需氧與平均時需氧之比</p><p><b>　　(9)供氧量的計算</b></p><p>　　采用膜管式微孔空氣擴散器，敷設于距池底0.2m處，淹沒水深3.8m，計算溫度為30°。水中溶解氧飽和度：</p><p

114、>　　mg/L； mg/L</p><p>　　1)空氣擴散器出口處的絕對壓力：</p><p>　　Pb=P+9.8×103×H (5.13)</p><p>　　式中 P——大氣壓力，1.013×105Pa</p><p>　　H——空氣擴散

115、裝置的安裝深度，m</p><p>　　2)空氣離開曝氣池面時，氧的百分比</p><p>　　Ot (5.14)</p><p>　　= 18.43% </p><p>　　式中EA——空氣擴散裝置的氧的轉(zhuǎn)移效率，對膜管式微孔曝氣器，取值15％。</p><p>

116、　　3)曝氣池混合液中平均氧飽和度：</p><p><b>　　(5.15)</b></p><p><b>　　mg/L</b></p><p><b>　　mg/L</b></p><p>　　4)換算為條件下，脫氧清水的充氧量：</p><p>

117、　　R0 (5.16)</p><p><b>　　kg/h</b></p><p>　　5)相應最大時需氧量</p><p><b>　　kg/h</b></p><p>　　6)曝氣池平均時供氧量：</p><p>　　m3/h

118、 (5.17)</p><p>　　7)曝氣池最大時供氧量：</p><p><b>　　m3/h</b></p><p>　　8)去除每千克BOD的供氧量：</p><p>　　m3空氣 / kgBOD</p><p><b>　　9)每污水供氧量：</

119、b></p><p><b>　　m3空氣/m3污水</b></p><p>　　10)總需氧量為42044m3/h</p><p>　　圖5.4 空氣管路設計示意圖</p><p>　　圖5.5 空氣干管路設計示意圖</p><p>　　表5.2 空氣管路計算表</p>&l

120、t;p>　　空氣管路的計算結(jié)果列于表5.2 空氣管路計算表。 </p><p>　　空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失：∑（h1 + h2）= 215.47×9.8 =2.11kPa；</p><p>　　空氣網(wǎng)狀膜壓力損失為4 kPa；</p><p><b>　　總壓力損失：</b></p><p>

121、　　4 + 2.11= 6.11 kPa</p><p>　　為安全計，取9.8kPa。</p><p>　　(10) 空壓機的選定</p><p>　　空氣擴散裝置安裝在距池底0.2m處，因此空壓機所需壓力為：</p><p><b>　　PkPa</b></p><p><b>　　

122、空氣機供氧量：</b></p><p><b>　　平均時：</b></p><p>　　37489 m3/h=624.82m3/min</p><p><b>　　最大時：</b></p><p>　　42044 m3/h =700.7 m3/min</p><p&

123、gt;　　根據(jù)所需壓力及空氣量，決定采用RG-500型空壓機三臺。該型空壓機風壓58.8kPa，風量355.7 m3/min。</p><p>　　正常條件下，2臺工作，1臺備用；高負荷時3臺工作。</p><p>　　(11) 其它機械設備</p><p>　　池內(nèi)需裝設水下推流器。</p><p>　　按3W/m3污水計算，3V0＝3&#