畢業(yè)設(shè)計--組合機(jī)床設(shè)計說明書（含全套資料）

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　應(yīng)用組合機(jī)床加工大批量零件，快捷高效，生產(chǎn)效率高是機(jī)械加工的發(fā)展方向。本次畢業(yè)設(shè)計的題目是“鉆曲軸箱前端面的孔”。本組合機(jī)床要求能實(shí)現(xiàn)同時鉆四孔。在工藝制定過程中，通過批量的進(jìn)行鉆前端面的加工方案，并尋求最佳的工藝方案，借此說明了工藝在生產(chǎn)過程中的重要性。本人的設(shè)計的主要內(nèi)容是：進(jìn)行了機(jī)床總體布局設(shè)計；對機(jī)床的進(jìn)給和傳動部分進(jìn)行

2、了設(shè)計；結(jié)合實(shí)例，介紹了夾具設(shè)計方法；通過此設(shè)計，本機(jī)床完全能滿足設(shè)計要求，與傳統(tǒng)的機(jī)床相比，本機(jī)床具有自動化程度高，生產(chǎn)率高，精度高等優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　關(guān)鍵詞：組合機(jī)床；鉆頭；夾具設(shè)計；液壓定位,手動夾緊.</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Application of combined hi

3、gh-volume machining parts, high efficiency, high productivity is the development direction of machining. The graduation project is entitled " Crankcase front end of drill hole." The combined machine tool needs

4、to be achieved while drilling four holes. Making process in the process, conducted by volume ends face milling processing program, and to seek the best technology solutions, which illustrates the process in the importanc

5、e of the production process. The main elemen</p><p>　　Keywords: milling head; Bit;fixture design; Hydraulic, manual clamping.</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 緒論…………………

6、……………………………………………………………4</p><p>　　1.1組合機(jī)床的概論……………………………………………………………………4</p><p>　　1.2組合機(jī)床的發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢………………………………………………………4</p><p>　　1.3機(jī)床設(shè)計的目的、內(nèi)容、要求……………………………………………………5</p><

7、p>　　1.3.1 設(shè)計的目的………………………………………………………………………5</p><p>　　1.3.2 設(shè)計內(nèi)容…………………………………………………………………………5</p><p>　　1.3.3 設(shè)計要求…………………………………………………………………………6</p><p>　　1.4機(jī)床的設(shè)計步驟……………………………………………

8、………………………6</p><p>　　1.4.1 調(diào)查研究…………………………………………………………………………6</p><p>　　1.4.2 擬定方案…………………………………………………………………………6</p><p>　　1.4.3 工作圖設(shè)計………………………………………………………………………7</p><p><

9、;b>　　第二章 零件分析</b></p><p>　　2.1 零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及其技術(shù)要求…………………………………………………7</p><p>　　2.1.1零件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)……………………………………………………………………7</p><p>　　2.1.2技術(shù)要求…………………………………………………………………………8</p>

10、<p>　　2.2零件的生產(chǎn)批量及其機(jī)床的使用…………………………………………………8</p><p>　　2.2.1零件的生產(chǎn)批量…………………………………………………………………8</p><p>　　2.2.2機(jī)床的使用條件…………………………………………………………………8</p><p>　　2.3 零件工藝方案…………………………………………

11、……………………………9</p><p>　　2.3.1 生產(chǎn)工藝方案……………………………………………………………………9</p><p>　　第三章 組合機(jī)床的總體設(shè)計…………………………………………………………9</p><p>　　3.1組合機(jī)床方案的制定………………………………………………………………9</p><p>　　3.1.

12、1制定工藝方案……………………………………………………………………9</p><p>　　3.1.2確定組合機(jī)床的配置形式和結(jié)構(gòu)方案…………………………………………10</p><p>　　3.2確定切削用量及選擇刀具…………………………………………………………11</p><p>　　3.2.1確定工序間余量…………………………………………………………………11&

13、lt;/p><p>　　3.2.2選擇切削用量…………………………………………………………………11</p><p>　　3.2.3確定切削力、切削扭矩、切削功率…………………………………………12</p><p>　　3.2.4選擇刀具結(jié)構(gòu)…………………………………………………………………13</p><p>　　3.3鉆孔組合機(jī)床總設(shè)計“三圖

14、一卡”的編制……………………………………13</p><p>　　3.3.1被加工零件工序圖……………………………………………………………13</p><p>　　3.3.2加工示意圖……………………………………………………………………15</p><p>　　3.3.3機(jī)床聯(lián)系尺寸圖………………………………………………………………18</p><

15、;p>　　3.3.4生產(chǎn)率計算卡…………………………………………………………………20</p><p>　　3.4 多軸箱的設(shè)計…………………………………………………………………23</p><p>　　3.4.1 繪制多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖………………………………………………23</p><p>　　3.4.2 齒輪模數(shù)選擇………………………………………

16、………………………24</p><p>　　3.4.3 繪制傳動系統(tǒng)圖……………………………………………………………25</p><p>　　3.4.5 傳動零件的校核……………………………………………………………26</p><p>　　第四章 夾具設(shè)計……………………………………………………………………30</p><p>　　4.1

17、 機(jī)床夾具的概述……………………………………………………………30</p><p>　　4.1.1機(jī)床夾具的組成……………………………………………………………30</p><p>　　4.1.2機(jī)床夾具的類型……………………………………………………………31</p><p>　　4.2夾緊方案和夾緊元件的設(shè)計…………………………………………………31</p&

18、gt;<p>　　4.3夾具的性能及優(yōu)點(diǎn)……………………………………………………………31</p><p>　　4.4夾具體的設(shè)計…………………………………………………………………32</p><p>　　4.5夾具精度分析計算……………………………………………………………32</p><p>　　4.6 夾具操作的簡要說明……………………………………

19、……………………33</p><p>　　結(jié)論……………………………………………………………………………………33</p><p>　　參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………………34</p><p>　　致謝……………………………………………………………………………………35</p><p><b>　　1

20、 緒論</b></p><p>　　1.1 組合機(jī)床的概論</p><p>　　組合機(jī)床是以系列化、標(biāo)準(zhǔn)化的通用部件為基礎(chǔ)，配以少量的專用部件組成的專用機(jī)床。它適宜于在大批、大量生產(chǎn)中對一種或幾種類似零件的一道或幾道工序進(jìn)行加工。這種機(jī)床既有專用機(jī)床的結(jié)構(gòu)簡單、生產(chǎn)率和自動程度較高的特點(diǎn)，又具有一定的重新調(diào)整能力，以適應(yīng)工件變化的需要。組合機(jī)床廣泛應(yīng)用于大批量生產(chǎn)的行業(yè)，如

21、；汽車、拖拉機(jī)、電動機(jī)、內(nèi)燃機(jī)、閥門、縫紉機(jī)等制造業(yè)。</p><p>　　1.2 組合機(jī)床的發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢</p><p>　　世界上第一臺組合機(jī)床于1908年在美國問世，30年代后組合機(jī)床在世界各國得到迅速發(fā)展。至今，它已成為現(xiàn)代制造工程（尤其是箱體零件加工）的關(guān)鍵設(shè)備之一。 </p><p>　　近年來，隨著數(shù)控技術(shù)，電子技術(shù)，計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，組合機(jī)床的

22、服務(wù)對象已經(jīng)由過去的農(nóng)用機(jī)械，載貨汽車向以轎車工業(yè)為重點(diǎn)的轉(zhuǎn)移，組合機(jī)床行業(yè)開展了針對轎車零件關(guān)鍵工藝研究開發(fā)的科研攻關(guān)，采取引進(jìn)技術(shù)，合作生產(chǎn)和自行開發(fā)相結(jié)合；組合機(jī)床也由過去的剛性組合機(jī)床向具有一定柔性，可實(shí)現(xiàn)多品種加工方向的變化,同時又應(yīng)用數(shù)控技術(shù)發(fā)展了三坐標(biāo)加工單元等數(shù)控組合機(jī)床,把純剛性的設(shè)備變?yōu)榭勺兛烧{(diào)的裝備；組合機(jī)床的加工精度由半精加工向精加工方向轉(zhuǎn)化,還開發(fā)了針對汽車發(fā)動機(jī)五大件加工的關(guān)鍵工藝設(shè)備，使行業(yè)在精加工機(jī)床的品

23、種上有了較大擴(kuò)充，為提供成套設(shè)備創(chuàng)造了條件；組合機(jī)床制造技術(shù)由過去的以機(jī)加工為主的單機(jī)及自動化向綜合成套方向轉(zhuǎn)換，加強(qiáng)了相應(yīng)配套技術(shù)與產(chǎn)品的研究開發(fā)；組合機(jī)床的控制技術(shù)由傳統(tǒng)的程序控制技術(shù)向數(shù)控，計算機(jī)管理與監(jiān)控方向發(fā)展；組合機(jī)床行業(yè)企業(yè)生產(chǎn)的組合機(jī)床的控制技術(shù)，已完成了由接觸繼電器控制向可編程控制的轉(zhuǎn)變，大大的提高了組合機(jī)床的可靠性，故障率大為降低；組合機(jī)床的開發(fā)已經(jīng)又過去的人工設(shè)計轉(zhuǎn)向計算機(jī)輔助設(shè)計，大力推行CAD，為提高設(shè)計速度，

24、保證設(shè)計質(zhì)量，縮短供貨周期創(chuàng)造了有利的條件。 現(xiàn)代制造工程從</p><p>　　(2) 精密化：由于各組件加工的精密化，微米的誤差已不是問題。以電腦輔助生產(chǎn)（CAM）系統(tǒng)的發(fā)展帶動數(shù)控控制器的功能越來越多。 (3) 高效能：對機(jī)床高速及精密化要求的提高導(dǎo)致了對加工工件制造速度的要求提高。同時，由于產(chǎn)品競爭激烈，產(chǎn)品生命周期縮短，模具的快速加工已成為縮短產(chǎn)品開發(fā)時間所必須具備的條件。對制造速度的要求致使加工模具

25、的機(jī)床向著高效能專業(yè)化機(jī)種發(fā)展。 (4) 系統(tǒng)化：機(jī)床已逐漸發(fā)展成為系統(tǒng)化產(chǎn)品?，F(xiàn)在可以用一臺電腦控制一條生產(chǎn)線的作業(yè)，不但可縮短產(chǎn)品的開發(fā)時間，還可以提高產(chǎn)品的加工精度和產(chǎn)品質(zhì)量。 (5) 復(fù)合化：產(chǎn)品外觀曲線的復(fù)雜化致使模具加工技術(shù)必須不斷升級，機(jī)床五軸加工、六軸加工已日益普及，機(jī)床加工的復(fù)合化已是不可避免的發(fā)展趨勢。</p><p>　　1.3 機(jī)床設(shè)計的目的、內(nèi)容、要求</p><

26、;p>　　1.3.1設(shè)計的目的</p><p>　　機(jī)床工業(yè)是現(xiàn)代工業(yè)特別是現(xiàn)代制造業(yè)的基礎(chǔ)，在國民經(jīng)濟(jì)中占有重要的戰(zhàn)略地位。機(jī)床工業(yè)與一個國家的工業(yè)競爭力、制造業(yè)發(fā)展水平緊密相關(guān)，本國的機(jī)床工業(yè)水平越高，工業(yè)和制造業(yè)競爭力越強(qiáng)。對我國而言，機(jī)床工業(yè)不僅僅具有重要的經(jīng)濟(jì)意義，而且還具有重要的國防戰(zhàn)略意義。研究機(jī)床工業(yè)的特點(diǎn)，有助于我們了解機(jī)床工業(yè)的特殊規(guī)律，從而找到適合我國國情的機(jī)床工業(yè)發(fā)展之路。我國工業(yè)競

27、爭力和制造業(yè)發(fā)展水平不高，一定程度上是與我國機(jī)床工業(yè)發(fā)展水平不高相聯(lián)系的，加快我國機(jī)床工業(yè)的發(fā)展，提高我國機(jī)床工業(yè)技術(shù)和管理水平，將有利于我國工業(yè)和制造業(yè)發(fā)展。所以對機(jī)床的研究設(shè)計意義是極其重大的。 畢業(yè)設(shè)計是高等教育體系中非常重要的環(huán)節(jié)，它可以檢驗自己對專業(yè)知識理解與掌握的程度，也可以提高自己綜合運(yùn)用所學(xué)知識的能力，也能在分析問題和解決問題的過程中學(xué)到更多新的知識。 </p><p>　　1.3.2 設(shè)計內(nèi)

28、容</p><p>　　(1)運(yùn)動設(shè)計 根據(jù)給定的被加工零件，確定機(jī)床的切削用量，通過分析比較擬定傳動方案和傳動系統(tǒng)圖，確定傳動副的傳動比及齒輪的齒數(shù)，并計算主軸的實(shí)際轉(zhuǎn)速與標(biāo)準(zhǔn)的相對誤差。</p><p>　　(2)動力設(shè)計 根據(jù)給定的工件，初算傳動軸的直徑、齒輪的模數(shù)；確定動力箱；計算多軸箱尺寸及設(shè)計傳動路線。完成裝配草圖后，要驗算傳動軸的直徑，齒輪模數(shù)否在允許范圍內(nèi)。還要驗算主軸

29、主件的靜剛度。</p><p>　　(3)結(jié)構(gòu)設(shè)計 進(jìn)行主運(yùn)動傳動軸系、變速機(jī)構(gòu)、主軸主件、箱體、潤滑與密封等的布置和機(jī)構(gòu)設(shè)計。即繪制裝配圖和零件工作圖。</p><p>　　(4)編寫設(shè)計說明書</p><p>　　1.3.3 設(shè)計要求</p><p>　　評價機(jī)床性能的優(yōu)劣，主要是根據(jù)技術(shù)—經(jīng)濟(jì)指標(biāo)來判定的。技術(shù)先進(jìn)合理，亦即“質(zhì)優(yōu)價

30、廉”才會受到用戶的歡迎，在國內(nèi)和國際市場上才有競爭力。機(jī)床設(shè)計的技術(shù)—經(jīng)濟(jì)指標(biāo)可以從滿足性能要求、經(jīng)濟(jì)效益和人機(jī)關(guān)系等方面進(jìn)行分析。</p><p>　　1.4 機(jī)床的設(shè)計步驟</p><p><b>　　1.4.1調(diào)查研究</b></p><p>　　研究市場和用戶對設(shè)計機(jī)床的要求，然后檢索有關(guān)資料。其中包括情報、預(yù)測、實(shí)驗研究成果、發(fā)展趨

31、勢、新技術(shù)應(yīng)用以及相應(yīng)的圖紙資料等。甚至還可以通過網(wǎng)絡(luò)檢索技術(shù)查閱先進(jìn)國家的有關(guān)資料和專利等。通過對上述資料的分析研究，擬訂適當(dāng)?shù)姆桨?，以保證機(jī)床的質(zhì)量和提高生產(chǎn)率，使用戶有較好的經(jīng)濟(jì)效益。</p><p>　　1.4.2 擬定方案</p><p>　　通?？梢詳M定出幾個方案進(jìn)行分析比較。每個方案包括的內(nèi)容有：工藝分析、主要技術(shù)參數(shù)、總布局、傳動系統(tǒng)主要部件的結(jié)構(gòu)草圖等。</p&g

32、t;<p>　　在制定方案時應(yīng)注意以下幾個方面：</p><p>　?。?） 當(dāng)使用和制造出現(xiàn)矛盾時，應(yīng)先滿足使用要求，其次才是盡可能便于制造。要盡量用先進(jìn)的工藝和創(chuàng)新的結(jié)構(gòu)；</p><p>　?。?） 設(shè)計必須以生產(chǎn)實(shí)踐和科學(xué)實(shí)驗為依據(jù)，凡是未經(jīng)實(shí)踐考驗的方案，必須經(jīng)過實(shí)驗證明可靠后才能用于設(shè)計；</p><p>　?。?） 繼承與創(chuàng)造相結(jié)合

33、，盡量采用先進(jìn)工藝，迅速提高生產(chǎn)力，為實(shí)現(xiàn)四個現(xiàn)代化服務(wù)。注意吸取前人和國外的先進(jìn)經(jīng)驗，并在此基礎(chǔ)上有所創(chuàng)造和發(fā)展。</p><p>　　1.4.3 工作圖設(shè)計</p><p>　　首先，在選定工藝方案并確定機(jī)床配置形式、結(jié)構(gòu)方案基礎(chǔ)上，進(jìn)行方案圖紙的設(shè)計。這些圖子包括：被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和生產(chǎn)率計算卡，統(tǒng)稱“三圖一卡”設(shè)計。并初定出主軸箱輪廓尺寸，才能確定機(jī)床

34、各部件間的相互關(guān)系。</p><p>　　其次，繪制機(jī)床的總裝圖、部分部件裝配圖。</p><p>　　然后，整理機(jī)床有關(guān)部件與主要零件的設(shè)計計算書，編制各類零件明細(xì)表，編寫機(jī)床說明書等技術(shù)文件。</p><p>　　最后，對有關(guān)圖紙進(jìn)行工藝審查和標(biāo)準(zhǔn)化審查。</p><p><b>　　2 零件分析</b></

35、p><p>　　2.1 零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及其技術(shù)要求</p><p>　　2.1.1 零件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)</p><p>　　設(shè)計中所給定曲軸箱,從零件圖上分析，大體作用為： 起到支撐主軸的作用，曲軸箱承載受力，箱體內(nèi)有潤滑油保證潤滑散熱.要求加工的鉆孔有2組6-M10-7H的孔,1組8-M8-7H的孔,2組8-M12-7H的孔,1組4-M13的孔.我要做的是曲軸箱前端面的1

36、組8-M8-7H的孔中的1,2,3,4號孔。此組孔深為12mm.此工件采用一面兩銷定位法定位。</p><p><b>　　圖（1）</b></p><p>　　2.1.2 技術(shù)要求</p><p>　　根據(jù)本次加工零件的零件圖,技術(shù)要求有以下幾點(diǎn):</p><p>　　1.鑄件的型砂，夾砂，澆口，冒口，多肉，詰疤和粘砂

37、應(yīng)清除干凈。</p><p>　　2.兩端面和軸承座孔的圓柱面不應(yīng)有裂紋，縮松，縮孔，亦不允許修補(bǔ)。</p><p>　　3.鑄造公差±1.2mm，未注鑄造圓角R4-6，拔模斜度<=15°。</p><p>　　4.鑄件要進(jìn)行熱處理，硬度RHB170-220。</p><p><b>　　5.倒模去毛刺。&

38、lt;/b></p><p>　　2.2. 零件的生產(chǎn)批量及其機(jī)床的使用</p><p>　　2.2.1 零件的生產(chǎn)批量</p><p>　　本次課題要求，零件的生產(chǎn)批量以年產(chǎn)量為6萬件。</p><p>　　2.2.2 機(jī)床的使用條件</p><p>　　本次課題要求生產(chǎn)綱領(lǐng)為年產(chǎn)6萬件,而機(jī)床的使用設(shè)備為：大

39、部分工藝采用通用機(jī)床,部分采用專用機(jī)床,機(jī)床按流水線生產(chǎn)布置,也可以廣泛使用專用夾具,采用部分專用刀具,部分采用專用量具.</p><p>　　2.3 零件工藝方案</p><p>　　2.3.1 生產(chǎn)工藝方案</p><p>　　3 組合機(jī)床的總體設(shè)計</p><p>　　3.1 組合機(jī)床方案的制定</p><p&

40、gt;　　3.1.1制定工藝方案</p><p>　　零件加工工藝將決定組合機(jī)床的加工質(zhì)量、生產(chǎn)率、總體布局和夾具結(jié)構(gòu)等。所以，在制定工藝方案時，必須計算分析被加工零件圖，并深入現(xiàn)場了解零件的形狀、大小、材料、硬度、剛度，加工部位的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)加工精度，表面粗糙度，以及定位，夾緊方法，工藝過程，所采用的刀具及切削用量，生產(chǎn)率要求，現(xiàn)場所采用的環(huán)境和條件等等。并收集國內(nèi)外有關(guān)技術(shù)資料，制定出合理的工藝方案。</p

41、><p>　　根據(jù)被加工被零件的零件圖，加工8個前端面M8螺紋孔的工藝過程。</p><p>　　(1) 加工孔的主要技術(shù)要求。</p><p><b>　　加工8個M8孔。</b></p><p>　　工件材料為HT200</p><p>　　要求生產(chǎn)綱領(lǐng)為（考慮廢品及備品率）年產(chǎn)量6萬件，單班制生

42、產(chǎn)</p><p><b>　　(2) 工藝分析</b></p><p>　　加工該孔時，孔的表面粗糙度為Ra6.3</p><p>　　根據(jù)組合機(jī)床用的工藝方法及能達(dá)到的經(jīng)濟(jì)精度，可采用如下的加工方案。</p><p>　　一次性加工孔，孔徑為Φ6.7,然后攻絲M8。</p><p>　　(3)

43、 定位基準(zhǔn)的選擇</p><p>　　加工此箱體的孔時，通過以底平面和2個￠13孔來定位并通過夾具壓緊來限制六個自由度。</p><p>　　在保證加工精度的情況下，提高生產(chǎn)效率減輕工人勞動量，而工件也是大批量生產(chǎn)，夾具的具體設(shè)計見裝配圖。</p><p>　　3.1.2 確定組合機(jī)床的配置形式和結(jié)構(gòu)方案。</p><p>　　(1)被加工

44、零件的加工精度</p><p>　　被加工零件需要在組合機(jī)床上完成的加工工序及應(yīng)保證的加工精度，是制造機(jī)床 方案的主要依據(jù)。箱體頂面加工孔的精度要求不高，可采用鉆孔組合機(jī)床,它的位置精度要求不是很高，安排加工時可以直接通過夾具定位、加緊，并對所有孔進(jìn)行最終精加工。為了加工出表面粗糙度為Ra6.3um的孔。采取提高機(jī)床原始制造精度和工件定位基準(zhǔn)精度并減少夾壓變形等措施就可以了。</p><p&g

45、t;　　(2) 被加工零件的特點(diǎn)</p><p>　　這主要指零件的材料、硬度加工部位的結(jié)構(gòu)形狀，工件剛度定位基準(zhǔn)面的特點(diǎn)，它們對機(jī)床工藝方案制度有著重要的影響。此箱體的材料是HT200、孔在前端面上的分布有一定的規(guī)律，螺紋孔為M8。采用多孔同步加工，零件的剛度足夠，工件受力不大，振動，及發(fā)熱變形對工件影響可以不計。</p><p>　　一般來說，孔中心線與定位基準(zhǔn)面平行且需由一面或幾面加

46、工的工件宜用臥式機(jī)床，立式機(jī)床適宜加工定基準(zhǔn)面是水平的且被加工孔與基準(zhǔn)面垂直的工件，而不適宜加工安裝不方便或高度較大的細(xì)長工件。對大型工件采用單工位機(jī)床加工較適宜，而中小型零件則多采用多工位機(jī)床加工。</p><p>　　此零件的加工特點(diǎn)是中心線與定位基準(zhǔn)平面是垂直的，并且定位基準(zhǔn)面是水平的?？椎姆植挤秶欠侵本€形狀，工件比較長，只能一次鉆完，多軸箱體積較大，因而適合選擇臥式單工位鉆床。</p>&

47、lt;p>　　(3) 零件的生產(chǎn)批量</p><p>　　零件的生產(chǎn)批量是決定采用單工位、多工位、自動線或按大批量生產(chǎn)特點(diǎn)設(shè)計組合機(jī)床的重要因素。按設(shè)計要求生產(chǎn)綱領(lǐng)為年生產(chǎn)量為6萬件，從工件外形及輪廓尺寸，為了減少加工時間，采用多軸頭，為了減少機(jī)床臺數(shù)，此工序盡量在一臺機(jī)床上完成，以提高利用率。</p><p>　　(4) 機(jī)床使用條件</p><p>　　使

48、用組合機(jī)床對對車間布置情況、工序間的聯(lián)系、使用廠的技術(shù)能力和自然條件等一定的要求。在根據(jù)使用戶實(shí)際情況來選擇什么樣的組合機(jī)床。</p><p>　　綜合以上所述：通過對殼體零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度和技術(shù)要求、定位、夾緊方式、工藝方法，并定出影響機(jī)床的總體布局和技術(shù)性能等方面的考慮，最終決定設(shè)計三軸頭單工位同步鉆床。</p><p>　　3.2 確定切削用量及選擇刀具

49、</p><p>　　3.2.1 確定工序間余量</p><p>　　為使加工過程順利進(jìn)行并穩(wěn)定的保證加工精度，必須合理地確定工序余量。生產(chǎn)中常用查表給出的組合機(jī)床對孔加工的工序余量，以消除轉(zhuǎn)、定位誤差的影響。但箱體頂面上8-M8mm的螺紋孔為最后一道工序，不會影響到其他工序的加工，M8的底孔為￠6.7，孔徑較小，因此可以一次性鉆孔到位，然后攻絲。</p><p>

50、;　　3.2.2 選擇切削用量</p><p>　　確定了在組合機(jī)床上完成的工藝內(nèi)容了，就可以著手選擇切削用量了。因為所設(shè)計的組合機(jī)床為多軸同步加工在大多數(shù)情況下，所選切削用量，根據(jù)經(jīng)驗比一般通用機(jī)床單刀加工要低30%左右．多軸主軸箱上所有刀具共用一個進(jìn)給系統(tǒng)，通常為標(biāo)準(zhǔn)動力滑臺，工作時，要求所有刀具的每分鐘進(jìn)給量相同，且等于動力滑臺的每分鐘進(jìn)給量（mm/min）應(yīng)是適合有刀具的平均值。因此，同一主軸箱上的刀具

51、主軸可設(shè)計成不同轉(zhuǎn)速和不同的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（mm/r）與其適應(yīng)。以滿足不同直徑的加需要，即：·=·=…=·=</p><p>　　式中：… ——各主軸轉(zhuǎn)速（r/min）</p><p>　　… ——各主軸進(jìn)給量（mm/r）</p><p>　　——動力滑臺每分鐘進(jìn)給量（mm/min）</p><p>　　由于殼體頂面

52、孔的加工精度、工件材料、工作條件、技術(shù)要求都是相同的。按照經(jīng)濟(jì)地選擇滿足加工要求的原則，采用查表的方法查得：鉆頭直徑D=6.7mm,鑄鐵HB50～100、進(jìn)給量f=0.15mm/r、切削速度v=10.5m/min。</p><p>　　3.2.3 確定切削力、切削扭矩、切削功率</p><p>　　根據(jù)選定的切削用量（主要指切削速度v及進(jìn)給量f）確定切削力，作為選擇動力部件（滑臺）及夾具

53、設(shè)計的依據(jù)；確定切削扭矩，用以確定主軸及其它傳動件（齒輪，傳動軸等）的尺寸；確定切削功率，用以選擇主傳動電動（一般指動力箱）功率，通過查表計算如下：</p><p>　　布氏硬度：HB =HBmin－(HBmax－HBmin)</p><p>　　=50－(100－50)</p><p><b>　　=33.3</b></p>&

54、lt;p><b>　　切削力：=26</b></p><p>　　=26×6.7××33.3</p><p><b>　　=312.9N</b></p><p><b>　　切削扭矩：=4</b></p><p><b>　　=4&

55、#215;××33.3</b></p><p>　　=266.7N·mm</p><p><b>　　切削功率：=</b></p><p>　　=266.7×10.5/(9740×3.14×6.7)</p><p><b>　　=0.014

56、kw</b></p><p>　　式中：HB——布氏硬度</p><p><b>　　F——切削力（N）</b></p><p>　　D——鉆頭直徑（mm）</p><p>　　f——每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（mm/r）</p><p>　　T——切削扭矩(N·mm)</p>

57、<p>　　V——切削速度（m/min）</p><p>　　P——切削功率(kw)</p><p>　　3.2.4 選擇刀具結(jié)構(gòu)</p><p>　　變速器箱體的布氏硬度在HB50～100，孔徑D為6.7mm，刀具的材料選擇高速鋼鉆頭（W18Cr4V），為了使工作可靠、結(jié)構(gòu)簡單、刃磨簡單，選擇標(biāo)準(zhǔn)Φ6.7的麻花鉆?？准庸さ毒叩拈L度應(yīng)保證加工終了時刀具

58、螺旋槽尾端與導(dǎo)向套之間有30～50mm的距離，以便排出切屑和刀具磨損后有一定的向前的調(diào)整量。</p><p>　　3.3鉆孔組合機(jī)床總設(shè)計“三圖一卡”的編制</p><p>　　前面對三軸頭單工位同步鉆床工藝方案及配置型式、結(jié)構(gòu)方案確定的有關(guān)問題，它是鉆床總體設(shè)計的重要內(nèi)容。下面就以鉆床加工變速箱體總體設(shè)計的另一個問題，既總體設(shè)計方案的圖紙表達(dá)形式——“三圖一卡”設(shè)計，其內(nèi)容包括：<

59、/p><p>　　繪制被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖、編制生產(chǎn)率卡。</p><p>　　3.3.1 被加工零件工序圖</p><p>　　1、被加工零件工序圖的作用及內(nèi)容</p><p>　　被加工零件工序圖是根據(jù)選定的工藝方案，表示一臺組合機(jī)床完成的工藝內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術(shù)要求，加工用的定位基準(zhǔn)、夾具部

60、位及被加工零件的材料、硬度、重量和在本道工序加工前毛坯或成品狀況的圖紙，它不能用用戶提供的圖紙代替，而是在原零件圖基礎(chǔ)上，突出本機(jī)床的加工的內(nèi)容，加上必要的說明繪制成的。它是組合機(jī)床設(shè)計的主要依據(jù)，也是制造、使用、檢驗和調(diào)整機(jī)床的重要技術(shù)文件。殼體用鉆孔組合機(jī)床的被加工零件工序圖如2－2所示。</p><p><b>　　圖上主要內(nèi)容：</b></p><p>　　（

61、1）被加工零件的形狀，主要外廓尺寸和本機(jī)床要加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度、形位精度等技術(shù)要求，以及對上道工序的技術(shù)要求等。</p><p>　　（2）本工序所選定的定位基準(zhǔn)、夾緊部位及夾緊方向。</p><p>　?。?）被加工零件的名稱、編號、材料、硬度及被加工部位的加上余量等。</p><p>　　2、繪制被加工零件工序圖的注意事項</p>&

62、lt;p>　　為了使被加工零件工序圖清晰明了，一定要圖出被本機(jī)床的加工內(nèi)容。繪制時，應(yīng)按一定的比例，選擇足夠的視圖及剖視圖，突出加工部位（用粗實(shí)線），并把零件輪廓</p><p>　　及與機(jī)床、夾具設(shè)計有關(guān)部位（用細(xì)實(shí)線）表清楚，凡本道工序保證的尺寸、角度等，均應(yīng)在尺寸數(shù)值下方面用粗實(shí)線標(biāo)記。</p><p>　　圖2－2 被加工零件工序圖</p><p>

63、　　附注：1.被加工零件：曲軸箱；</p><p>　　2.材料及硬度：HT200 HB50~100；</p><p>　　3.3.2 加工示意圖</p><p><b>　　圖2－3加工示意圖</b></p><p>　　1、加工示意圖的作用和內(nèi)容</p><p>　　加工示意圖是被加工零

64、件工藝方案在圖樣上的反映，表示被加工零件在機(jī)床上的加工過程，刀具的布置以及工件、夾具、刀具的相對位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等，是刀具、夾具、多軸箱、電氣和液壓系統(tǒng)設(shè)計選擇動力部件的主要依據(jù)，是整臺組合機(jī)床布局形式的原始要求，也是調(diào)整機(jī)床和刀具所必需的重要文件。圖2－3為變速箱體上8個孔立式鉆床加工示意圖。</p><p>　　在圖上應(yīng)標(biāo)注的內(nèi)容：</p><p>　?。?）機(jī)床的加

65、工方法，切削用量，工作循環(huán)和工作行程。</p><p>　?。?）工件、夾具、刀具及多軸箱端面之間的距離等。</p><p>　　（3）主軸的結(jié)構(gòu)類型，尺寸及外伸長度；刀具類型，數(shù)量和結(jié)構(gòu)尺寸、接桿的結(jié)構(gòu)尺寸；刀具、接桿、主軸之間的連接方式，刀具應(yīng)按加工終了位置繪制。</p><p>　　2、繪制加工示意圖之前的有關(guān)計算</p><p>　　

66、（1）刀具的選擇 刀具選擇考慮加工尺寸精度、表面粗糙度、切削的排除及生產(chǎn)率要求等因素。</p><p>　?。?）初定主軸類型、尺寸、外伸長度</p><p>　　因為軸的材料為40Cr，剪切彈性模量G=81.0GPa,剛性主軸取ψ＝1／4（0）／m,所以B取2.316，</p><p>　　根據(jù)剛性條件計算主軸的直徑為：</p><p>

67、;　　dB=2.316×=9.4mm</p><p>　　式中：d——軸直徑（mm）</p><p>　　T——軸所承受的轉(zhuǎn)矩（N·mm）</p><p><b>　　B——系數(shù)</b></p><p>　　內(nèi)孔長度為：l1 =24mm. 本設(shè)計中所有主軸直徑皆取d=30mm,主軸外伸長度為：L=11

68、5mm，D/為30/8.5，</p><p>　　（3）選擇刀具接桿 由以上可知，多軸箱各主軸的外伸長度為一定值，而刀具的長度也是一定值，因此，為保證多軸箱上各刀具能同時到達(dá)加工終了位置，就需要在主軸與刀具之間設(shè)置可調(diào)環(huán)節(jié)，這個可調(diào)節(jié)在組合機(jī)床上是通過可調(diào)整的刀具接桿來解決的,連接桿如圖3-3所示</p><p>　　圖3-3 可調(diào)連接桿</p><p>　　

69、連接桿上的尺寸d與主軸外伸長度的內(nèi)孔D配合，因此，根據(jù)接桿直徑d選擇刀具接桿參數(shù)如表2－4所示：</p><p>　　表2－4 可調(diào)接桿的尺寸</p><p>　?。?）確定加工示意圖的聯(lián)系尺寸</p><p>　　從保證加工終了時主軸箱端面到工件端面間距離最小來確定全部聯(lián)系尺寸，加工示意圖聯(lián)系尺寸的標(biāo)注如圖3-3所示。其中最重要的聯(lián)系尺寸即工件端面到多軸箱端面

70、之間的距離,它等于刀具懸伸長度、螺母厚度、主軸外伸長度與接桿伸出長度（可調(diào)）之和，再減去加工孔深度和切出值。</p><p>　　（5）工作進(jìn)給長度的確定 如圖3-4工作進(jìn)給長度應(yīng)等于工件加工部位長度L與刀具切入長度和切出長度之和。切入長應(yīng)應(yīng)根據(jù)工件端面誤差情況在5～10mm之間選擇，誤差大時取大值，因此取=5mm，切出長度=1/3d+(3～8)=+8 8mm,所以=24+5+8=37mm.</p>

71、;<p>　?。?）快進(jìn)長度的確定 考慮實(shí)際加工情況，在未加工之前，保證工件表面與刀尖之間有足夠的工作空間，也就是快速退回行程須保證所有刀具均退至夾具導(dǎo)套內(nèi)而不影響工件裝卸。這里取快速退回行程為156mm，快退長度等于快速引進(jìn)與工作工進(jìn)之和，因此快進(jìn)長度107－37=70mm.</p><p>　　圖2－7 工作進(jìn)給長度</p><p>　　3.3.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖

72、</p><p>　　圖2-8機(jī)床聯(lián)系尺寸圖</p><p>　　1、聯(lián)系尺寸圖的作用和內(nèi)容</p><p>　　一般來說，組合機(jī)床是由標(biāo)準(zhǔn)的通用部件——動力箱、動力滑臺、立柱、立柱底座加上專用部件——多軸箱、刀、輔具系統(tǒng)、夾具、液、電、冷卻、潤滑、排屑系統(tǒng)組合而成。聯(lián)系尺寸圖用來表示機(jī)床各組成部件的相互裝配和運(yùn)動關(guān)</p><p>　　系，

73、以檢驗機(jī)床各部件的相對位置及尺寸聯(lián)系是否滿足要求，通用部件的選擇是否合適，并為進(jìn)一步開展主軸箱、夾具等專用部件、零件的設(shè)計提供依據(jù)。聯(lián)系尺寸圖也可以看成是簡化的機(jī)床總圖，它表示機(jī)床的配置型式及總體布局。</p><p>　　如圖2－8所示，機(jī)床聯(lián)系尺寸圖的內(nèi)容包括機(jī)床的布局形式，通用部件的型號、規(guī)格、動力部件的運(yùn)動尺寸和所用電動機(jī)的主要參數(shù)、工件與各部件間的主要聯(lián)系尺寸，專用部件的輪廓尺寸等。</p>

74、<p><b>　　2、選用動力部件</b></p><p>　　選用動力部件主要選擇型號、規(guī)格合適的動力滑臺、動力箱。</p><p>　?。?）滑臺的選用 通常，根據(jù)滑臺的驅(qū)動方式、所需進(jìn)給力、進(jìn)給速度、最大行程長度和加工精度等因素來選用合適的滑臺。</p><p>　　1）驅(qū)動形式的確定 根據(jù)對液壓滑臺和機(jī)械滑臺的性

75、能特點(diǎn)比較，并結(jié)合具體的加工要求，使用條件選擇HY系列液壓滑臺。</p><p>　　2）確定軸向進(jìn)給力 滑臺所需的進(jìn)給力</p><p>　　=∑=6×1313=7878N</p><p>　　式中：——各主軸加工時所產(chǎn)生的軸向力</p><p>　　由于滑臺工作時，除了克服各主軸的軸的向力外，還要克服滑臺移動時所產(chǎn)生的摩擦力

76、。因而選擇滑臺的最大進(jìn)給力應(yīng)大于＝8KN。</p><p>　　3）確定進(jìn)給速度 液壓滑臺的工作進(jìn)給速度規(guī)定一定范圍內(nèi)無級調(diào)速，對液壓滑臺確定切削用量時所規(guī)定的工作進(jìn)給速度應(yīng)大于滑臺最小工作進(jìn)給速度的0.5～1倍;液壓進(jìn)給系統(tǒng)中采用應(yīng)力繼電器時，實(shí)際進(jìn)給速度應(yīng)更大一些。本系統(tǒng)中進(jìn)給速度=n·f=37.5mm/min。所以選擇HY25IA液壓滑臺，工作進(jìn)給速度范圍32～800mm/min，快速速度12

77、m/min。</p><p>　　4）確定滑臺行程 滑臺的行程除保證足夠的工作行程外，還應(yīng)留有前備量和后備量。前備量的作用是動力部件有一定的向前移動的余地，以彌補(bǔ)機(jī)床的制造誤差以及刀具磨損后能向前調(diào)整。本系統(tǒng)前備量為20mm，后備量的作用是使動力部件有一定的向后移動的余地，為方便裝卸刀具，這是取40mm,所以滑臺總行程應(yīng)大于工作行程，前、后備量，后備量之和。</p><p>　　即：行

78、程L＞70+20+37=137mm，取L＝250mm。綜合上述條件，確定液壓動力滑臺型號HY25IA。</p><p>　?。?）由下式估動力箱的選用 動力箱主要依據(jù)多軸所需的電動機(jī)功率來選用，在多軸箱沒有設(shè)計之前，可算</p><p><b>　?。剑?lt;/b></p><p>　?。?×0.21／0.7</p>

79、<p><b>　?。?.8KW</b></p><p>　　式中：η——多軸箱傳動效率，加工黑色金屬時η＝0.8～0.9；有色金屬時η＝0.7～0.8，本系統(tǒng)加工ZL102 JB307-62，取η＝0.7．</p><p>　　動力箱的電動機(jī)功率應(yīng)大于計算功率，并結(jié)合主軸要求的轉(zhuǎn)速大小選擇。因此，選用電動機(jī)型號為Y11M4的1TD32IA型動力箱，動力箱

80、輸出軸至箱底面高度為125mm。主要技術(shù)參數(shù)如下表：</p><p>　?。?）Y軸液壓滑臺的選用</p><p><b>　　工件質(zhì)量計算 </b></p><p>　　m = ρv=7.0×103×1.48×10-3</p><p><b>　　=10.36kg</b&

81、gt;</p><p>　　磨擦系數(shù)：f=0.07～0.12取f=0.1</p><p>　　F=f·N=fmg=0.1×10.36×10=10.36N</p><p>　　2、配套支承部件的選用</p><p>　　床身1CC251型，底座1CD251型</p><p><b>

82、;　　3、確定裝料高度</b></p><p>　　裝料高度指工件安裝基面至機(jī)床底面的垂直距離，在現(xiàn)階段設(shè)計組合機(jī)床時，裝料高度可視具體情況在H＝580～1060mm之間選取，本系統(tǒng)取裝料高度為900mm。</p><p>　　4、中間底座輪廓尺寸</p><p>　　中間底座的輪廓尺寸要滿足Y軸滑臺在其上面聯(lián)接安裝的需要，又考慮到與立柱底座相連接。因此

83、，中間底座采用側(cè)底座1CC251。</p><p>　　5、確定多軸箱輪廓尺寸</p><p>　　本機(jī)床配置的多軸箱總厚度為325mm，寬度和高度按標(biāo)準(zhǔn)尺寸中選取。計算時，多軸箱的寬度B和高度H可確定為：B=400 H=400</p><p>　　根據(jù)上述計算值，按主軸箱輪廓尺寸系列標(biāo)準(zhǔn)，最后確定主軸箱輪廓尺寸B×H=400X400mm。</p&

84、gt;<p>　　3.3.4 生產(chǎn)率計算卡</p><p>　　生產(chǎn)率計算卡是反映所設(shè)計機(jī)床的工作循環(huán)過程、動作時間、切削用量、生產(chǎn)率、負(fù)荷率等技術(shù)文件，通過生產(chǎn)率計算卡，可以分析擬定的方案是否滿足用戶對生產(chǎn)率及負(fù)荷率的要求。計算如下：</p><p>　　切削時間： T切= L/vf+t停</p><p>　　= 37/37.5＋2×1

85、5/250</p><p>　　=1.107 min</p><p>　　式中：T切——機(jī)加工時間（min）</p><p>　　L——工進(jìn)行程長度（mm）</p><p>　　vf—— 刀具進(jìn)給量（mm/min）</p><p>　　t?！罁蹊F停留時間。一般為在動力部件進(jìn)給停止?fàn)顟B(tài)下，刀具旋轉(zhuǎn)5～15 r所需要時

86、間。這里取15r</p><p>　　輔助時間 T輔 = +t移+t裝</p><p>　　= （70＋107）×2/12000+0.1+0.5</p><p><b>　　= 0.63min</b></p><p>　　式中：L3、L4 ——分別為動力部件快進(jìn)、快退長度（mm）</p><

87、p>　　vfk ——快速移動速度（mm/min）</p><p>　　t移 ——工作臺移動時間（min）,一般為0.05～0.13min,取0.1 min</p><p>　　t裝 ——裝卸工件時間（min）一般為0.5～1.5min,取0.5min</p><p>　　機(jī)床生產(chǎn)率 Q1 = 60/T單</p><p>　　= 60/

88、（T切+T輔）</p><p>　　= 60/（1.107+0.63）</p><p><b>　　= 35 件/h</b></p><p>　　機(jī)床負(fù)荷率按下式計算 η= Q1/Q×100%</p><p>　　= A/ Q1tk×100%</p><p>　　= 60

89、000/(35×1950)×100%</p><p><b>　　= 88%</b></p><p>　　式中：Q——機(jī)床的理想生產(chǎn)率（件/h）</p><p>　　A——年生產(chǎn)綱領(lǐng)（件）</p><p>　　tk——年工作時間，單班制工作時間tk =1950h</p><p>

90、;　　表2－5 生產(chǎn)率計算卡</p><p>　　3.4 多軸箱的設(shè)計</p><p>　　3.4.1 繪制多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖</p><p>　　多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖是根據(jù)“三圖一卡”繪制的如圖2－9所示:</p><p>　　如圖2－9 鉆孔組合機(jī)床多軸箱原始依據(jù)圖</p><p>　　圖中多軸箱的兩定位

91、銷孔中心連線為橫坐標(biāo)，工件加工孔對稱，選擇箱體中垂線為縱坐標(biāo)，在建立的坐標(biāo)系中標(biāo)注輪廓尺寸及動力箱驅(qū)動軸的相對位置尺寸。主軸部為逆時針旋轉(zhuǎn)（面對主軸看）。</p><p>　　主軸的工序內(nèi)容，切削用量及主軸尺寸及動力部件的型號和性能參數(shù)如表 2－6所示：</p><p>　　表2－6 主軸外尺寸及切削用量</p><p>　　注：1．被加工零件：曲軸箱；材料：H

92、T200 </p><p>　　2．動力部件型號：1TD32IA動力箱，電動機(jī)型號Y100L1-4；功率P＝2.2kw。</p><p>　　3.4.2 多軸箱的傳動設(shè)計</p><p>　?。?）根據(jù)原始依據(jù)圖（圖2－9），畫出驅(qū)動軸、主軸坐標(biāo)位置。如下表：</p><p>　　表2—7 驅(qū)動軸、主軸坐標(biāo)值</p>&l

93、t;p><b>　　1）最小齒數(shù)的確定</b></p><p>　　為保證齒輪齒根強(qiáng)度，應(yīng)使齒根到孔壁或鍵槽的厚度a2m,驅(qū)動軸的直徑為d=30mm,有《機(jī)械零件設(shè)計手冊》知，如圖2－10所示齒輪t=33.3mm,當(dāng)m1=3時。驅(qū)動軸上最小齒輪齒數(shù)為：</p><p>　　2（t/m1+2+1.25）－d0/m1</p><p>　　=2

94、×(33.3/3+2+1.25)－30/3</p><p><b>　　=18.9</b></p><p>　　所以驅(qū)動軸齒數(shù)要大于等于19。</p><p>　　為減小傳動軸的種類，所有傳動軸的直徑取20mm.</p><p>　　當(dāng)m2=3，d=20時，齒輪t=22mm。主軸上最小齒輪齒數(shù)為：</p&

95、gt;<p>　　2（t/m2+2+1.25）－d0/m2</p><p>　　=2×（23.3/2+2+1.25）－20/2</p><p><b>　　=19.8</b></p><p>　　所以主軸齒數(shù)要大于等于20。</p><p>　　2）傳動軸11為主軸1，2，3 ，4都各自在同一同心

96、圓上。</p><p>　　多軸箱的齒輪模數(shù)按驅(qū)動軸出輪估算</p><p>　　=32x =1.71</p><p>　　多軸箱輸入出輪模數(shù)取m1=3，其余齒輪模數(shù)取m2=2。主軸1，2，3,4要求的轉(zhuǎn)速一致且較高，所以采用升速傳動。主軸齒數(shù)選取Z=27，傳動齒輪采用z=22齒的齒輪，變位系數(shù)。傳動軸的轉(zhuǎn)速為:</p><p>　　由于前面

97、選取了主軸直徑為30，顯然傳動軸直徑都選取20，這樣為了減少傳動軸種類和設(shè)計題目需要由于傳動軸轉(zhuǎn)速是，則驅(qū)動軸至傳動軸的傳動比為:</p><p>　　所以選擇兩級傳動，且傳動比分配為：一級為1.2×1.2;二級為1.4×1.0。</p><p>　　驅(qū)動軸的直徑為20mm，由《機(jī)械零件設(shè)計手冊》查得知：t=33.3mm,當(dāng)m=3時，驅(qū)動軸上的齒數(shù)為：</p>

98、;<p><b>　　Zmin≥</b></p><p>　　去驅(qū)動齒輪齒數(shù)Z=22。</p><p>　　通用的齒輪有三種，即傳動齒輪、動力箱齒輪和電機(jī)齒輪。材料均為45鋼，熱處理為齒部高頻淬火G54。本機(jī)床齒輪的選用按照下表選用</p><p><b>　　計算各主軸轉(zhuǎn)速</b></p>&

99、lt;p>　　使各主軸轉(zhuǎn)速的相對轉(zhuǎn)速損失在5%以內(nèi)。由公式：V= 知：</p><p>　　3.4.3 繪制傳動系統(tǒng)圖</p><p>　　傳動系統(tǒng)圖是表示傳動關(guān)系是示意圖，即用以確定的傳動軸將驅(qū)動軸和各主軸連接起來，繪制在多軸箱輪廓內(nèi)的傳動示意圖（見多軸箱裝配圖） </p><p>　　圖中多軸箱箱體內(nèi)只排放一排37mm寬的齒輪，離箱體前壁4.5mm，離箱

100、體后壁9.5mm，傳動軸齒輪和驅(qū)動軸齒輪為第Ⅱ、Ⅲ排。在圖中標(biāo)出齒輪的齒數(shù)、模數(shù)、變位系數(shù)，以校核驅(qū)動軸是否正確。另外，應(yīng)檢查同排的非嚙合齒輪是否齒頂干涉；還畫出主軸直徑和軸套直徑，以避免齒輪和相鄰的主軸軸套相碰。</p><p>　　3.4.4 傳動零件的校核</p><p>　　（1）驗算傳動軸的直徑</p><p>　　校核傳動軸以承受的總扭矩最大傳動軸15

101、，由它驅(qū)動的有主軸6、7、8和液壓泵軸10。</p><p>　　主軸扭矩：T6=T7=T8= 3024.25N·mm</p><p>　　液壓泵軸的扭矩：查得R12-1A液壓泵的最高壓力為0.3MPa、排量為5.88ml/r。假設(shè)在理想無泄漏狀態(tài)，</p><p><b>　　即：P·q=T·ω</b></

102、p><p>　　式中：P——液壓泵的壓力N/㎡</p><p>　　q——液壓泵的排量m3/s</p><p>　　T——輸入扭矩N·m</p><p>　　ω——輸入角速度rad/s</p><p>　　單位換算：P=0.3MPa=0.3×106Pa</p><p>　　n =

103、655.338r/min=10.9223r/s</p><p>　　q=5.88×10.9223=64.22ml/r=64.22×10-6m3/s</p><p>　　ω=2πn/60=2×3.14×655.338/60</p><p>　　=68.56rad/s</p><p>　　代入公式：P

104、83;q=T·ω</p><p>　　64.22×10-6×0.3×106=68.56T7</p><p>　　解得：T7=280N·mm</p><p>　　T5=T1/i5-1+T4/i5-4+T7/i5-7</p><p>　　=2×3274.45/0.914+280/0.66

105、7</p><p>　　=7584.89N·mm</p><p>　　根據(jù) d=B=2.316×=21.6mm<30mm</p><p>　　因此傳動軸12,13,14,15是符合要求的。</p><p>　?。?）齒輪模數(shù)的驗算</p><p>　　對多軸箱中承受載荷最大、最薄弱的軸9上的齒

106、輪進(jìn)行接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度的驗算。</p><p>　　齒輪的材料為45鋼，表面淬火，布氏硬度HB=229～286，平均值240HB。設(shè)使用壽命10年。齒輪Z5=23、Z1=23、寬度B=37mm，傳動比i5-1=1,工作時間比1.088/2.804=0.39。</p><p>　　注：在校核計算的過程中所要見的表和圖在《機(jī)械設(shè)計》一書中，邱宣懷等編著，2003年高等教育出版社。&l

107、t;/p><p><b>　　校核計算：</b></p><p>　　接觸疲勞極限бHlim 由圖12.17c得 бHlim =410MPa</p><p>　　齒輪5的圓周速度v5 v5===1.37m/s</p><p>　　精度等級 選9級精度</p><p>　

108、　使用系數(shù)KA 由表12.9 KA=1.1</p><p>　　動載系數(shù)KV 由圖12.9 KV=1.24</p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)KHα 由表12.10先求</p><p>　　Ft=2T5/d5=2×7584.89/60=252.83N</p><p>　　KAFt/b=1

109、.1×252.83/37=7.52N/mm<100N/mm</p><p>　　εα=[1.88－3.2×(+)]cosβ (β=0)</p><p>　　=1.88－3.2×(+)</p><p><b>　　=1.67</b></p><p><b>　　Zε===0

110、.88</b></p><p>　　由此得KHα===1.29</p><p>　　齒向載荷分布系數(shù)KHβ 由表12.11知</p><p>　　KBβ=A+B[1+0.6·（）·2]（）·2+C·10-3b</p><p>　　=1.17+0.16×[1+0.6×

111、(37/60)×2] ×(37/60)×2+0.61×10-3×37</p><p><b>　　=1.28</b></p><p>　　載荷系數(shù)K K=KAKVKHαKHβ</p><p>　　=1.1×1.24×1.29×1

112、.28</p><p><b>　　=2.25</b></p><p>　　彈性系數(shù)ZE 由表12.12 ZE=189.8</p><p>　　節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH 由圖12.16 （X1X2）/(Z1Z2)=0.005</p><p><b>　　ZH=2.62</b><

113、/p><p>　　接觸最小安全系數(shù)SHmin 由表12.14 SHmin=1.25</p><p>　　總工作時間th th=10×365×8×0.39=11481.6h</p><p>　　應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NL1=60γn5th</p><p>　　= 60×3×

114、;436.892×11481.6</p><p><b>　　=9.03×108</b></p><p>　　NL2=60γn1th </p><p>　　=60×1×478×11481.6</p><p><b>　　=3.2×108</b&

115、gt;</p><p>　　接觸壽命系數(shù)ZN 由圖12.18 ZN1=1.14</p><p><b>　　ZN2=1.24</b></p><p>　　許用接觸應(yīng)力[σH] [σH1]= ==373.92MPa</p><p>　　[σH2]= ==406.7MPa</p><p>　

116、　驗算 σH=ZE·ZH·Zε</p><p>　　=189.8×2.62×0.88×</p><p>　　=301.95MPa<373.92 MPa</p><p>　　計算表明：接觸疲勞強(qiáng)度是合適是，齒輪尺寸無須調(diào)整。</p><p>　　齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗算</p&g

117、t;<p>　　重合度系數(shù)Yε Yε= 0.25+0.75/εα=0.25+0.75/1.67=0.7</p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)KFα 由表12.10 KFα=1/Yε=1/0.7=1.43</p><p>　　齒向載荷分配系數(shù)KFβ b/h=37/(2.25×2)=8.22</p><p>　

118、　由圖12.14 KFβ =1.2</p><p>　　載荷系數(shù)K K=KAKVKFαKFβ</p><p>　　=1.1×1.24×1.43×1.2</p><p><b>　　=2.34</b></p><p>　　齒形系數(shù)YFα 由圖12.

119、21 YFα1=2.37</p><p><b>　　YFα2=2.56</b></p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)YSα 由圖12.22 YSα1=1.68</p><p><b>　　YSα2=1.62</b></p><p>　　彎曲疲勞極限σFlim 由圖12.23