礦井通風與安全課程設計--120萬ta新井通風設計

1、<p><b>　　礦井通風與安全</b></p><p><b>　　課程設計</b></p><p>　　課程設計題目：古城礦120萬t/a新井通風設計</p><p>　　1.1礦區(qū)概述及井田地質(zhì)特征</p><p><b>　　1.1.1礦區(qū)概述</b><

2、;/p><p>　　古城礦井位于山東省兗州市新兗鎮(zhèn)古城村，距兗州市中心3km，東距曲阜市20km，西南距濟寧市30km。分屬兗州、曲阜兩市管轄。古城礦井位于兗州東北側(cè)兗州市境內(nèi)，由臨沂礦務局籌建開發(fā)。西以京滬鐵路東側(cè)煤柱線及兗州市煤柱線，即Z1～Z8、Z12～Z17各點連成為界，東至F33斷層，北以F18斷層及D1～D5各點連成與單家村煤礦為界，南以第31勘探線及-1200米煤層地板等高線為界。井內(nèi)的氣象參數(shù)按表1所

3、列的平均值選取。</p><p>　　表1 礦井進回風井的風流溫度參數(shù)一覽表</p><p>　　1.1.2 井田地質(zhì)特征</p><p>　　井田水平面積約17.95km2 ，井田周長18.68km，井田的水平寬度是：3.5km。傾斜長度 Lmin=0 平均長度是4.3km 。井田走向長度 Lmax= 5.92km， Lmin=0.72km 平均走向長度是4.

4、8km 。儲量計算范圍為井田境界內(nèi)各可采煤層。</p><p>　　1.1.3 煤層特征</p><p>　　本礦井主要可采煤層有3煤層，其煤層平均厚度分別為5m，具體參見圖1 綜合地質(zhì)柱狀圖。根據(jù)精查地質(zhì)報告的瓦斯地質(zhì)資料，本礦井為低瓦斯礦井，瓦斯鑒定結(jié)果為礦井相對瓦斯涌出量CH4=2.52m3／t、CO2 =2.22m3／t，為低瓦斯低二氧化碳礦井，無煤和瓦斯突出現(xiàn)象。</p&g

5、t;<p>　　據(jù)煤芯煤樣爆炸性實驗：煤塵爆炸指數(shù)36.41%,各煤層均有爆炸性危險。</p><p>　　煤芯煤樣測定結(jié)果，自燃發(fā)火等級為II類，各煤層都有程度不同的自然發(fā)火傾向。</p><p>　　根據(jù)礦井實際生產(chǎn)資料統(tǒng)計發(fā)火期一般在3～6月。</p><p><b>　　1.2 井田開拓</b></p>&l

6、t;p>　　1.2.1 井田境界與儲量</p><p>　　礦井地質(zhì)資源量3#煤118.51（Mt），礦井工業(yè)儲量114.24（Mt）， 礦井可采儲量101（Mt），本礦井設計生產(chǎn)能力為120萬t/年。工業(yè)廣場的尺寸為300m×400m的長方形，工業(yè)廣場的煤柱量為630(萬t)</p><p>　　1.2.2 礦井工作制度、設計生產(chǎn)能力及服務年限</p>&l

7、t;p>　　本礦井設計生產(chǎn)能力按年工作日300天計算，四六制作業(yè)（三班生產(chǎn)，一班檢修），每日三班出煤，凈提升時間為14小時。本礦井的設計生產(chǎn)能力為120萬噸/年,礦井服務年限為64年。</p><p>　　圖1 綜合地質(zhì)柱狀圖</p><p><b>　　1.2.3井田開拓</b></p><p>　　工業(yè)場地的位置選擇在主、副井井口附近

8、，即井田中部。采用立井開拓，井筒置于工業(yè)場地之中。</p><p>　　主、副井筒均為立井，布置在井田中央，只設一個水平。由于輔助運輸采用電機車運輸，大巷布置在巖層中，沿底板掘進，局部半巖及巖巷。</p><p>　　礦井共有兩個井筒，分別為主井、副井。主井位于井田中央工業(yè)場地之中，擔負礦井120萬t/a的煤炭提升任務。副井位于井田中央工業(yè)場地之中，擔負全礦的材料、人員、設矸石的提升；兼做

9、進風井。</p><p>　　礦前期開采井田的-690m標高以上煤為上山開采。 后期開采-690標高以下煤層為下山開采。前期煤層傾角變化較小為13°，緩傾斜煤層，為實現(xiàn)高產(chǎn)高效，要求巷道布置系統(tǒng)力求簡單，掘進工程量要少，結(jié)合實際生產(chǎn)中帶區(qū)布置與帶區(qū)布置各自的優(yōu)缺點及適用條件分析比較可知本礦井采用帶區(qū)式開采優(yōu)勢明顯，故設計為帶區(qū)式開采。井底車場布置在3#底板巖石中。</p><p>

10、;　　礦井為立井開拓，煤炭由運輸大巷運至井底煤倉，后經(jīng)箕斗提升運至地面；物料經(jīng)副井運至井底車場，經(jīng)井底車場由電機車牽引運到采（帶）區(qū)；少量矸石由礦車直接排運到非通行的巷道橫貫中。</p><p>　　1.3巷道布置與采煤方法</p><p>　　1.3.1 帶區(qū)巷道布置及生產(chǎn)系統(tǒng)</p><p>　　首采帶區(qū)為一帶區(qū)，位于井田西南方向，大巷北部，靠近工業(yè)廣場。帶區(qū)內(nèi)

11、劃分為10個傾斜分帶，組成一個統(tǒng)一的采準系統(tǒng)。根據(jù)古城礦實際情況，各分帶之間留設3m窄小煤柱，采用沿空掘巷的方法掘進回采巷道。</p><p>　　首采帶區(qū)工作面長度取200 m；兩斜巷設計均為矩形斷面，其中運煤斜巷斷面面積10.64；回風斜巷斷面面積10.08。</p><p>　　1.3.2 采煤方法</p><p>　　主采煤層選用綜采開采工藝，傾斜長壁全部垮

12、落一次采全高的采煤方法。工作面的推進方向確定為后退式。根據(jù)工作面的關(guān)鍵參數(shù)，選用編號為ZC186—ZZ38的配套設備：液壓支架ZY3500/25/47、采煤機MXA-300/4.5、刮板輸送機SGZ-730/220、SZB-764/132型轉(zhuǎn)載機、PCM110型破碎機、SSJ1000/2×160型帶式輸送機。采煤機截深0.6m，其工作方式為雙向割煤，追機作業(yè)，工作面端頭進刀方式。工作面用先移架后推溜的及時支護方式。</p

13、><p>　　1.3.3回采巷道布置</p><p>　　工作面回采巷道采用單巷布置；兩斜巷設計均為矩形斷面，采用沿空掘巷施工。采用1000 mm寬的膠帶輸送機運煤；無極繩絞車斜巷運料、運設備；輔助運輸巷鋪設軌道，通過設備車輛。 </p><p>　　1.3.4部分井巷特征參數(shù)</p><p>　　表2部分井巷特征參數(shù) （其他井巷參數(shù)自行

14、設計、計算或在相關(guān)圖紙上提取）</p><p>　　2 礦井通風系統(tǒng)擬定</p><p>　　2.1礦井通風系統(tǒng)基本要求</p><p>　?、艖欣诩涌斓V井建設速度，鼓術(shù)經(jīng)濟合理，生產(chǎn)安全。</p><p>　　⑵必須符合《煤礦安全規(guī)程》和《煤炭工業(yè)設計規(guī)范》有關(guān)規(guī)定。</p><p>　?、倜恳坏V井必須有完整的獨

15、立通風系統(tǒng)。</p><p>　?、谛陆ɑ蚋慕ǖ牡V井，如果采用中央式通風系統(tǒng)時，在設計中必須規(guī)定井田境界附近的安全出口。</p><p>　?、腔诽嵘蜓b有膠帶輸送機的井筒不兼作風井。如兼作風井時，必須遵守下列</p><p><b>　　規(guī)定：</b></p><p>　　①箕斗提升井兼作回風時，井上、下裝卸載裝置

16、和井塔都必須有完善的封閡措施，其漏風率不得超過15％，并應有可靠的降塵設施。但裝有肢帶輸送機的井筒，不得兼作回風井。</p><p>　　②箕斗提升井，或裝有膠帶輸送機的井筒，兼作進風井時，箕斗提升并筒中的風速不得超過每秒6 m，裝有膠帶輸送機的井筒的風速不得超過每秒4m，并都應有可靠的降塵措施，保證粉塵濃度，符合工業(yè)衛(wèi)生標準。膠帶輸送祝的并筒中還應裝有專用的消防管路。</p><p>　

17、　⑷其他還應考慮以下各因素：</p><p>　?、亠L井位置要在洪水位標高以上，進風并口須避免污染空氣進入，距有害氣體源的地點不得小于500 m。</p><p>　　②井口工程地質(zhì)及井筒施工地質(zhì)條件簡單。</p><p>　　③占地少，壓煤少，交通方便，便于施工。</p><p>　?、芡L系統(tǒng)簡單，風流穩(wěn)定，易于管理。</p>

18、<p>　?、莅l(fā)生事故時，風流易于控制，每個帶區(qū)至少有兩個通向地面的安全出口，以便于人員撤出。</p><p>　?、奘箤Ｓ猛L巷道的數(shù)目最少，風路最短，貫通距離短，井巷工程量省。</p><p>　?、弑M可能使每個帶區(qū)的產(chǎn)量均衡，阻力接近，避免過多的風量調(diào)節(jié)，盡量少設置通風構(gòu)筑物．以免引起大量漏風。</p><p>　?、喽囡L機抽出式通風附，為了保持

19、風機聯(lián)合運轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性，應盡量降低總進風道公共風路段的風阻(一般要求公共區(qū)段的負壓不超過任何一個扇風機負壓的25％)。</p><p><b>　?、嵬L費用少。</b></p><p><b>　?、夂笃谕L合理。</b></p><p>　　2.2礦井通風方式的選擇</p><p>　　選擇通風方

20、案的考慮因素</p><p>　　選擇礦井通風方式時，應考慮以下兩種因素：</p><p>　　自然因素：煤層賦存條件、埋藏深度、沖擊層深度、礦井瓦斯等級。</p><p>　　經(jīng)濟因素：井巷工程量、通風運行費、設備裝備費。</p><p><b>　　礦井通風方案</b></p><p>　　一

21、般說來，新建礦井多數(shù)是在中央并列式、中央分列式、兩翼對角式和分區(qū)對角式中選擇。</p><p><b>　　礦井通風方式的選擇</b></p><p>　　2.3礦井通風方案技術(shù)與經(jīng)濟比較</p><p>　　根據(jù)前述礦井的地質(zhì)概況，開拓方式及開采方法，提出本礦井礦井通風系統(tǒng)方案為：</p><p>　　方案一：中央并列

22、式。方案二：兩翼對角式。</p><p>　　1）礦井通風方案的技術(shù)比較</p><p>　　根據(jù)以上提出的二種通風方案，對其進行技術(shù)上的優(yōu)缺點比較，方案的技術(shù)比較列表進行比較。通風方案技術(shù)比較見表4.2。</p><p>　　表4.2通風方案技術(shù)比較表</p><p>　　方案1和方案2個有其優(yōu)缺點，在技術(shù)上難于明顯的分出其優(yōu)劣，因而還需進

23、一步作經(jīng)濟比較。</p><p>　　2）通風方案的經(jīng)濟比較</p><p>　　通風方案在經(jīng)濟比較中，對相同巷道的開拓和維護費用均不作比較。大巷和風井的維護費用按20年的服務年限進行計算</p><p>　　(1) 井巷工程掘進費用比較。</p><p>　　表4.3 井巷掘進費用比較</p><p>　　(2) 巷

24、道維護費用能夠比較</p><p>　　表4.4 井巷維護費用比較表</p><p>　　(3) 通風設備購置費用</p><p>　　礦井主風機、配套電機設備購置費按90萬元計算，主風機房必須安裝兩套主風機及配套電機。一套工作，一套備用。則共需設備費90*2=180萬元。風機房、風硐、擴散器、防爆門、反門設施等通風設施的土建費按60萬元計算。則建一個風機房共需24

25、0萬元。</p><p>　　表4.5 通風設備費用比較表</p><p>　　(4) 通風電費比較</p><p>　　根據(jù)《礦井生產(chǎn)經(jīng)營費指標》礦井通風分冊，中央并列式通風時風井風量為72.2立方米/秒，風井年耗電費50.2萬元。兩翼對角式通風時風井風量為42立方米/秒，風機年耗電費18.5萬元。風機服務年限按25年計算。</p><p&g

26、t;　　表4.6 通風電費比較表</p><p>　　(5) 通風總費用比較</p><p>　　表4.7 通風總費用比較表</p><p>　　綜上的技術(shù)比較和經(jīng)濟比較，可以看出，方案1優(yōu)越于方案2。因此本礦井采用方案1 中央并列式通風。</p><p>　　2.4通風機工作方法</p><p>　　抽出式和壓入式

27、的優(yōu)缺點</p><p>　　1)兩種主扇工作方法的風流運動過程</p><p>　　(1) 抽出式的風流運動過程</p><p>　　在服務范圍內(nèi)的西風井安設抽出式主扇。主扇開始工作后，礦井內(nèi)的風流處于負壓狀態(tài)，新鮮風流順著副井進入井下。然后，風流沿運輸大巷經(jīng)帶區(qū)上部車場進入煤層。風流流經(jīng)采煤工作面后，乏風經(jīng)帶區(qū)回風斜巷回到回風大巷，再經(jīng)西風井排到地面。</

28、p><p>　　(2) 壓入式的風流運動過程</p><p>　　在副井井口安設壓入式主扇，進風副井井口要密閉，主井井底和總進風分開。主扇開始工作后，礦井內(nèi)的風流處于正壓狀態(tài)，新鮮風流順著副井進入井下。然后，風流沿軌道大巷經(jīng)過帶區(qū)上部車場進入煤層。風流流經(jīng)采煤工作面后，乏風經(jīng)帶區(qū)回風斜巷回到回風大巷，再經(jīng)西風井排到地面。</p><p>　　本礦井雖然為低瓦斯礦井，但是

29、煤層有自燃發(fā)火傾向，煤塵有爆炸危險性。采用抽出式通風，沿通風線路漏風少，通風管理工作比較容易，并且新舊水平過渡容易。另外，主扇布置在兩翼風井而不是副井井口，對工業(yè)廣場不造成噪音污染。因此，綜合以上因素，確定主扇的工作方法為抽出式。</p><p><b>　　3 采區(qū)通風</b></p><p>　　采區(qū)通風系統(tǒng)是礦井通風系統(tǒng)的基本組成部分，它包括采區(qū)進回風和工作面進

30、回風巷道的布置方式，采區(qū)通風路線的連接形式，以及采區(qū)通風設備和通風構(gòu)筑物的設置等基本</p><p>　　采區(qū)通風系統(tǒng)應滿足：分區(qū)通風、采掘工作面應采用獨立通風，采區(qū)內(nèi)所有的巷道，回采工作面，備用工作面，掘進工作面和硐室等有足夠的風量；采區(qū)內(nèi)風流穩(wěn)定；有利于采空區(qū)瓦斯排放和防止浮煤自燃；通風系統(tǒng)具有一定的抗災能力和滿足一些特殊要求的能力（如抽放瓦斯、防火灌漿、煤層注水、區(qū)域反風和降溫等）。使新鮮風流在其流動路線上

31、被加熱與污染的程度最小。</p><p>　　3.1采區(qū)通風系統(tǒng)的要求</p><p>　　采區(qū)通風的基本要求：</p><p>　　1) 回采面和掘進面都應采用獨立通風，不能串聯(lián)；</p><p>　　2) 工作面盡量避免位于角聯(lián)分支上，要保證工作面風向穩(wěn)定；</p><p>　　3) 煤層傾角大于12°時

32、，不能采用下行風；</p><p>　　4) 回采工作面的風速不得低于1m/s；</p><p>　　5) 工作面回風流中沼氣濃度不得超過1％；</p><p>　　6) 必須保證通風設施（風門、風橋、風筒）規(guī)格質(zhì)量要求；</p><p>　　7) 要保證風量按需分配，盡量使通風阻力小風流暢通；</p><p>　　8

33、) 機電硐室必須在進度風流中；</p><p>　　9) 采空區(qū)必須要及時封閉；</p><p>　　3.2 回采工作面的通風方式</p><p>　　1) 采煤工作面通風類型的確定</p><p>　　本設計是帶區(qū)布置通風方式是中央并列式 適合本采煤工作面通風類型有U、Z、Y和雙Z等形式，見圖4.2，通風類型的粗略比較圖4.2回采工作面通風

34、類型</p><p>　　表4.9 回采工作面通風類型比較表</p><p>　　由于本設計礦井為低瓦斯礦井，瓦斯涌出量很小，且U形通風漏風量少，易于通風管理。結(jié)合設計帶區(qū)回采工作面推進方向，確定回采工作面的通風類型為U型通風。</p><p><b>　　4掘進通風</b></p><p>　　4.1掘進通風方法選擇

35、</p><p>　　掘進通風方法分為利用礦井總風壓和利用局部動力設備兩種方法。</p><p>　　利用礦井總風壓進行局部通風，將增大礦井通風阻力，增加礦井通風成本，且設計礦井掘進工作面掘進長度較長，利用礦井總風壓通風難以滿足掘進通風要求，因此，設計選用局部動力通風方法，動力設備為局部通風機。</p><p>　　4.2掘進通風方式選擇</p>&l

36、t;p>　　局部通風機通風由局部通風機和風筒組成，按其工作發(fā)式分為：壓入式、抽出式和混合式。其特點分別是：</p><p>　　1) 壓入式通風時，局部通風機及其附屬電器設備均布置在新鮮風流中，污風不通過局部通風機，安全性好；而抽出式通風時，含瓦斯的污風通過局部通風機，安全性差。</p><p>　　2) 壓入式通風，風筒出口風速和有效射程較大，可以防止瓦斯層狀積聚，散熱效果好，然而

37、，抽出式通風有效吸程小，排污風時間長、速度慢。</p><p>　　3) 壓入通風時，可用柔性風筒，其成本低，重量輕、運輸方便，而抽出式的風筒承受負壓，必須使用剛性或帶鋼性骨架的可伸縮風筒，成本高、重量重、運輸部方便</p><p>　　本設計，煤巷掘進工作面瓦斯涌出較少，由于現(xiàn)在掘進機械化的提高，工作面需風量大，再綜合壓入式和抽出式通風優(yōu)缺點比較，故本設計選用壓入式掘進通風，其示意圖如圖

38、4.3</p><p>　　4.3 掘進工作面所需風量</p><p>　　1) 按瓦斯涌出量計算</p><p><b>　　(4.1)</b></p><p>　　式中： —第i個掘進工作面的需風量</p><p>　　—第i個掘進工作面的絕對瓦斯涌出量，相對瓦斯涌出量為：2.52/t.

39、d</p><p>　　—第i個掘進工作面的瓦斯涌出不均勻和備用系數(shù)，一般為1.5—2.0。取1.5</p><p>　　按日產(chǎn)160t 計算</p><p>　　=160×2.52/（60×24）=0.28 m3/min</p><p>　　Qhi=100×0.28×1.5=42 /min</p

40、><p><b>　　2) 按人數(shù)計算</b></p><p>　　Qbi =4NbiKm3/min （4.2）</p><p>　　式中： 4——以人數(shù)為計算單位的供風標準，即每人每分鐘供給4 m3的規(guī)定風量；</p><p>　　Nbi——第i個掘

41、進工作面同時工作的最多人數(shù)，根據(jù)古城礦現(xiàn)場生產(chǎn)實際，取Nai=40人。</p><p>　　K----風量備用系數(shù)：中央并列式取1.45。</p><p>　　則 Qbi =4Nbi =4×40×1.45=232m3/min</p><p><b>　　3) 按炸藥量計算</b></p><p>　

42、　Qbi =25Ab K，m3/min （4.3）</p><p>　　式中： 25——以炸藥量為計算單位的供風標準[m3/（min·kg）]，即為每公斤炸藥爆破后，需要供給的風量；</p><p>　　Abi——第i個掘進工作面一次爆破使用的最大炸藥量，kg。</p><p>　　根據(jù)參照

43、《煤炭井巷綜合預算》關(guān)于炸藥用量的規(guī)定，取一次爆破使用的最大炸藥量為6.5 kg。</p><p>　　則: Qbi =25Abi=25×6.5×1.45=235.7 m3/min</p><p>　　通過以上的計算，選取最大值236m3/min。而本設計根據(jù)礦井的實際經(jīng)驗，對于煤巷掘進頭的 供風量確定為236m3/min。滿足計算要求。</p>

44、<p>　　4) 按風速進行驗算</p><p>　　按最小風速驗算，各個煤巷掘進工作面最小風量</p><p><b>　　（4.4）</b></p><p>　　=60×0.25×4×2.5</p><p><b>　　=150 /min</b><

45、;/p><p>　　按最高風速驗算，各個煤巷掘進工作面的 最大風量</p><p><b>　?。?.5）</b></p><p>　　=60×4×4×2.5</p><p>　　=2400 /min</p><p>　　式中： —第i個掘進工作面最大風量</

46、p><p>　　因此，掘進工作面供風=378 /min，能夠滿足要求。</p><p>　　4.4 掘進通風設備選型</p><p>　　選用風筒要與局部通風機選型一起考慮，其原則是：</p><p>　　1) 風筒直徑能保證最大通風長度時，局部通風機供風量能滿足工作面通風的要求；</p><p>　　2) 在巷道斷面容許

47、的條件下，盡可能選擇直徑較大的風筒，以降低風阻，減少漏風，節(jié)約通風電耗；一般來說，立井鑿井時，選用600～1000mm的鐵風筒或玻璃風筒；通風長度在200m以內(nèi)，宜選用直徑為400mm的風筒；通風長度200～500m，宜選用直徑500mm的風筒；通風長度500～1000m，宜選用800～1000mm的風筒。</p><p>　　(1) 風筒的種類 </p><p>　　掘進通風使用的

48、風筒有金屬風筒和帆布、膠布、人造革等柔性風筒。柔性風筒重量輕易于貯存和搬運，連接和懸吊也簡便。膠布和人造革風筒防水性能好，但柔性風筒只適用于壓入式通風。為了滿足抽出式通風的要求，目前有用金屬整體螺旋彈簧鋼絲為骨架的塑料布風筒。礦山常用的風筒直徑有300、400、500、600和800mm等。 </p><p>　　本設計采用壓入通風，選用用柔性風筒，其成本低，重量輕、運輸方便。設計煤巷掘進長度一般都大于500m，

49、所以選用800mm直徑的風筒。規(guī)格選用膠布風筒。起規(guī)格參數(shù)見表4.10。</p><p>　　表4.10 膠布風筒規(guī)格參數(shù)表</p><p><b>　　(2) 風筒的接頭</b></p><p>　　柔性風筒的接頭方式有插接，單反邊接頭、雙反邊接頭、活三環(huán)多反邊接頭、螺圈接頭等多種形式。插接式最簡單，但漏風量大；反邊接頭漏風較小，不易漲開，但

50、局部風阻較大；后兩種接頭漏風量小、風阻小，但易漲開，拆裝比較麻煩，通常在長距離掘進通風時采用。本設計采用多反邊接頭方式。</p><p>　　多反邊接頭如圖示，是在雙反邊的基礎上多一個活環(huán)3?；瞽h(huán)3先套在有鐵環(huán)2的風筒上(圖A)，當風筒1反邊翻套在風筒2上時，再把活環(huán)3套在風筒2的反邊和風筒1的翻邊上(圖B)，然后把風筒2的反邊和風筒l的翻邊都翻套在活環(huán)3上 (圖C)。</p><p>&

51、lt;b>　　3) 風筒阻力</b></p><p>　　根據(jù)風筒的百米風阻值R100可以直接計算長度為L的風筒實際風阻：</p><p>　　圖4.4 風筒聯(lián)結(jié)示意圖</p><p>　　RF=(L/100)*R100，/M8 （4.6）</p>&

52、lt;p>　　RF=500÷100×6.5</p><p><b>　　=32.5 /M8</b></p><p>　　百米風阻值見表4-11</p><p>　　表4-11 膠布風筒的摩擦阻力系數(shù)與百米風阻值</p><p><b>　　4) 風筒漏風</b></

53、p><p>　　風筒漏風量占局部通風機工作風量的百分數(shù)稱為風筒漏風率Le，Le雖然能夠反映風筒的漏風情況，但不能作為對比指標。故常用百米漏風率Le100表示：</p><p>　　Le = (Qf –Q)/ Qf×100</p><p>　　Le100=(Qf–Q)/(QfL/100)</p><p>　　=Le/L×100

54、 （4.7）</p><p>　　式中： L——風筒全長，m;</p><p>　　表4-12 一般要求柔性風筒的百米漏風率達到中的數(shù)值</p><p>　　本設計風筒長度取500m，百米漏風率取1.5％。</p><p>　　柔性風筒的漏風備用系數(shù)Φ值用下式計算</p&g

55、t;<p>　　Φ=1/（1－nLi） （4.8）</p><p>　　式中： Φ——漏風備用系數(shù)。</p><p>　　n——接頭數(shù)；n=500÷50=10； </p><p>　　Li——每個接頭的漏風率，插接時Le =0.01～0.02；螺圈反接頭時Li=0.005；</p

56、><p>　　Φ=1÷（1－10×0.005）</p><p><b>　　=1.05</b></p><p>　　確定局部通風機的工作參數(shù)：</p><p><b>　　風機的工作風量</b></p><p>　　Qf=ΦQ

57、 （4.9）</p><p>　　式中 Q——工作面需風量；</p><p>　　Qf =局扇的工作風量</p><p>　　Qf=1.05×378 </p><p>　　=396.9 /min</p><p><b>　　=6.2m3/s</b><

58、;/p><p><b>　　所以風筒漏風量</b></p><p><b>　　Qe= Qf－Q</b></p><p>　　=396.9-378 （4.10）</p><p><b>　　=18.9/min</b></

59、p><p>　　本設計采用壓入式通風。則局部通風機全風壓Hf(Pa)</p><p>　　Hf=RFQfQ＋0.811ρQ2/D4 （4.11）</p><p>　　式中: ρ——空氣密度，取1.2Kg/</p><p>　　D——風筒直徑，0.8m; </p&g

60、t;<p>　　Ht=32.5×6.3×6.2＋0.811×1.2×(6.03)2÷(0.8)4</p><p>　　=1321.04 Pa</p><p>　　由風機工作風量和全風壓，決定選用FD—6.3/60軸流式局部通風機，其參數(shù)見表表4—13。</p><p>　　表4-13 FD—6.3/6

61、0軸流式局部通風機參數(shù)</p><p>　　4.5 局部通風機安全技術(shù)措施</p><p>　　1) 局部通風機必須由指定人員負責管理，保證正常運轉(zhuǎn)。</p><p>　　2) 壓入式局部通風機和啟動裝置，必須安裝在進風巷道中，距掘進巷道回風口不得小于10m；全風壓供給該處的風量必須大于局部通風機的吸入風量，局部通風機安裝地點到回風口間的巷道中的最低風速必須符合本

62、規(guī)程第一百零一條的有關(guān)規(guī)定。</p><p>　　3) 必須采用抗靜電、阻燃風筒。</p><p>　　4) 局部通風做到雙風機、雙電源、自動換機和自動倒鳳裝置。</p><p>　　5) 掘進工作面的局部通風機應采用三專（專用變壓器、專用開關(guān)、專用線路）供電；兩閉鎖。</p><p>　　6) 專人負責維護管理。接頭嚴格實行雙向反壓邊，風筒

63、逢環(huán)必掛，吊掛平直，拐彎處要安設專用彎頭，杜絕拐死彎，盡量降低通風阻力，減少風筒吹扯、斷裂現(xiàn)象。</p><p>　　7) 使用局部通風機通風的掘進工作面，不得停風；因檢修停電等原因停風時，必須撤出人員，切斷電源。</p><p>　　8) 恢復通風前，必須檢查瓦斯。只有在局部通風機及其開關(guān)附近10m以內(nèi)風流中的瓦斯?jié)舛榷疾怀^0.5%時，方可人工開啟局部通風機。</p>&

64、lt;p>　　9) 安設瓦斯自動檢測報警斷電儀并與礦井監(jiān)控系統(tǒng)聯(lián)網(wǎng)。</p><p>　　10) 建立局部通風機停開制度等。</p><p><b>　　5 全礦所需風量</b></p><p>　　5.1礦井風量計算標準及原則</p><p><b>　　風量計算的標準</b></p&

65、gt;<p>　　1) 供給煤礦井下任何工作用風地點的新鮮風量，必須依照下述各種條件進行計算，并取其最大值，作為該用風地點的供風量。</p><p>　　按該用風地點同時工作的最多人數(shù)計算，每人每分鐘供給風量不得少于4m3。</p><p>　　2) 按該用風地點的風流中瓦斯、二氧化碳、氫氣和其它有害氣體濃度，風速以及溫度等都符合《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)各項規(guī)定要求計算，取其最

66、大值。</p><p><b>　　風量計算原則</b></p><p>　　無論礦井或帶區(qū)的供風量均按該地區(qū)各個實際用風地點，按照風量計算標準，分別計算出各個用風地點的實際最大需風量，從而求出該地點的風量總和，再考慮一定的備用風量系數(shù)后，作為該地區(qū)的供風量。即“由里往外”的計算原則，由采掘工作面、硐室和其它用風地點計算出各帶區(qū)風量。最后求出全礦井總風量。</p

67、><p>　　5.2礦井總風量的計算</p><p>　　按下列要求分別計算，并且取其中最大值。</p><p>　　1）按井下同時工作的最多人數(shù)計算</p><p><b>　?。?.12）</b></p><p><b>　　式中 </b></p><p&

68、gt;　　Q——礦井總風量，m3/min </p><p>　　N——井下同時工作的最多人數(shù)，人</p><p>　　4——每人每分鐘供風標準，m3/min</p><p>　　K——礦井通風系數(shù)，包括礦井內(nèi)部漏風和分配不均等因采用壓入式或中央并列式通風時，可取1.20-1.25；采用中央分列式時取或混合式時取1.15-1.20；采用對角式或分區(qū)通風時，可取1.10

69、-1.50。上述備用系數(shù)在礦井產(chǎn)量T≥90×104t/a時取小值；T＜90×104t/a時取大值。</p><p>　　則 設計礦井按井下同時工作的最多人數(shù)計算的需風量</p><p><b>　　Q =4NK</b></p><p>　　=4×200×1.20</p><p>　

70、　=960m3/min=16 m3/s</p><p>　　2）按采煤、掘進、硐室等處實際需風量計算</p><p><b>　?。?.13） </b></p><p>　　式中 ——采煤工作面所需風量之和，m3／min；</p><p>　　——掘進工作面所需風量之和，m3／min；</p><p

71、>　　——硐室所需風量之和，m3／min；</p><p>　　——采掘硐室外其它地點所需風量之和，m3/min</p><p>　　K——礦井通風系數(shù)，考慮礦井內(nèi)部漏風和配風不均勻等因素，K的取值范圍為1.20—1.25。</p><p>　　(1) 采煤工作面需風量計算</p><p>　　采煤工作面應按瓦斯（或二氧化碳）涌出量、工

72、作面溫度、炸藥用量、同時工作的最多人數(shù)分別計算，取其最大值，并用風速驗算。</p><p>　?、侔垂ぷ髅嫱咚梗ɑ蚨趸迹┯砍隽坑嬎悖?lt;/p><p>　　根據(jù)《礦井安全規(guī)程》規(guī)定，按采煤工作面回風巷風流中瓦斯的濃度不得超過1％的要求計算，有</p><p><b>　　（4.14）</b></p><p><b

73、>　　式中： </b></p><p>　　——所有出煤工作面實際需風量， /min；</p><p>　　——采煤工作面絕對瓦斯涌出量， /min；</p><p>　　Kc——工作面因瓦斯涌出不均勻的備用系數(shù)，即該工作面瓦斯絕對涌出量的最大值與平均值之比。機采工作面可取1.2-1.6，本設計取1.5</p><p>　　

74、工作面日產(chǎn)量： 4050t；</p><p>　　綜采工作面瓦斯絕對涌出量：</p><p>　　=4050×2.52/（60×24）=7.1 /min</p><p>　　則綜采工作面需風量：</p><p>　　=100××Kc =100×7.1×1.5=1065 /min<

75、;/p><p>　?、诎垂ぷ髅鏆鉁嘏c風速的關(guān)系計算：</p><p>　　采煤工作面應有良好的勞動氣候條件，起溫度和風速應符合下列要求，見表</p><p>　　工作面氣溫與風速的關(guān)系</p><p><b>　　按下式計算：</b></p><p>　　=60×Vc×Ki

76、5;Si （4.15）</p><p>　　式中：——回采工作面適宜風速，取=1.5m/s</p><p>　　——回采工作面有效斷面，按最大和最小空頂有效斷面的平均值計算，m2 支撐式支架時用Si =3.75(M-0.3) 掩護支架時用Si =3 (M-0.3) M=5m</

77、p><p>　　——工作面長度系數(shù)，按表4—15選取 ，工作面長205m 。取1.3 。</p><p>　　表4.15 采煤工作面長度風量系數(shù)</p><p>　　則按工作面氣溫與風速的關(guān)系計算的需風量</p><p>　　=60×Vc×Si×Ki （4.1

78、6）</p><p>　　=60×1.5×14.1×1.3</p><p>　　=1649.7 m3/min</p><p>　?、郯垂ぷ魅藛T數(shù)量計算：</p><p>　　按每人每分鐘所需風量和工作面的最多人數(shù)計算工作面所需風量。</p><p>　　=4×Ni

79、 （4.17）</p><p>　　式中： 4——每人每分鐘供給4m3的規(guī)定風量，m3/min；</p><p>　　Ni——第i個工作面同時工作的最多人數(shù)，取60人。</p><p>　　則 按工作人員數(shù)量計算高工作面需風量</p><p>　　=4×60=240m3/min&l

80、t;/p><p>　　由以上三種方法計算的采煤工作面所需風量最大值為：</p><p>　　=1649.7 m3/min</p><p>　　取 =1649.7 m3/min</p><p>　　=27.5 m3/s</p><p><b>　?、馨达L速進行驗算：</b></p>&l

81、t;p>　　根據(jù)《礦井安全規(guī)程》規(guī)定，采煤工作面最低風速為0.25m/s，最高風速為4m/s的要求進行驗算。即回采工作面應滿足：</p><p><b>　　（4.18）</b></p><p>　　式中： Sc——回采工作面的平均有效斷面，m2設計礦井大采高工作面：</p><p>　　Sc =14.35m2 </p>

82、<p>　　215.25m3/min ≤≤ 3444m3/min</p><p>　　由風速驗算可知， =1649.7m3/min符合風速要求。</p><p>　　則：綜采工作面的需風量為1649.7m3/min，</p><p>　　取=1649.7 m3/min</p><p>　　(2) 掘進需風量計算</p>

83、<p>　　礦井生產(chǎn)前期，為保證生產(chǎn)正常接替，在正常生產(chǎn)期間，前期安排四套獨立通風的綜掘機掘進頭，后期仍為四個獨立通風的煤層掘進頭。</p><p>　　通風方式：采用綜掘機掘巷。在無聯(lián)絡巷貫通時的獨頭段采用壓入式局部通風機通風。</p><p>　　煤巷、半煤巷和巖巷獨頭通風掘進工作面的風量，應按下列因素分別計算，取其最大值。</p><p>　?、?/p>

84、 按瓦斯（二氧化碳）涌出量計算：</p><p>　　根據(jù)《礦井安全規(guī)程》規(guī)定，按工作面回風風流中沼氣的濃度不得超過1％的要求計算。即：</p><p><b>　　式（4.19） </b></p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　——掘進工作面實際需風量，m3/min

85、；</p><p>　　——掘進工作面平均絕對瓦斯涌出量，m3/min；</p><p>　　——掘進工作面因瓦斯涌出不均勻的風量備用系數(shù)，機掘工作面取1.5～2.0，這里取 kd=1.5</p><p>　　單個掘進工作面日產(chǎn)量：160t；</p><p><b>　　則 ：</b></p><p&

86、gt;　　煤巷掘進工作面瓦斯絕對涌出量：</p><p>　　=160×2.52/（60×24）=0.28 m3/min</p><p>　　煤巷掘進工作面需風量：</p><p>　　=100qai×Kai=100×0.28×1.5=42 m3/min </p><p>　?、?按炸藥消耗

87、量計算</p><p><b>　　式（4-20）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——掘進工作面實際需風量，m3/min；</p><p>　　——掘進面一次爆破所用的最大炸藥量，kg；</p><p>　　b——每公斤炸藥爆破后生成的

88、當量CO量，煤巷取0.1m3/kg,巖巷取0.04m/kg；</p><p>　　t——通風時間，一般不少于20 min；</p><p>　　c——爆破后經(jīng)通風后，允許人員進入工作面工作的CO濃度，一般取c=0.02%</p><p>　　巖巷全斷面一次爆破消耗炸藥15kg。</p><p>　　則按炸藥消耗計算巖巷掘進工作面需風量<

89、/p><p><b>　　m3/min</b></p><p>　?、?按局部通風機吸風量計算</p><p><b>　?。?.21）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——掘進面局部通風機額定風量，m3/min

90、 </p><p>　　——掘進面同時運轉(zhuǎn)的局部通風機臺數(shù)，臺</p><p>　　——為防止局部通風機吸循環(huán)風的風量備用系數(shù)，一般取1.2-1.3。</p><p><b>　　則</b></p><p>　　=250×1×1.2=300 m3/min</p><p>　?、?/p>

91、 按掘進工作面工作人員數(shù)量計算</p><p><b>　　（4.22）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　4——每人每分鐘供給4m3的規(guī)定風量，m3/min；</p><p>　　Nj——第j個掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，取40人。</p>&

92、lt;p>　　故綜掘機掘進工作面風量：=4×40=160 m3/min</p><p>　　大巷掘進工作面風量：=4×40=160 m3/min</p><p>　　由以上三種方法計算的掘進工作面所需風量最大值為：</p><p>　　=375 m3/min</p><p><b>　?、?按風速進行驗算&

93、lt;/b></p><p>　　按《礦井安全規(guī)程》規(guī)定巖巷掘進工作面的風量應滿足：</p><p><b>　?。?.23）</b></p><p>　　煤巷、半煤巷掘進工作面的風量應滿足：</p><p><b>　?。?.24）</b></p><p><b

94、>　　式中 </b></p><p>　　Sj——掘進工作面過風斷面，m2</p><p>　　煤巷Sj =12.11 m2，巖巷Sj =16.37 m2</p><p>　　9×17.6=158.4≤375 ≤ 240 ×17.6=4224</p><p>　　15×13.8=207 ≤ 37

95、5 ≤ 240×13.8=3312</p><p>　　由風速驗算可知， =375m3/min符合風速要求。</p><p>　　則 ：掘進工作面的需風量均為375m3/min。</p><p><b>　　(3)硐室需風量</b></p><p>　　硐室的需風量可以根據(jù)經(jīng)驗值取：</p>&l

96、t;p>　　井下炸藥庫 Q硐= 80m3/min</p><p>　　帶區(qū)變電所 Q硐=80 m3/min</p><p>　　充電硐室 Q硐=100 m3/min</p><p>　　(4)其它巷道需風量計算</p><p>　　新礦井設計、其它用風巷道所需風量可以采取按采煤、掘進、硐室的總和的3%～5%進行考慮。</p>

97、<p>　　=（1649+300×4+80+80×2+100）×5%m3/min </p><p>　　=159.45 m3/min</p><p>　　取160m3/min。</p><p>　　由以上計算結(jié)果，按采煤、掘進、硐室等處實際需風量分別計算礦井通風容易時期和困難時期的礦井總需風量，該礦井容易時期和困難時期所需

98、的總風量相差不多，詳見立體圖。用風地點見圖4—3和4—4。</p><p><b>　　礦井通風容易時期：</b></p><p>　　( 1649 +375×4 +80 +80×2 +100 +160 )×1.2 </p><p>　　=4379 m3/min</p><p><b&

99、gt;　　礦井通風困難時期：</b></p><p>　　( 1649 +375×4 +80 +80×2 +100 +160 )×1.2 </p><p>　　=4379 m3/min</p><p><b>　　5.3風量分配</b></p><p>　　風量分配原則主要是：

100、</p><p>　　1) 分配到各用風地點的風量，應不低于本節(jié)上面計算出的風量；</p><p>　　2) 為維護巷道，防止坑木腐爛，金屬生銹，以及行人安全等，所有巷道都應分配一定的風量；</p><p>　　3) 風量分配后，應保證井下各處瓦斯?jié)舛?，有害氣體濃度，風速等滿足《煤礦安全規(guī)程》的各項要求。</p><p>　　風量分配應按不同

101、時期的礦井總進風量和用風地點，采用由里到外，細致配風。礦井通風容易和困難時期的確定見4.5節(jié)礦井通風阻力。</p><p>　　說明：由于本礦設計運輸大巷單獨的進風風流不經(jīng)工作面，故給該巷分440 m3/min。</p><p>　　表4.16 礦井通風困難時期風量分配表</p><p>　　表4.17 礦井通風困難時期風量分配表</p><

102、p><b>　　風速校核</b></p><p>　　風量分配到各用風地點后，驗算各過風巷道的風速，防止巷道內(nèi)風速過大或過小，使之滿足對巷道的風速規(guī)定。具體驗算見4.5節(jié)礦井通風阻力。</p><p>　　6全礦通風阻力的計算</p><p>　　6.1礦井通風總阻力計算原則</p><p>　　1) 礦井通風總阻

103、力，不應超過2940Pa</p><p>　　2) 礦井井巷的局部阻力，新建礦井（包括擴建礦井獨立通風的擴建區(qū)）宜按照井巷摩擦阻力的10％計算，擴建礦井應該按照井巷摩擦阻力的15％計算。</p><p>　　6.2通風阻力最大路線</p><p>　　首帶區(qū)首采工作面通風路線最短，通風阻力最小，為礦井通風通風容易時期；邊界帶區(qū)（最后一個工作面通風路線最長，通風阻力最

104、大，為礦井通風困難時期。</p><p>　　確定礦井通風容易時期的最大阻力路線為：</p><p>　　根據(jù)通風容易和困難時期的立體圖：圖4.3、圖4.5和網(wǎng)絡圖：圖4.4、4.6，經(jīng)過綜合分析，確定：</p><p>　　礦井通風容易時期，最大通風阻力路線為： 0 → 1 → 2 → 3 →4 → 5→6 → 7 → 8 →9→10</p><

105、;p>　　礦井通風困難時期，最大通風阻力路線為： 0 → 1 → 2 → 3 →4 → 5→6 → 7 → 8 →9→10</p><p><b>　　6.3通風阻力計算</b></p><p>　　井巷通風總阻力是選擇礦井主要通風機的重要因素之一。所以，在選擇礦井主要通風機之前，必須計算井巷通風總阻力。</p><p>　　風量按各用

106、風地點的需要或自然分配后，達到設計產(chǎn)量時，選擇通風最容易和最困難時期的通風阻力，計算公式如下：</p><p><b>　?。?.25）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　H——礦井通風總阻力，Pa；</p><p>　　——井巷摩擦阻力系數(shù)，</p>

107、<p>　　L——井巷長度，m；</p><p>　　P——井巷凈斷面周長，m；</p><p>　　S——井巷凈斷面積，m3/s；</p><p>　　Q——井巷通過風量，m/s；</p><p>　　H局——局部阻力，Pa；</p><p>　　He——自然風壓，Pa。</p><

108、p>　　表4-18 礦井容易時期通風阻力計算表</p><p>　　表4-19 礦井困難時期通風阻力計算表</p><p>　　由表4-18和表4-19計算結(jié)果得出，礦井通風容易時期的最大摩擦阻力為1089.46Pa,困難時期的最大摩擦阻力為1360.45Pa 。各用風地點的風量滿足用風要求，風速均滿足《煤礦安全規(guī)程》對風速的要求，見表4-20。驗證2.2節(jié)的各種巷道和井筒的斷面

109、選型是合理的。</p><p>　　表4-20 井巷合理風速</p><p><b>　　1) 局部阻力計算</b></p><p>　　按《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》規(guī)定：礦井井巷的局部阻力計算，新建礦井宜按井巷摩擦阻力的10%計算。</p><p><b>　?。?.26）</b></p&g

110、t;<p><b>　　式中</b></p><p>　　容易時期通風總阻力為：</p><p><b>　?。?.27）</b></p><p>　　=1089.46+1089.46×10%</p><p>　　=1198.41Pa</p><p>

111、　　困難時期通風總阻力為：</p><p>　　=1360.45+1360.45×10%</p><p>　　=1496.50Pa</p><p>　　6.4礦井總風阻和等積孔的計算</p><p><b>　　1) 通風容易時期</b></p><p><b>　　礦井總風阻

112、</b></p><p>　　通風容易時期礦井總風阻可按下式計算</p><p><b>　?。?.28）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——通風容易時期礦井總風阻，</p><p>　　——通風容易時期的礦井總阻力，&l

113、t;/p><p><b>　　——礦井總風量，</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　=1198.41/76.40</p><p><b>　　=0.20m2</b></p><p><b>　　礦井等積孔</b

114、></p><p>　　通風容易時期礦井等積孔可按下式計算</p><p><b>　?。?.29）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——通風容易時期礦井等積孔，</p><p>　　——通風容易時期的礦井總阻力，</p&g

115、t;<p><b>　　——礦井總風量，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　2）通風困難時期</b></p><p><b>　　礦井總風阻</b></p><p>　　通風困難時期礦井總風阻可按下式

116、計算</p><p><b>　?。?.30）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——通風困難時期礦井總風阻，</p><p>　　——通風困難時期的礦井總阻力，</p><p><b>　　——礦井總風量，</b>

117、</p><p><b>　　則</b></p><p>　　=1496.50/76.4</p><p><b>　　=0.26m2</b></p><p><b>　　礦井等積孔</b></p><p>　　通風困難時期礦井等積孔可按下式計算</

118、p><p><b>　?。?.31）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——通風容易時期礦井等積孔，</p><p>　　——通風容易時期的礦井總阻力，</p><p><b>　　——礦井總風量，</b></p&

119、gt;<p><b>　　則</b></p><p>　　表4-21 礦井通風阻力等級分類</p><p>　　對照上表，本礦井在通風容易時期屬小阻力礦井，通風容易，后期即通風困難時期也屬小阻力礦井，通風難易程度容易</p><p>　　7 礦井主要通風機選型</p><p>　　根據(jù)前面計算，用扇風機的

120、個體特性曲線來選擇主扇，要先確定通風容易和通風困難兩個時期主扇運轉(zhuǎn)時的工況點。</p><p><b>　　7.1自然風壓</b></p><p>　　自然風壓對主要通風機的工作壓力有很大影響。因此在風機選型計算風機壓力時須考慮礦井自然風壓。</p><p>　　礦井自然風壓的大小，最要取決于礦井風井的深度及內(nèi)部的風流的密度。</p>

121、;<p>　　自然風壓的經(jīng)驗計算公式（“科馬洛夫”公式）：</p><p>　　1) 當井深小于100m時</p><p><b>　?。?.32）</b></p><p>　　2)當井深大于100m時</p><p><b>　　（4.33）</b></p><p

122、><b>　　式中：</b></p><p>　　Hn——自然風壓，pa</p><p>　　H——礦井開采深度，m</p><p>　　T1——進風側(cè)平均溫度，K；</p><p>　　T2——回風側(cè)平均溫度，K；</p><p>　　R——礦井空氣常數(shù)，干空氣的常數(shù)287J/（kgK），

123、水蒸汽氣體常數(shù)R=461 J/（kgK）。</p><p>　　g　——重力加速度，9.8m/s2</p><p>　　由于礦井進回風井的風流參數(shù)因季節(jié)的不同而不同，所以分夏季和冬季兩個差別較大的時期，具體見表4—22 </p><p>　　表4-22 T1、T2 參數(shù)表</p><p>　　設計礦井開采深度大于100m于是夏季的自然風壓H

124、n1為</p><p>　　冬季的自然風壓Hn2為</p><p>　　7.2主要通風機的風壓和風量</p><p><b>　　通風容易時期</b></p><p>　　為了使所選用的風機在通風容易時期的工作效率不至太低，應考慮礦井自然風壓幫助通風機風壓的作用，即抽出式風機，在通風容易時期的靜風壓為：</p>

125、;<p><b>　?。?.34）</b></p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　——通風容易時期通風機靜壓，pa</p><p>　　——通風容易時期的礦井通風阻力，pa</p><p>　　——通風容易時期幫助風機風壓的礦井自然風壓，pa（冬季）</

126、p><p>　　——表示風硐影響的阻力，取＝110 pa。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　通風困難時期</b></p><p>　　為了使所選用的風機在通風困難時期也能滿足要求，需要考慮礦井自然風壓反對風機風壓的作用，即抽出式風機在通風困難時期的靜風壓為</p

127、><p><b>　?。?.35）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——通風困難時期通風機靜壓，pa</p><p>　　——通風困難時期的礦井通風總阻力，pa</p><p>　　——通風困難時期阻礙風機風壓的礦井自然風壓，pa（夏季）&l

128、t;/p><p>　　——表示風硐影響的阻力，取＝110 pa。</p><p>　　則 </p><p>　　通過以上計算，得出礦井風機通風容易和困難兩個時期對應的靜風壓見表4—23</p><p>　　主要通風機的通過風量</p><p>　　因有外部漏風（防爆門和通風機風硐漏風）通過主要通風機的風量