土木工程(路橋)畢業(yè)論文--混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋由于其具有外形簡(jiǎn)單，制造方便，結(jié)構(gòu)受力合理，主梁高跨比小，橫向借助橫隔梁聯(lián)結(jié)，結(jié)構(gòu)整體性好，橋梁下部結(jié)構(gòu)尺寸小和橋型美觀等優(yōu)點(diǎn)，目前在公路橋梁工程中應(yīng)用非常廣泛。</p><p>　　在本次設(shè)計(jì)中，首先進(jìn)行了橋型方案的比選，確定簡(jiǎn)支梁橋方案后，就其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：擬定

2、截面尺寸；計(jì)算控制截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力及其相應(yīng)的組合值；行車道板計(jì)算，主梁裂縫、撓度及預(yù)拱度計(jì)算等。接著進(jìn)行了簡(jiǎn)單的施工方法設(shè)計(jì)，包括施工前的準(zhǔn)備，主要分項(xiàng)工程的施工方法設(shè)計(jì)，冬季和雨季的施工安排以及施工過程中的環(huán)境保護(hù)措施等。</p><p>　　關(guān)鍵詞： T形梁，方案比選，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，施工方法</p><p><b>　　Abstract</b></p>&

3、lt;p>　　Concrete T-shaped girder bridges are of many advantages. They have simple outlines and can be fabricated easily. The forces that act on their structures are reasonable. The ratio of height of girders to span of

4、 girders is small. In landscape orientation the girders are connected by intersecting girders. Therefore the whole structure is of good entirety. And there are still many other merits, such as small size of infrastructur

5、e, the beauty of this type of bridge and so on. Because of these advan</p><p>　　In the process of the design of the bridge, the comparison of different types of bridge is done firstly. After the comfirmation

6、 of the type of the bridge, the design of the structure is done, including confirming the size of cross sections, calculating the design forces of restraining sections and combining them according to The Criterion, deck

7、calculation, deflection and crack, main girder camber calculation. After all the work, next is the design of construction method. It includes the prepara</p><p>　　Key Words: T-shaped girder; comparion of dif

8、ferent schemes，the design of the structure，construction method</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　1 編制方案的原則與比選（1）</p><p>　　1.1 基本原則（1）</p><p>　　1.2 比選依據(jù)（1）</

9、p><p>　　1.3 簡(jiǎn)支梁橋方案（1）</p><p>　　1.4 連續(xù)梁橋方案（1）</p><p>　　1.5 方案比較（1）</p><p>　　2 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置（3）</p><p>　　2.1 設(shè)計(jì)資料（3）</p><p>　　2.1.1 橋梁跨徑及橋?qū)挘?）<

10、;/p><p>　　2.1.2 設(shè)計(jì)荷載（3）</p><p>　　2.1.3 材料及工藝（3）</p><p>　　2.1.4 設(shè)計(jì)依據(jù)（3）</p><p>　　2.2 橫截面布置（4）</p><p>　　2.2.1 主梁間距和主梁片數(shù)（4）</p><p>　　2.2.2 主梁跨中

11、截面尺寸擬定（4）</p><p>　　2.3 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化（7）</p><p>　　2.4 橫隔粱的布置（8）</p><p>　　3 主梁作用效應(yīng)計(jì)算（8）</p><p>　　3.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算（8）</p><p>　　3.1.1 永久作用集度（8）</p><p&

12、gt;　　3.1.2 永久作用效應(yīng)（8）</p><p>　　3.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算（9）</p><p>　　3.2.1 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)（9）</p><p>　　3.2.2 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（10）</p><p>　　3.2.3 車道荷載的取值（14）</p><p>　　3.2.4

13、 計(jì)算可變作用效應(yīng)（15）</p><p>　　3.3 主梁作用效應(yīng)組合（17）</p><p>　　4 截面配筋設(shè)計(jì)（22）</p><p>　　4.1 主筋配置與校核（22）</p><p>　　4.2 斜筋與箍筋配置（23）</p><p>　　4.3 全梁承載力校核（26）</p>&

14、lt;p>　　5 行車道板計(jì)算（27）</p><p>　　5.1 內(nèi)力計(jì)算（27）</p><p>　　5.2 內(nèi)力組合（27）</p><p>　　5.3 截面配筋設(shè)計(jì)（28）</p><p>　　5.4 截面強(qiáng)度計(jì)算（28）</p><p>　　6 主梁裂縫、撓度與預(yù)拱度驗(yàn)算（30）</p

15、><p>　　6.1 裂縫寬度驗(yàn)算（30）</p><p>　　6.2 撓度驗(yàn)算（30）</p><p>　　6.3 預(yù)拱度設(shè)置（32）</p><p>　　7 橫隔梁計(jì)算（33）</p><p>　　7.1 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用（33）</p><p>　　7.2 跨中橫隔梁

16、的作用效應(yīng)影響線（34）</p><p>　　7.2.1 繪制彎矩影響線（34）</p><p>　　7.2.2 繪制剪力影響線（35）</p><p>　　7.3 截面作用效應(yīng)計(jì)算（37）</p><p>　　7.4 截面配筋計(jì)算（38）</p><p>　　8 蓋梁計(jì)算（40）</p>&

17、lt;p>　　8.1 荷載計(jì)算（40）</p><p>　　8.1.1 上部結(jié)構(gòu)永久荷載（40）</p><p>　　8.1.2 蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算（40）</p><p>　　8.1.3 可變荷載計(jì)算（41）</p><p>　　8.1.4 雙柱反力Gi計(jì)算（45）</p><p>　　8.2 內(nèi)

18、力計(jì)算（46）</p><p>　　8.2.1 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力（46）</p><p>　　8.2.2 蓋梁內(nèi)力匯總（48）</p><p>　　8.3 截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核（48）</p><p>　　8.3.1 正截面抗彎承載能力驗(yàn)算（48）</p><p>　　8.3.2 斜截面抗剪承

19、載能力驗(yàn)算（51）</p><p>　　8.3.3 全梁承載力校核（52）</p><p>　　9 橋墩墩柱設(shè)計(jì)（53）</p><p>　　9.1 荷載計(jì)算（53）</p><p>　　9.1.1 恒載計(jì)算（53）</p><p>　　9.1.2 汽車荷載計(jì)算（53）</p><p&g

20、t;　　9.1.3 雙柱反力橫向分布計(jì)算（54）</p><p>　　9.1.4 荷載組合（54）</p><p>　　9.2 截面配筋計(jì)算及配筋驗(yàn)算55）</p><p>　　9.2.1 垂直力（55）</p><p>　　9.2.2 作用于墩柱底的外力（56）</p><p>　　9.2.3 截面配筋計(jì)算

21、（56）</p><p>　　10 橋梁工程專項(xiàng)安全施工方案（58）</p><p>　　10.1 橋梁工程施工中的安全基本規(guī)定（58）</p><p>　　10.2 橋梁高空作業(yè)安全目標(biāo)（59）</p><p>　　10.3 高空作業(yè)墜落事故產(chǎn)生的原因分析（59）</p><p>　　10.4 預(yù)防高空墜落

22、措施（60）</p><p>　　10.5 挖基礎(chǔ)施工安全規(guī)程（61）</p><p>　　10.6 橋涵工程施工中的安全基本規(guī)定（62）</p><p>　　10.7 高空墜落處理程序（69）</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)（71）</b></p><p><b>　　

23、致 謝（72）</b></p><p>　　1 編制方案的原則與比選</p><p><b>　　1.1基本原則</b></p><p>　　（1）在符合路線基本走向的同時(shí)，力求接線順暢，路線短捷，橋梁較短，盡量降低工程造價(jià)。</p><p>　?。?）在滿足使用功能的前提下，力求橋型結(jié)構(gòu)實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全、

24、美觀，有利于環(huán)保。同時(shí)要根據(jù)橋位區(qū)的地形、地貌、氣象、水文、地質(zhì)、地震等條件，選用技術(shù)先進(jìn)可靠、施工工藝成熟、便于后期養(yǎng)護(hù)的橋型方案。</p><p>　?。?）橋孔布置應(yīng)滿足通航要求。</p><p><b>　　1.2比選依據(jù)</b></p><p>　　根據(jù)橋位處河流的通航要求，結(jié)合橋位處的地形地貌、地質(zhì)等條件，并著重考慮施工的方便性，對(duì)

25、兩跨預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋、兩跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋等橋式方案進(jìn)行比選.。</p><p><b>　　1.3簡(jiǎn)支梁橋方案</b></p><p>　　主梁采用T形截面，梁高為等高度，主梁采用預(yù)制裝配的施工方法。橋墩均采用雙柱式橋墩，橋臺(tái)為框架式橋臺(tái)，基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。</p><p><b>　　1.4連續(xù)梁橋方案</b&

26、gt;</p><p>　　主梁采用箱形截面，梁高為等高度，主梁采用懸臂澆筑施工。橋墩均采用雙柱式橋墩，橋臺(tái)為框架式橋臺(tái)，基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。</p><p><b>　　1.5方案比較</b></p><p>　　以上兩個(gè)方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較如下表所示：</p><p>　　表1.1 方案比較表</p>&

27、lt;p>　　綜上所述，此橋跨徑不大，采用簡(jiǎn)支梁橋既能滿足功能要求，施工又簡(jiǎn)單，造價(jià)也低，所以采用簡(jiǎn)支梁橋方案。</p><p>　　2 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置</p><p><b>　　2.1 設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　2.1.1 橋梁跨徑及橋?qū)?lt;/p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20 m（墩中心距離）；&

28、lt;/p><p>　　主梁全長(zhǎng)：19.96m；</p><p>　　計(jì)算跨徑：19.50</p><p>　　橋面凈空：1.0+-凈8.6+1.0（分隔帶）+-凈8.6+1.0=20.6m。</p><p>　　2.1.2 設(shè)計(jì)荷載</p><p>　　公路—Ⅱ級(jí)，人群荷載3.0kN/m2。</p><

29、;p>　　2.1.3 材料及工藝</p><p>　　混凝土：主梁用C40，欄桿及橋面鋪裝用C25。</p><p>　　普通鋼筋直徑大于和等于8mm的采用HRB335鋼筋,直徑小于8mm的均用R235鋼筋。</p><p>　　2.1.4 設(shè)計(jì)依據(jù)</p><p>　?。?）（JTG D60—2004）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》<

30、/p><p>　?。?）（JTG D62—2004）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》</p><p>　?。?）（JTJ/T041—2000）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》實(shí)施手冊(cè)</p><p>　?。?）《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)》（梁橋），人民交通出版社，1996</p><p>　?。?）《橋梁工程》，邵旭東主編，武漢理工大學(xué)出版社，200

31、5</p><p>　?。?）《橋梁計(jì)算示例叢書》（混凝土簡(jiǎn)直梁（板）橋），易建國(guó)主編，人民交通出版社</p><p>　?。?）《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》葉見曙主編，人民交通出版社，1999</p><p><b>　　2.2 橫截面布置</b></p><p>　　2.2.1 主梁間距和主梁片數(shù)</p><

32、p>　　主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)ρ有效，故可在許可條件下適當(dāng)加寬T梁翼板。本橋主梁翼板寬度為1600mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，橋?qū)掃x用五片主梁,如表2.1所示。</p><p>　　表2.1 基本計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p>　　2.2.2 主梁跨中截面尺寸擬定</p>

33、<p><b>　　（1）主梁高度</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與跨徑之比通常在1/15~1/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/18~1/19。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)榧哟罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束的用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。綜上所述，本橋取用1600mm的主梁高度是較合適的。</p>

34、<p>　　（2）主梁截面細(xì)部尺寸</p><p>　　T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。本橋預(yù)制T梁的翼板厚度取用100mm，翼板根部加厚至160mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本橋腹板厚度取1

35、60mm。</p><p>　　圖2.1 斷面圖（單位：mm）</p><p>　　圖2.2 立面圖（單位：mm）</p><p>　　圖2.3 跨中截面尺寸圖：（單位：mm）</p><p>　　（3） 計(jì)算截面幾何特征</p><p>　　將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性計(jì)算見下表。</

36、p><p>　　表2.2 跨中截面幾何特性計(jì)算表</p><p>　　注：大毛截面形心至上緣距離60.65（cm）</p><p>　　小毛截面形心至上緣距離 64.14（cm）</p><p>　?。?）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ</p><p>　　上核心距：ks= = =32.54（cm）</p><p&

37、gt;　　下核心距：kx= = =64.04（cm）</p><p><b>　　截面效率指標(biāo)：</b></p><p>　　ρ= = =0.54>0.5</p><p>　　表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。</p><p>　　2.3 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化</p><p>　　如圖2

38、.2所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。</p><p>　　2.4 橫隔粱的布置</p><p>　　模型試驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁，當(dāng)跨度較大時(shí)應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)、四分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置五處橫隔梁，其間距

39、為4.85m。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部240mm，下部220mm；中橫隔梁高度為1000mm，厚度為上部160mm，下部140mm。</p><p><b>　　詳見圖2.2。</b></p><p>　　3 主梁作用效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各

40、主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。</p><p>　　3.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　3.1.1 永久作用集度</p><p><b>　?。?）預(yù)制梁自重</b></p><p><b>　?、贅蛎驿佈b</b

41、></p><p>　　瀝青混凝土與防水混凝土</p><p>　?、谥c(diǎn)段梁的自重（長(zhǎng)1.63m）</p><p>　　G⑶=0.79931×25×1.63=29.09（kN）</p><p><b>　?、圻呏髁旱臋M隔梁</b></p><p><b>　　

42、中橫隔梁體積：</b></p><p>　　0.16×（0.8×1.47－0.5×0.725×0.8－0.5×0.1×0.075）=0.1693（m3）</p><p><b>　　端橫隔梁體積：</b></p><p>　　0.23×（1.72×0.6

43、5－0.5×0.1076×0.65）=0.2491（m3）</p><p>　　故半跨內(nèi)橫梁重力為：</p><p>　　G⑷=（2.5×0.1693+1×0.2491）×25=16.81 （kN） </p><p>　?、茴A(yù)制梁永久作用集度</p><p>　　g1=（85.23+56.21

44、+29.09+16.81）／14.98=15.73（kN/m）</p><p>　　3.1.2 永久作用效應(yīng)</p><p>　　如圖2.3所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令α=x／l。</p><p>　　主糧彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為</p><p><b>　?。?-1）</b></p><

45、;p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　永久作用效應(yīng)計(jì)算見表3.1。</p><p>　　表3.1 永久作用效應(yīng)</p><p>　　3.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　3.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)</p><p>　　按《橋規(guī)》4.3.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系

46、數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡(jiǎn)支梁橋的基頻可采用下列公式估算：</p><p>　　f=＝＝4.86（Hz） （3-3）</p><p>　　其中mc===986.48（ kg/m）</p><p>　　根據(jù)本橋的基頻可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：</p><p>　　μ=0.1767lnf－0.0157＝0.264

47、 （3-4）</p><p>　　按《橋規(guī)》4.3.1條，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果。本橋按兩車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)不需進(jìn)行車道折減。</p><p>　　圖 3.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖</p><p>　　3.2.2計(jì)算主梁的荷載橫向分

48、布系數(shù)</p><p>　?。?）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc</p><p>　　如前所述，本橋橋跨內(nèi)設(shè)七道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：</p><p>　　L／B=19.50／8.6=2.4>2 （3-5）</p><p>　　故可按修正剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫

49、向分布系數(shù)mc。</p><p>　?、儆?jì)算主梁抗扭慣矩IT</p><p>　　對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：</p><p>　　IT= （3-6）</p><p>　　式中：bi,ti—— 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度；</p><p>　　Ci——

50、矩形截面抗扭剛度系數(shù)；</p><p>　　m——梁截面劃分為單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。</p><p>　　對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：</p><p>　　t1＝＝8.7（cm）</p><p>　　圖3.2示出了的IT計(jì)算圖示，IT的計(jì)算見表3.2。</p><p>　　圖3.2 IT計(jì)算圖式（單位：cm）&l

51、t;/p><p>　　表3.2 IT計(jì)算表</p><p>　?、谟?jì)算抗扭修正系數(shù)β</p><p>　　對(duì)于本橋主梁的間距相同，且主梁為等截面，則得</p><p>　　β= （3-7）</p><p>　　式中：G=0.4E，L=19.50m，=5×0.003

52、94651=0.01973255m4，a1=3.2m，a2=1.6m，a3=0m，a4=-1.6m，a5=-3.2m，Ii=0.296199m4</p><p><b>　　計(jì)算得β=0.89</b></p><p>　?、郯葱拚齽傂詸M梁法計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值</p><p>　　ηij = ＋β

53、（3-8）</p><p>　　式中：n=5， =2×（3.22+1.62）=25.6（m2）</p><p>　　計(jì)算結(jié)果列于下表中。</p><p><b>　　表3.3 ηij值</b></p><p>　?、苡?jì)算荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　1號(hào)梁的橫向影響線和最不利荷載

54、布置圖式如圖3.3所示。</p><p>　　圖3.3 跨中的橫向分布系數(shù)mc計(jì)算圖式（單位：mm）</p><p>　　可變作用（公路—Ⅱ級(jí)）：</p><p>　　兩車道：mcq= （0.48164+0.3866 +0.19061 +0.02163）=0.589</p><p>　　可變作用（人群）mcr=0.817</p>

55、<p>　　（2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)m0</p><p>　　如圖3.4所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下：</p><p>　　圖3.4 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)mo計(jì)算圖式（單位：mm）</p><p>　　可變作用（汽車）moq= =0.75</p><p>　　可變作用（

56、人群）mor=1.688</p><p>　?。?）橫向分布系數(shù)匯總（見表3.4）</p><p>　　表3.4 1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)</p><p>　　3.2.3車道荷載的取值</p><p>　　按《橋規(guī)》4.3.1條，公路—Ⅱ級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk為： qk=7.875</p><p&g

57、t;　　計(jì)算彎矩時(shí)： Pk=（×（19.50－5）+180）×0.75=178.5（kN）</p><p>　　計(jì)算剪力時(shí)： Pk =214.2（kN）</p><p>　　3.2.4計(jì)算可變作用效應(yīng)</p><p>　　在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本橋?qū)τ跈M向分布系數(shù)的取值作如下考慮：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取m0，從支點(diǎn)至第一根橫隔梁，橫向

58、分布系數(shù)從m0直線過渡到mc，其余梁段均取mc。</p><p>　?。?）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　圖3.5 跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式</p><p>　　可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：</p><p>　　=1.264

59、15;1×0.589×（7.875×47.53+178.5×4.875）=926.51（kN·m）</p><p>　　1.264×1×0.817×（7.875×2.4375+214.2×0.5）=90.42 （kN）</p><p>　　可變作用（人群）效應(yīng)：</p><

60、;p>　　Q=1.00×3.0=3.00（kN·m）0.817×2.4×47.53=93.20（kN·m）</p><p>　　=0.817×2.4×2.4375=11.47 （kN）</p><p>　　（2）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力</p><p>　　圖3.6 為四分點(diǎn)截面作用

61、效應(yīng)的計(jì)算圖示。</p><p>　　圖3.6 四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式</p><p>　　可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：</p><p>　　1.264×0.589×（7.875×3.4852+214.2×33.57）=740.60（kN·m）</p><p>　　=1.264×

62、0.589×（7.875×2.4375+214.2×0.5）=210.50（kN）</p><p>　　可變作用（人群）效應(yīng)：</p><p>　　=0.817×2.4×43.45=85.19（kN·m）</p><p>　　=0.817×2.4×2.4375=11047（kN）<

63、/p><p>　　（3）求支點(diǎn)截面的最大剪力</p><p>　　圖3.7 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式</p><p>　　可變作用（汽車）效應(yīng)：</p><p>　　V =1.264×0.217×（7.875××9.75+214.2×1）+1.264×（4.9/2×（0.75-0.

64、589）×7.875×0.916+（0.75-0.589）×214.2×1）=238.02 （kN）</p><p>　　可變作用（人群）效應(yīng)：</p><p>　　=1.688×2.4×9.75+4.9/2×（1.688-0.817）×2.4×0.916=44.15（kN）</p>&

65、lt;p>　　3.3主梁作用效應(yīng)組合</p><p>　　本橋按《橋規(guī)》4.1.6~4.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載力極限狀態(tài)基本組合，見下表。</p><p>　　表3.5 主梁作用效應(yīng)組合 </p><p><b>　　4

66、截面配筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　4.1 主筋配置與校核</p><p>　　考慮施工便利，多主梁主筋配置一致，由正截面極限狀態(tài)設(shè)計(jì)控制，取</p><p>　　設(shè)主筋凈保護(hù)層3cm，考慮主筋多層重疊，暫取a=8cm，則</p><p><b>　　主梁有效高 cm。</b></p>&

67、lt;p>　　翼板計(jì)算寬依據(jù)《公預(yù)規(guī)》取下述最小值：</p><p><b>　　故取</b></p><p><b>　?。?）判斷截面類型</b></p><p><b>　　C40混凝土，</b></p><p>　　屬于第一類型，即中性軸位于翼板內(nèi)，可按單筋矩形截

68、面計(jì)算。</p><p><b>　?。?）受壓區(qū)高度x</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)， 可得：</b></p><p>　　x=72mm ， x=7288mm，取x=72mm<。</p><p><b>　　滿足要求。</b></p>&l

69、t;p><b>　　（3）所需鋼筋面積</b></p><p>　　取9，A=7238mm，滿足要求。</p><p>　?。?）正截面承載力復(fù)核</p><p>　　鋼筋外徑35.8mm。</p><p>　　實(shí)際a=30+3×35.8=97.4mm</p><p>　　圖4.1

70、為彎起鋼筋布置與全梁承載力校核附圖。</p><p>　　圖4.1 彎起鋼筋布置與全梁承載力校核圖</p><p>　　4.2斜筋與箍筋配置</p><p>　　由斜截面承載極限狀態(tài)控制，從全梁設(shè)計(jì)剪力圖知，距支點(diǎn)處剪力組合值。</p><p>　　按伸過支點(diǎn)考慮，對(duì)支點(diǎn)截面：</p><p>　　上限值控制梁截面尺寸

71、。</p><p>　　梁截面尺寸滿足要求。</p><p>　　下限值確定構(gòu)造配箍段：</p><p>　　半跨構(gòu)造布箍筋段長(zhǎng)：</p><p>　?。?）設(shè)計(jì)剪力圖分配</p><p>　　依據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，混凝土與箍筋承擔(dān)值0.6V=0.6×592.05=355.23kN</p><

72、;p>　　彎起鋼筋承擔(dān)值0.4V=236.82KkN</p><p><b>　?。?）箍筋配置</b></p><p>　　支點(diǎn)截面主筋，A=1609mm</p><p>　　縱向配筋百分率 </p><p><b>　　箍筋配筋率</b></p><p>

73、;<b>　　故</b></p><p><b>　　符合規(guī)范要求。</b></p><p><b>　　選用雙肢箍筋。</b></p><p>　　箍筋間距S=101/（160×0.00591）=106.81mm</p><p>　　參考《標(biāo)準(zhǔn)圖》，采用S=80mm

74、。</p><p><b>　?。?）彎起鋼筋布置</b></p><p><b>　　第一排彎起鋼筋：</b></p><p>　　均用即可。為保證按安全加第八、九、十排斜筋，分別采用2加焊筋。</p><p>　　4.3全梁承載力校核</p><p>　　通過繪制全梁承載

75、力包絡(luò)圖[圖4.1]可見：全梁基本組合彎矩變化曲線均位于鋼筋逐步彎起后的全梁正截面抗彎能力彎矩折線形圖線以內(nèi)，足以保證全梁個(gè)截面承載安全。</p><p>　　全梁配筋構(gòu)造均滿足《公預(yù)規(guī)》相關(guān)規(guī)定要求，如各主筋的彎起點(diǎn)距其充分利用點(diǎn)距離均大于梁的半高，故斜截面抗彎能力不再對(duì)此進(jìn)行核算。</p><p><b>　　5 行車道板計(jì)算</b></p><

76、;p><b>　　5.1 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）恒載內(nèi)力</b></p><p><b>　　每米板長(zhǎng)恒載集度：</b></p><p>　　瀝青混凝土 0.02×1×23＝0.461kN/M</p><p>　　C40混

77、凝土 （0.02+0.02+8×0.015）×1×24＝3.841 kN/M</p><p>　　T梁翼板 （0.10+0.16）/2×25＝3.25 kN/M</p><p><b>　　彎矩</b></p><p><b>　　剪力</b></p><p&g

78、t;<b>　?。?）活載內(nèi)力</b></p><p>　　a=a+l/3=0.56+1.4/3=1.03<1.4，單輪布置。</p><p><b>　　5.2 內(nèi)力組合</b></p><p>　　5.3 截面配筋設(shè)計(jì)</p><p>　　結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)r=1.0，C40混凝土，取a=4c

79、m，h=160-40=80cm。</p><p>　　計(jì)算解得x=57.5mm，或x=182.5mm取x=57.5mm。</p><p><b>　　所需鋼筋面積</b></p><p>　　取，A=4926mm</p><p><b>　　a）支點(diǎn)斷面</b></p><p&g

80、t;<b>　　b）跨中斷面</b></p><p>　　圖5.1 行車道板受力鋼筋布置圖式（單位：mm）</p><p>　　5.4 截面強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　取凈保護(hù)層3cm，則</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　故不需作抗震配筋

81、與抗剪強(qiáng)度核算。</p><p>　　6 主梁裂縫、撓度與預(yù)拱度驗(yàn)算</p><p>　　6.1 裂縫寬度驗(yàn)算</p><p><b>　　縱向主筋百分率</b></p><p>　　根據(jù)《通用規(guī)范》，長(zhǎng)期效應(yīng)組合內(nèi)力為：</p><p>　　短期效應(yīng)組合內(nèi)力為：</p><p

82、>　　短期效應(yīng)組合引起開裂截面縱向主筋應(yīng)力：</p><p><b>　　最大裂縫寬度</b></p><p><b>　　本橋?qū)儆冖蝾惌h(huán)境</b></p><p><b>　　故滿足抗裂性要求。</b></p><p><b>　　6.2 撓度驗(yàn)算</b

83、></p><p>　?。?）等效截面抗彎剛度</p><p><b>　?、匍_裂截面</b></p><p>　　換算截面重心在梁肋內(nèi)，按T形截面計(jì)算，即：</p><p><b>　　計(jì)算解得：</b></p><p>　　x=292.37mm，x=-4670.32

84、mm 取x=292.37mm。</p><p><b>　　換算截面慣矩</b></p><p><b>　　開裂截面抗彎剛度</b></p><p><b>　?、谌孛?lt;/b></p><p><b>　　換算截面重心</b></p>

85、<p>　　計(jì)算解得x=963.4mm，x=3004.9mm。取x=963.4mm。</p><p><b>　　全截面剛度。</b></p><p>　　換算截面重心至受拉邊緣距離。</p><p>　　換算截面對(duì)受拉邊緣彈性抵抗矩。</p><p>　　換算截面重心以上部分對(duì)重心軸靜矩：</p>

86、<p><b>　?、坶_裂彎矩</b></p><p><b>　?、艿刃Ы孛婵箯潉偠?lt;/b></p><p>　?。?）消除結(jié)構(gòu)自重影響后的長(zhǎng)期撓度</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　6.3 預(yù)拱度設(shè)置<

87、/b></p><p>　　荷載短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度為</p><p><b>　　應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。</b></p><p>　　預(yù)拱度值按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變荷載頻遇值計(jì)算的長(zhǎng)期撓度采用。</p><p>　　不計(jì)汽車活載沖擊，故有</p><p>　　故簡(jiǎn)支T梁預(yù)制

88、時(shí)，其跨中預(yù)拱度值取14mm，其余各點(diǎn)位預(yù)拱度值按拋物線取值即可。</p><p><b>　　7 橫隔梁計(jì)算</b></p><p>　　7.1 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用</p><p>　　鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通常可只計(jì)算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。

89、</p><p>　　根據(jù)《橋規(guī)》4.3.1條規(guī)定，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖7.1示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。</p><p>　　圖7.1 跨中橫隔梁的受載圖式（單位：m）</p><p>　　縱向一行車輪和人群荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為：</p><p><b>　　汽車：Po=</b>&l

90、t;/p><p>　　跨中橫隔梁受力影響線的面積：</p><p>　　Ω= 人群荷載： = （kN/m）</p><p>　　7.2 跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線</p><p>　　通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。所以，如圖7.2所示的跨中橫隔梁，本題可以只取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右和

91、2號(hào)梁右截面計(jì)算剪力。本題采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫隔梁作用效應(yīng)，先需作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。</p><p>　　7.2.1 繪制彎矩影響線</p><p><b>　?。?） 計(jì)算公式</b></p><p>　　如圖7.2.a所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)所受的作用為豎向力。因此，由平衡條件就可寫出A截面的彎矩

92、計(jì)算公式：</p><p>　　當(dāng)P=1作用在截面A的左側(cè)時(shí)：</p><p>　　即: </p><p>　　式中：biA——i號(hào)梁軸到A截面的距離；</p><p>　　eA——單位荷載P=1作用位置到A截面的距離。</p><p>　　當(dāng)P=1作用在截面A的右側(cè)時(shí)，同理可得：</p>

93、<p>　?。?）計(jì)算彎矩影響線值</p><p>　　在表5中已得到：， ，， ，， ，，</p><p>　　對(duì)于A截面的彎矩MA影響線可計(jì)算如下：</p><p>　　P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：</p><p>　　P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí)： </p><p>　　P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：</p

94、><p>　　根據(jù)上述三點(diǎn)坐標(biāo)和A截面位置，便可繪出MA影響線如圖7.2. b所示。</p><p>　　同理，MB影響線計(jì)算如下：</p><p>　　繪出MB影響線如圖7.2.c所示。</p><p>　　7.2.2 繪制剪力影響線</p><p>　?。?）1號(hào)主梁右截面的剪力V影響線計(jì)算：</p>&

95、lt;p>　　P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：</p><p>　?。礊?號(hào)梁的荷載橫向影響線，參見圖5）</p><p>　　P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：</p><p>　　繪成的V影響線如圖7.2.d所示。</p><p>　?。?）2號(hào)主梁右截面的剪力V影響線計(jì)算：</p><p>　　P=1作用在計(jì)算截面

96、以右時(shí)： </p><p>　　如P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí)：</p><p><b>　　同理：</b></p><p>　　P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：</p><p>　　繪成的V影響線如圖7.2.e所示。</p><p>　　圖 7.2 中橫隔梁作用效應(yīng)影響線圖（單位：mm）</p&g

97、t;<p>　　7.3 截面作用效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　計(jì)算公式： </p><p>　　式中：——隔梁沖擊系數(shù)，根據(jù)《橋規(guī)》4.3.2條，取0.3;</p><p>　　——車道折減系數(shù)，兩車道取1；</p><p>　　——車道對(duì)于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載;</p&g

98、t;<p>　　——人群對(duì)于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載；</p><p>　　——與計(jì)算荷載P相對(duì)應(yīng)橫隔梁的作用效應(yīng)影響線的豎坐標(biāo)值；</p><p><b>　　——影響線面積。</b></p><p>　　可變作用車輛P和人群q在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見圖7.2所示，截面作用效應(yīng)的計(jì)算均列入表7.1.</p>&

99、lt;p>　　表7.1 橫隔梁截面作用效應(yīng)計(jì)算表</p><p>　　7.4 截面配筋計(jì)算</p><p>　　橫隔梁正彎矩配筋和負(fù)彎矩配筋，并且示出配筋計(jì)算的相應(yīng)截面。剪力鋼筋選用間距S為20厘米的雙肢箍筋。經(jīng)過橫隔梁正截面和斜截面承載力的驗(yàn)算，上述配筋均能滿足規(guī)有關(guān)規(guī)定。由于這部分的計(jì)算與主梁截面承載力驗(yàn)算類同，故從略。</p><p>　　圖7.3正彎矩

100、配筋及截面計(jì)算（單位：mm）</p><p><b>　　8 蓋梁計(jì)算</b></p><p><b>　　8.1 荷載計(jì)算</b></p><p>　　8.1.1 上部結(jié)構(gòu)永久荷載</p><p>　　表8.1 上部結(jié)構(gòu)永久荷載</p><p>　　8.1.2 蓋梁自重及作

101、用效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　圖 8.1 蓋梁計(jì)算（1/2蓋梁長(zhǎng)度 單位：cm）</p><p>　　表8.2 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　8.1.3 可變荷載計(jì)算 </p><p>　　（1）可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置是用杠桿原理法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心壓力法。</p><p>

102、<b>　　①公路—Ⅱ級(jí)</b></p><p>　　a.單車列，對(duì)稱布置時(shí)：</p><p><b>　　==0</b></p><p>　　==0.5×0.45=0.225</p><p>　　=0.5×（0.55+0.55）=0.55</p><p>

103、;　　b.雙列車，對(duì)稱布置時(shí)：</p><p>　　==0.5×0.225=0.19</p><p>　　==0.5×（0.775+0.325）=0.55</p><p>　　=0.5×（0.675+0.675）=0.675</p><p>　　c.單車列，非對(duì)稱布置時(shí)：</p><p>

104、　　由，已知 n=5，e=2.1，2=2×（2.02+4.02）=40</p><p>　　d.雙車列，非對(duì)稱布置時(shí)：</p><p>　　已知：n=5，e=0.55，2=40，則：</p><p><b>　?、谌巳汉奢d</b></p><p>　　=1.00×3=3.00（kN/m）</p&

105、gt;<p>　　a.兩側(cè)有人群，對(duì)稱布置時(shí)：</p><p><b>　　==1.000</b></p><p><b>　　==0.000</b></p><p><b>　　=0</b></p><p>　　b.單側(cè)有人群，非對(duì)稱布置時(shí)：</p>

106、<p>　　已知：n=5，e=4.0，2=40，則：</p><p>　　（1） 按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值。</p><p><b>　?、俟贰蚣?jí)</b></p><p><b>　　雙孔布載單列車時(shí)：</b></p><p><b>　　B

107、=kN</b></p><p><b>　　雙孔布載雙列車時(shí)：</b></p><p>　　2B=2×582.15=1164.30kN</p><p><b>　　單孔布載單列車時(shí)：</b></p><p><b>　　B=kN</b></p>

108、<p><b>　　單孔布載雙列車時(shí)：</b></p><p>　　2B=858.75kN</p><p>　?、谌巳汉奢d </p><p>　　單孔滿載時(shí)（一側(cè)）：B2= 3.00 ×0.5×1.000×19.50=43.65kN</p>&l

109、t;p>　　雙孔滿載時(shí)（一側(cè)）：</p><p>　　B1= B2=43.65 kN</p><p>　　B1 +B2=87.3 kN </p><p>　?。?）可變荷載橫向分，可變荷載反力組合：</p><p>　　計(jì)算見表8.2，布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為），見表8.3。</p><p>　　（4

110、）各梁永久荷載表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：</p><p>　　1+μ=1+0.235=1.235</p><p>　　表8.3 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算</p><p>　　表8.4 各梁永久荷載、可變荷載基本組合計(jì)算表 （單位：kN）</p><p>　　8.1.4 雙柱反力Gi計(jì)算</p><p>　　表

111、8.5 雙柱反力G1計(jì)算</p><p>　　由表8.4可知，偏載左邊的立柱反力最大（G1>G2），并由荷載組合⑦時(shí)（公路-Ⅱ級(jí)，雙列非對(duì)稱布置與人群對(duì)稱組合）控制設(shè)計(jì)。</p><p>　　此時(shí)G1=2825.75kN ，G2=195.45kN。</p><p><b>　　8.2 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p&g

112、t;　　8.2.1 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力</p><p><b>　　（1）彎矩計(jì)算</b></p><p>　　截面位置見圖8.2示。為求得最大彎矩值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值，跨中彎矩取用對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值。</p><p>　　圖8.2 計(jì)算彎矩截面圖 （單位：cm）</p><p>　　按圖給出的截面位

113、置，各截面彎矩計(jì)算式為：</p><p><b>　　M1-1 =0</b></p><p>　　M2-2 =-R1×0.60</p><p>　　M3-3 =-R1×1.35</p><p>　　M4-4 =-R1×2.00+G1×0.65</p><p>

114、;　　M5-5 =-R1×4.00+ G1×2.65- R2</p><p>　　各荷載組合下的各截面彎矩計(jì)算見表8.6。注意的是，表中內(nèi)力計(jì)算未考慮施工荷載的影響。</p><p>　　表8.6 各截面彎矩計(jì)算</p><p>　　（2）相應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算</p><p><b>　　計(jì)算值見表8.7&

115、lt;/b></p><p>　　表8.7 各截面剪力計(jì)算</p><p>　　8.2.2 蓋梁內(nèi)力匯總</p><p>　　表8.8 表中各截面內(nèi)力均取表3.5中的最大值的包絡(luò)圖</p><p>　　8.3 截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核</p><p>　　采用C30混凝土，主筋選用HRB335，22，保護(hù)層5cm

116、（鋼筋中心至混凝土邊緣）。</p><p>　　=9.8MPa，=2100 MPa。</p><p>　　8.3.1 正截面抗彎承載能力驗(yàn)算</p><p>　　1） ?、?③截面作配筋設(shè)計(jì)。</p><p>　　已知：bh=160cm×150cm ，Md=-1449.86kN﹒m，</p><p>　　取=

117、1.0， h0=150-5=145cm</p><p>　　即：1449.86×1069.8×1600x（1450-）</p><p>　　化簡(jiǎn)后為：x2-2900x+9927.9=0 </p><p>　　解方程得到x=46.02mm</p><p>　　9.8×1600×46.02/2100=362

118、9.00mm2=36.29cm2</p><p>　　用 22鋼筋，其根數(shù)=9.5根，實(shí)際選用 18根，配筋率：μ=</p><p>　　該截面實(shí)際承載力Mu為：</p><p>　　就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。</p><p>　　2） ?、?②截面作配筋設(shè)計(jì)。 </p><p>　　已

119、知：bh=160cm×150cm ，Md=-633.74kN﹒m，</p><p>　　取=1.0 ，h0=150-5=145cm</p><p>　　即：633.74×1069.8×1600x（1450-）</p><p>　　化簡(jiǎn)后為：x2-2900x+57403.99=0</p><p>　　解方程得到x

120、=19.93mm</p><p>　　9.8×1600×19.3/2100=1571.62mm2=15.72cm2</p><p>　　用 22鋼筋，其根數(shù)=4.1根，實(shí)際選用 14根，配筋率：μ=</p><p>　　該截面實(shí)際承載力Mu為：</p><p>　　就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。

121、</p><p>　　3） 取①-①截面作配筋設(shè)計(jì)。</p><p>　　用 22鋼筋，取根數(shù)14根，As=53.21，配筋率：μ=</p><p>　　該截面實(shí)際承載力Mu為：</p><p>　　就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。</p><p>　　4） 取④-④截面作配筋設(shè)計(jì)。</

122、p><p>　　已知：bh=160cm×150cm ，Md=--440.15kN.m，取=1.0 ，h0=150-5=145cm</p><p>　　即：440.15×1069.8×1600x（1450-）</p><p>　　化簡(jiǎn)后為：x2-2900x+39868.66=0</p><p>　　解方程得到x=9.

123、81mm</p><p>　　9.8×1600×9.81/2100=1089.02mm2=10.89cm2</p><p>　　用 22鋼筋，其根數(shù)=2.9根，實(shí)際選用 14根，配筋率：μ=</p><p>　　該截面實(shí)際承載力Mu為：</p><p>　　就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。<

124、/p><p>　　5） 取⑤-⑤截面作配筋設(shè)計(jì)。</p><p>　　已知：bh=160cm×150cm ，Md=-1739.59kNm，取=1.0， h0=150-5=145cm</p><p>　　即：1739.59×1069.8×1600x（1450-）</p><p>　　化簡(jiǎn)后為：x2-2900x+157

125、571.56=0</p><p>　　解方程得到x=55.39mm</p><p>　　9.8×1600×55.39/2100=4367.90mm2=43.68cm2</p><p>　　用 22鋼筋，其根數(shù)=11.5根，實(shí)際選用 18根.經(jīng)驗(yàn)算知， </p><p>　　就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)

126、》要求。</p><p>　　截面的配筋如表8.9所示</p><p>　　表8.9 截面的配筋</p><p>　　對(duì)比可知，原標(biāo)準(zhǔn)圖的配筋是合適的，均大于計(jì)算值。</p><p>　　8.3.2斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算</p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》5.2.10條要求，當(dāng)截面符合： 可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，

127、僅需按《公預(yù)規(guī)》9.3.9條構(gòu)造要求配置箍筋。</p><p>　　式中： ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本例取=1.0</p><p>　　——混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，本例取=1.39MPa.</p><p><b>　　對(duì)于①-①截面：</b></p><p>　　0.5×10-3×1.0×1.39

128、×1600×631.8=702.56kN</p><p>　　對(duì)于②-②截面～⑤-⑤截面：</p><p>　　0.5×10-3×1.0×1.39×1600×1450=168.40kN</p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》5.2.9條規(guī)定：</p><p>　　0.51

129、5;10-3×× 1600×1450=6481kN </p><p>　　對(duì)照表8.8 值，本例可構(gòu)造要求設(shè)置斜筋與箍筋，見圖8.8所示。</p><p>　　圖8.3 截面配筋圖 （單位：cm）</p><p>　　8.3.3.全梁承載力校核</p><p>　

130、　已知 ，一根主筋所能承受的彎矩值為： 其中 </p><p>　　代入后得 kN?m），據(jù)此繪制彎矩包絡(luò)圖和全梁承載力校核圖。</p><p><b>　　9 橋墩墩柱設(shè)計(jì)</b></p><p>　　墩柱直徑為，用C40混凝土，R235鋼筋。</p><p><b>　　9.1 荷載計(jì)算</b>

131、;</p><p>　　9.1.1 恒載計(jì)算</p><p><b>　　由前式計(jì)算得：</b></p><p>　　（1）上部構(gòu)造恒載，一孔重3275.2kN</p><p>　?。?）梁蓋自重（半根梁蓋）252.4kN</p><p>　?。?）橫系梁重 （1.20×0.9

132、15;4.0×25）=108（kN）</p><p>　?。?）墩柱自重 </p><p>　　作用墩柱底面的恒載垂直力為：</p><p>　　+252.4+63.05=1953.05kN</p><p>　　9.1.2 汽車荷載計(jì)算</p><p><b>　　（1）公路—Ⅱ級(jí)</b&