畢業(yè)論文--注射鬧鐘后蓋模具設(shè)計(jì)

1、<p>　　注射鬧鐘后蓋模具設(shè)計(jì)</p><p><b>　　內(nèi)容提要</b></p><p>　　注射鬧鐘后蓋模具設(shè)計(jì)中的零件形狀較復(fù)雜，要保證制品的質(zhì)量。首先，模具型腔的形狀、尺寸、表面光潔度、分型面、進(jìn)澆口和排氣槽位置以及脫模方式等對(duì)制件的尺寸精度和形狀精度以及制件的物理性能、機(jī)械性能、電性能、內(nèi)應(yīng)力大小、各向同性性、外觀質(zhì)量、表面光潔度、氣泡、凹痕、

2、燒焦、銀紋等都有十分重要的影響。其次，在加工過程中，模具結(jié)構(gòu)對(duì)操作難以程度影響很大。在大批量生產(chǎn)塑料制品時(shí)，應(yīng)盡量減少開模、合模的過程和取制件過程中的手工勞動(dòng)，為此，常采用自動(dòng)開合模自動(dòng)頂出機(jī)構(gòu)，在全自動(dòng)生產(chǎn)時(shí)還要保證制品能自動(dòng)從模具中脫落。</p><p>　　注射模的基本組成是：定模機(jī)構(gòu)，動(dòng)模機(jī)構(gòu)，澆注系統(tǒng)，導(dǎo)向裝置，頂出機(jī)構(gòu)，芯機(jī)構(gòu)，冷卻和加熱裝置，排氣系統(tǒng)。</p><p>　　因

3、注射模成型的廣泛適用，正是我這個(gè)設(shè)計(jì)的根本出發(fā)點(diǎn)。</p><p>　　關(guān)鍵字：塑料制品 復(fù)雜 質(zhì)量 生產(chǎn) 注射 成型 澆口 型腔 型芯</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 塑料的工藝分析……………………………………………………………3</p><p>　　1.1 塑

4、件成形工藝分析………………………………………………………………3</p><p>　　1.2 鬧鐘后蓋原料（ABS）的成型特性與工藝參數(shù)…………………………………4</p><p>　　第二章 注塑設(shè)備的選擇……………………………………………………………5</p><p>　　2.1 估算塑件體積……………………………………………………………………5</p

5、><p>　　2.2 選擇注射機(jī)………………………………………………………………………5 </p><p>　　2.3 模架的選定………………………………………………………………………6</p><p>　　2.4 最大注射壓力的校核……………………………………………………………6 </p><p>　　第三章 塑料件的工藝尺寸的計(jì)算…

6、……………………………………………7 </p><p>　　3.1 型腔的徑向尺寸 ………………………………………………………………7</p><p>　　3.2 型芯的計(jì)算 ……………………………………………………………………8 </p><p>　　3.3 模具型腔壁厚的計(jì)算 …………………………………………………………8</p>&l

7、t;p>　　第四章 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)…………………………………………………………9</p><p>　　4.1 主流道的設(shè)計(jì) …………………………………………………………………10 </p><p>　　4.2 冷料井的設(shè)計(jì) …………………………………………………………………10 </p><p>　　4.3 分流道的設(shè)計(jì) ……………………………………

8、……………………………11</p><p>　　4.4 澆口的選擇 ……………………………………………………………………12</p><p>　　第五章 分型面的選擇與排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)……………………………………13</p><p>　　5.1 分型面的選擇…………………………………………………………………13</p><p>　　5.

9、2 排氣槽的設(shè)計(jì)…………………………………………………………………14</p><p>　　第六章 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)……………………………………………………14</p><p>　　第七章 脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) …………………………………………………………15</p><p>　　第八章 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)…………………………………………………16</p

10、><p>　　8.1 模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì) …………………………………………………………17</p><p>　　8.2 模具加熱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)…………………………………………………………18</p><p>　　第九章 模具的裝配 ………………………………………………………………18 </p><p>　　9.1 模具的裝配順序…………………

11、……………………………………………18</p><p>　　9.2 開模過程分析…………………………………………………………………19</p><p>　　致 謝……………………………………………………………………………………21</p><p>　　參考資料 ………………………………………………………………………………22</p><p>

12、;　　第一章 塑件的工藝分析</p><p><b>　　塑件成型工藝分析</b></p><p><b>　　如圖1.1所示：</b></p><p><b>　　圖1.1 鬧鐘后蓋</b></p><p>　　鬧鐘后蓋的形狀較復(fù)雜，帶有很多不同形狀的孔，在保證孔間距和孔的

13、形狀是給模具的加工帶了很大的難度。鬧鐘后蓋的注塑材料首先選用ABS，鬧鐘的后蓋絕大部分的決定了鬧鐘的重心的位置的所在。要很好的處理后蓋壁厚的均勻，成型后收縮率的不一致，這樣就必須有效的控制模具溫度來調(diào)節(jié)收縮率。由于鬧鐘后蓋的主體作用是起固定作用，它的內(nèi)部結(jié)構(gòu)就相應(yīng)的給注塑帶來了一定的難度。主要是它螺釘孔的壁厚相對(duì)壁厚有一定的差距，勢(shì)必會(huì)在注塑的時(shí)候到來很大的牛頓減力，造成塑件填充不滿的缺陷，可以考慮采用雙澆口，但應(yīng)用了Pro/E的塑料顧

14、問對(duì)其進(jìn)行模仿CAE的注塑之后，發(fā)現(xiàn)會(huì)給鬧鐘后蓋的表面帶來更多的熔接痕和氣孔。也可以利用模具的可靠的精度來定位，但是這樣的話成本太高，而且易造成模具損壞。因?yàn)榭紤]到凹凸模形狀的復(fù)雜，用整體形式是不利于損壞后的維修，適當(dāng)?shù)氖褂们都涂梢越鉀Q這些問題，但不能利用過多的嵌件，不然的話就會(huì)造成型腔的強(qiáng)度與剛度不夠。</p><p>　　1.2 鬧鐘后蓋原料（ABS）的成型特性與工藝參數(shù)</p><p

15、>　　丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物ABS樹脂微黃色或白色不透明，是丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物。丙烯腈使聚合物耐油，耐熱，耐化學(xué)腐蝕，丁二烯使聚合物具有優(yōu)越的柔性，韌性；苯乙烯賦予聚合物良好的剛性和加工流動(dòng)性。因此ABS樹脂具有突出的力學(xué)性能和良好的綜合性能。同時(shí)具有吸濕性強(qiáng)，但原料要干燥，它的塑件尺寸穩(wěn)定性好，塑件盡可能偏大的脫模斜度。</p><p>　　1.2.1 ABS塑料主要的性能指標(biāo)：<

16、/p><p>　　密度 (Kg.dm-3) 1.13——1.14</p><p>　　收縮率 % 0.3~0.8</p><p>　　熔 點(diǎn) ℃ 130~160</p><p>　　熱變形溫度 45N/cm 65~98</p><p>　　彎

17、曲強(qiáng)度 Mpa 80</p><p>　　拉伸強(qiáng)度 MPa 35~49</p><p>　　拉伸彈性模量 GPa 1.8</p><p>　　彎曲彈性模量 Gpa 1.4</p><p>　　壓縮強(qiáng)度 Mpa 18~39</p><p>　　缺口沖擊強(qiáng)度 kJ

18、/㎡ 11~20</p><p>　　硬 度 HR R62~86</p><p>　　體積電阻系數(shù) Ωcm 1013</p><p>　　擊穿電壓 Kv.mm-1 15</p><p>　　介電常數(shù) 60Hz3.7</p><p>　　1.2.2

19、ABS的注射成型工藝參數(shù): </p><p><b>　　注塑機(jī)類型：螺桿式</b></p><p>　　噴嘴形式： 通用式 </p><p>　　料筒一區(qū) 150——170</p><p>　　料筒二區(qū) 180——190</p><p>　　料筒三區(qū) 200——210&l

20、t;/p><p>　　噴嘴溫度 180——190</p><p>　　模具溫度 50——70</p><p>　　注塑壓 60——100</p><p>　　保壓 40——60</p><p>　　注塑時(shí)間 2——5</p><p>　　保壓時(shí)間 5——10&l

21、t;/p><p>　　冷卻時(shí)間 5——15</p><p>　　周期 15——30</p><p>　　后處理 紅外線烘箱 </p><p><b>　　溫度（70） </b></p><p>　　時(shí)間（0.3——1）</p><p>　　由為重要的是因

22、為目前原油價(jià)格的下降，導(dǎo)致ABS的市場(chǎng)價(jià)格大幅度的下跌。</p><p>　　第二章 注塑設(shè)備的選擇</p><p>　　2.1 估算塑件體積</p><p>　　估算塑件體積和質(zhì)量：</p><p>　　該產(chǎn)品材料為ABS，查書本得知其密度為1.13-1.14g/cm3，收縮率為，計(jì)算其平均密度為1.135 g/cm3，平均收縮率為0.

23、55﹪。</p><p>　　使用PRO/E軟件畫出三維實(shí)體圖，軟件能自動(dòng)計(jì)算出所畫圖形澆道凝料和塑件的體積。</p><p>　　另預(yù)置澆道凝料為2 cm3因此估算塑件體積為9 cm3。</p><p>　　2.2 選擇注射機(jī)</p><p>　　根據(jù)塑料制品的體積或質(zhì)量，查書可選定注塑機(jī)型號(hào)為SZ-40/25</p>&

24、lt;p><b>　　注塑機(jī)的參數(shù)如下：</b></p><p>　　注塑機(jī)最大注塑量：40cm3 </p><p>　　注塑壓力：200/Mpa </p><p>　　注塑速率：50(g/s)</p><p>　　塑化能力：20(Kg/h) </p><p>　　鎖模力

25、：2500KN</p><p>　　注塑機(jī)拉行間距：250×250mm</p><p>　　頂出行程：55mm </p><p>　　最小模厚：130mm</p><p>　　最大模厚：220mm </p><p>　　模板行程：230mm

26、 </p><p>　　注塑機(jī)定位孔直徑：55 mm </p><p>　　噴嘴球半徑：SR10 </p><p>　　2.3 模架的選定</p><p>　　根據(jù)塑件選定模架為：S2030—B—I—35—35—70。見圖2.1：</p><p>　　2.4 最大注射壓力的

27、校核</p><p>　　鬧鐘后蓋的原料為ABS，所需注射為60-100MPa，而所選注射機(jī)壓力為200 MPa，所以注射壓力符合要求。</p><p>　　2.4.1最大注塑量的校核</p><p>　　注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的質(zhì)量或體積（包括流道及澆口凝料和飛邊），通常注塑機(jī)的實(shí)際注塑量最好是注塑機(jī)的最大注塑量的80%。所以選用的注塑機(jī)最大注塑量應(yīng)滿足：&

28、lt;/p><p>　　0.8 V機(jī) ≥ V塑＋V澆</p><p>　　式中 V機(jī) ————注塑機(jī)的最大注塑量，40cm3 </p><p>　　V塑————塑件的體積，該產(chǎn)品V塑＝18cm3</p><p>　　V澆————澆注系統(tǒng)體積，該產(chǎn)品V澆＝2cm3</p><p>　　故 V機(jī)≥（18+4

29、）cm3</p><p>　　2.4.2鎖模力校核</p><p><b>　　F鎖﹥pA</b></p><p>　　式中 p————熔融型料在型腔內(nèi)的壓力，該產(chǎn)品 </p><p>　　A————塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面之和，經(jīng)計(jì)算A=4641 mm3</p>&

30、lt;p>　　F鎖————注塑機(jī)的額定鎖模力。</p><p>　　故 F鎖＞pA=200Mpa×4641 mm3</p><p>　　選定的注塑機(jī)的壓力為2500KN，滿足要求。</p><p>　　模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核</p><p>　　A 模具閉合高度長(zhǎng)寬尺寸要與注塑機(jī)模板尺寸和拉桿間距相合適<

31、/p><p>　　模具長(zhǎng)×模具寬<拉桿面積</p><p><b>　　B模具閉合高度校核</b></p><p>　　Hmin————注塑機(jī)允許最小模厚=130mm</p><p>　　Hmax————注塑機(jī)允許最大模厚=220mm</p><p>　　H——————模具閉合高度=1

32、80mm</p><p>　　故滿足Hmax＞H＞Hmin。</p><p><b>　　開模行程校核</b></p><p>　　注塑機(jī)的最大行程與模具厚度有關(guān)（如全液壓合模機(jī)構(gòu)的注塑機(jī)），故注塑機(jī)的開模行程應(yīng)滿足下式：</p><p>　　S機(jī)————注塑機(jī)最大開模行程，230mm;</p><p

33、>　　H1———頂出距離，16mm；</p><p>　　H2————包括澆注系統(tǒng)在內(nèi)的塑件高度，52mm;</p><p>　　S機(jī)－(H模－Hmin)＞H1＋H2＋(5～10)</p><p>　　因?yàn)楸灸＞叩臐沧⑾到y(tǒng)和塑件的特殊關(guān)系，澆注系統(tǒng)和塑件的高度就已經(jīng)包括了頂出距離。</p><p><b>　　故：</b

34、></p><p>　　230－(180－130)＞62＋(5～10)</p><p><b>　　滿足條件 </b></p><p>　　第三章 塑料件的工藝尺寸的計(jì)算</p><p>　　由于鬧鐘后蓋須與前蓋配合，所以只有鬧鐘后蓋的邊緣的榫才起著配合決定性的作用，還有鬧鐘后蓋與電池蓋的配合，故需要計(jì)算相對(duì)

35、于榫和鉸鏈的凹，凸模的尺寸，凹，凸模型腔尺寸則直接按產(chǎn)品尺寸確定。因 ABS的成型收縮率為0.4～0.7%,所以平均收縮率取S=0.5%</p><p><b>　　型腔的徑向尺寸</b></p><p>　　（LM）0+δ=[（1+S）Ls-(0.5～0.75)△] 0+δ=[1.008×Ls-0.75△] 0+δ</p><p>

36、　　其中LM為型腔的基本尺寸公差值為正偏差，Ls塑件的基本尺寸。塑件公差△為負(fù)偏差，S為塑料的平均收縮率，δz為模具成型零件的制造公差取1/4～1/6△，模具型腔按六級(jí)精度制造，根據(jù)型腔的尺寸，代入數(shù)據(jù)得：</p><p>　?。ㄒ唬?、 Ls=81mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=79.440+0.32mm;</p><p>　　(二)、 Ls=1mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=0.79550+0.

37、07mm;</p><p>　　(三)、 Ls=5.5mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=5.3250+0.085mm;</p><p>　　(四)、 Ls=1.8mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=1.5990+0.07mm;</p><p>　　(五)、 Ls=10mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=9.780+0.1mm;</p><p>　　(六)、 Ls

38、=7mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=6.750+0.1mm;</p><p>　　(七)、 Ls=2mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=1.8060+0.07mm;</p><p>　　(八)、 Ls=3mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=2.8140+0.07mm;</p><p>　　(九)、 Ls=4mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=3.7770+0.085mm;</p>

39、<p>　　(十)、 Ls=6mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=5.7930+0.085mm;</p><p>　　(十一)、 Ls=8mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=7.7640+0.0.1mm;</p><p>　　(十二)、 Ls=16mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=15.7230+0.14mm;</p><p>　　(十三)、 Ls=12mm . 經(jīng)計(jì)算得：L

40、M=11.7960+0.01mm</p><p>　　3.2 型芯的計(jì)算</p><p>　　3.2.1 芯徑向尺寸的計(jì)算：</p><p>　　LM=[（1+S）Ls+3/4△]-Ó0</p><p>　　其各字母的含義與前相同，型芯按六級(jí)精度制造，根據(jù)型芯的基本尺寸，代入數(shù)據(jù)得：</p><p>　

41、?。ㄒ唬?、 Ls=81mm經(jīng)計(jì)算得：LM=82.4050-0.32mm;</p><p>　?。ǘ?、 Ls=1mm經(jīng)計(jì)算得：LM=1.2150-0.07mm;</p><p>　?。ㄈ?、 Ls=5.5mm經(jīng)計(jì)算得：LM=5.7450-0.085mm;</p><p>　?。ㄋ模?Ls=1.8mm經(jīng)計(jì)算得：LM=2.0190-0.07mm;</p>

42、<p>　?。ㄎ澹?、 Ls=10mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=10.480-0.1mm</p><p>　?。?Ls=7mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=7.4080-0.1mm;</p><p>　?。ㄆ撸?、 Ls=2mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=2.2260-0.07mm;</p><p>　?。ò耍?Ls=3mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=3.2340-

43、0.07mm;</p><p>　　（九）、 Ls=4mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=4.2770-0.085mm;</p><p>　　（十）、 Ls=6mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=6.3030-0.1mm;</p><p>　　(十一)、 Ls=8mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=8.3640-0.1mm;</p><p>　　(十二)、 Ls=

44、16mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=16.5330-0.14mm;</p><p>　　(十三)、 Ls=12mm . 經(jīng)計(jì)算得：LM=12.3960-0.1mm;</p><p>　　3.2.2 型芯高度尺寸的計(jì)算：</p><p>　　HM=[（1+S）Hs+3/4△] -Ó0,按六級(jí)精度制造</p><p>　　Hs=15mm

45、經(jīng)計(jì)算得： HM=15.4870-0.13mm;</p><p>　　3.3 [模具型腔壁厚的計(jì)算]</p><p>　　為實(shí)現(xiàn)高性能的目的；選用模具材料應(yīng)具有高耐磨性，高耐蝕睡，良好的穩(wěn)定性和良好的導(dǎo)熱性。必須具有一定的強(qiáng)度，表面需要耐磨，淬火變型要小，但不需要耐腐蝕性，因?yàn)锳BS沒有腐蝕性?？梢圆捎肅r12，經(jīng)過調(diào)質(zhì)，淬火加低溫回火，正火。HRC≥55。可以去型腔壁厚為：0.20L+

46、17=33。</p><p>　　第四章 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　在設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)之前必須確定塑件成型位置，可以才用一模兩腔，澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是注塑模具設(shè)計(jì)的一個(gè)重要的環(huán)節(jié)，它對(duì)注塑成型周期和塑件質(zhì)量（如外觀，物理性能，尺寸精度）都有直接的影響，設(shè)計(jì)時(shí)必須按如下原則：</p><p>　　（1） 型腔布置和澆口開設(shè)部位力求對(duì)稱，防止模具承受偏載而造成溢料

47、現(xiàn)象。</p><p>　?。?） 型腔和澆口的排列要盡可能地減少模具外形尺寸。</p><p>　　（3） 系統(tǒng)流道應(yīng)盡可能短，斷面尺寸適當(dāng)（太小則壓力及熱量損失大，太大則塑料耗費(fèi)大）：盡量減少?gòu)澱?，表面粗糙度要低，以使熱量及壓力損失盡可能小。</p><p>　　對(duì)多型腔應(yīng)盡可能使塑料熔體在同一時(shí)間內(nèi)進(jìn)入各個(gè)型腔的深處及角落，及分流道盡可能平衡布置。</p

48、><p>　　滿足型腔充滿的前提下，澆注系統(tǒng)容積盡量小，以減少塑料的耗量。</p><p>　　澆口位置要適當(dāng)，盡量避免沖擊嵌件和細(xì)小型芯，防止型芯變形澆口的殘痕不應(yīng)影響塑件的外觀。</p><p><b>　　主流道設(shè)計(jì)</b></p><p>　　主流道是塑料熔體進(jìn)入模具型腔是最先經(jīng)過的部位，它將注塑機(jī)噴嘴注出的塑料熔體

49、導(dǎo)入分流道或型腔，其形狀為圓錐形，便于熔體順利的向前流動(dòng)，開模時(shí)主流道凝料又能順利拉出來，主流道的尺寸直接影響到塑料熔體的流動(dòng)速度和充模時(shí)間，由于主流道要與高溫塑料和注塑機(jī)噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，通常不直接開在定模上，而是將它單獨(dú)設(shè)計(jì)成主流道套鑲?cè)攵０鍍?nèi)。主流道套通常又高碳工具鋼制造并熱處理淬硬。塑件外表面不許有澆口痕，又考慮取料順利，對(duì)塑件與澆注系統(tǒng)聯(lián)接處能自動(dòng)減斷。采用帶直流道與分流道的潛伏式點(diǎn)澆口，為了方便于拉出流道中的凝料，將主流

50、道設(shè)計(jì)成錐形，錐度為3，內(nèi)表面的粗糙度為Ra0.8微米,孔徑為0.5毫米。</p><p>　　主流道的設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下：</p><p>　　為便于從主流道中拉出澆注系統(tǒng)的凝料以及考慮塑料熔體的膨脹，主流道設(shè)計(jì)成圓錐形，因ABS的流動(dòng)性為中性，故其錐度取3度，過大會(huì)造成流速減慢，易成渦流，內(nèi)壁粗糙度為R0.8um。</p><p>　　主流道大端呈圓角，其半徑取r=1

51、～3mm,以減少流速轉(zhuǎn)向過渡的阻力，r=1.5mm.</p><p>　　在保證塑件成形良好的情況下，主流道的長(zhǎng)度應(yīng)盡量短，否則會(huì)使主流道的凝料增多，且增加壓力損失，使塑料熔體降溫過多影響注射成形。</p><p>　　為使熔融塑料完全進(jìn)入主流道而不溢出，應(yīng)使主流道與注射機(jī)的噴嘴緊密對(duì)接，主流道對(duì)接處設(shè)計(jì)成半球形凹坑，其半徑為r2=r1+(1～2),其小端直徑D=d+(0.5～1),凹坑深

52、度常取3～4mm。在此模具中取r2=11～12mm。</p><p>　　由于主流道要與高溫高壓的塑料熔體和噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸的主流道襯套，以便選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)加工和熱處理，其大端兼作定位環(huán)，圓盤凸出定模端面的長(zhǎng)度H=5～10mm。同時(shí)因該鬧鐘后蓋采用ABS，需加熱，所以在主流道處采用電加熱以提高料溫。</p><p><b>　　4.2冷料井設(shè)計(jì)&

53、lt;/b></p><p>　　冷料井位于主流道正對(duì)面的動(dòng)模板上，或處于分流道末端，其作用是接受料流前鋒的“冷料”，防止“冷料”進(jìn)入型腔而影響塑件質(zhì)量，開模時(shí)又能將主流道的凝料拉出。冷料井的直徑宜大于大端直徑，長(zhǎng)度約為主流道大端直徑?；诒敬卧O(shè)計(jì)的模具，可采用底部帶有拉料桿的冷料井，這類冷料井的底部由一個(gè)拉料桿構(gòu)成。拉料桿裝于型芯固定板上，因此它不能隨脫模機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)。利用球頭形的拉料桿配合冷料井。</

54、p><p>　　4.3 分流道設(shè)計(jì)</p><p>　　分流道是主流道與澆口之間的通道，一般開在分型面上，起分流和轉(zhuǎn)向的作用。分流道截面的形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等，圓形和正方形截面流道的比面積最小（流道表面積于體積之比值稱為比表面積），塑料熔體的溫度下降小，阻力小，流道的效率最高。但加工困難，而且正方形截面不易脫模，所以在實(shí)際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形。&l

55、t;/p><p>　　4.3.1 分流道設(shè)計(jì)要點(diǎn)：</p><p>　?。?）.在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體能順利的充滿型腔的前提下，分流道截面積與長(zhǎng)度盡量取小值，分流道轉(zhuǎn)折處應(yīng)以圓弧過度。</p><p>　　（2）.分流道較長(zhǎng)時(shí)，在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料井。對(duì)于此模來說在分流道上不須開設(shè)冷料井。</p><p>　?。?）.分流道的位置可

56、單獨(dú)開設(shè)在定模板上或動(dòng)模板上，也可以同時(shí)開設(shè)在動(dòng)，定模板上，合模后形成分流道截面形狀。</p><p>　　（4）.分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面，并用圓弧過度。</p><p>　　4.3.2 分流道的長(zhǎng)度</p><p>　　分流道的長(zhǎng)度取決于模具型腔的總體布置方案和澆口位置，從在輸送熔料時(shí)減少壓力損失，熱量損失和減少澆道凝料的要求出發(fā)，應(yīng)力求縮短。</

57、p><p><b>　　分流道的斷面</b></p><p>　　分流道的斷面尺寸應(yīng)根據(jù)塑件的成形的體積，塑件的壁厚，塑件的形狀和所用塑料的工藝性能，注射速率和分流道長(zhǎng)度等因素來確定。</p><p>　　因ABS的推薦斷面直徑為4.5～9.5(查表4-2)，部分塑件常用斷面尺寸推薦范圍。分流道要減小壓力損失，希望流道的截面積大，表面積小，以減小傳

58、熱損失，同時(shí)因考慮加工的方便性。分流道應(yīng)考慮出料的流暢性和制造方便，熔融料的熱量損失小，流動(dòng)阻力小，比表面和小等問題，由于采用的是潛伏式二級(jí)分流道對(duì)熱損失及流動(dòng)提出了較高的要求，采用圓形的份流道，為了保證外形無澆口痕，澆口前后兩端形成較大的壓力差，增加流速，得到外形清晰的制件，提高熔體冷凝速度，保證熔融的塑料不回流，同時(shí)可隔斷注射壓力對(duì)型腔內(nèi)塑料的后續(xù)作用，冷卻后快速切除。同時(shí)它的效果與S澆注系統(tǒng)有同樣的效果，有利于補(bǔ)塑。</p&

59、gt;<p>　　4.3.4 分流道的布局</p><p>　　在多型腔模具中分流道的布置中有平衡和非平衡兩種，根據(jù)本模具的要求我們選取平衡式，也就是指分流道到各型腔澆口的長(zhǎng)度，斷面形狀，尺寸都相同的布置形式。它要求各對(duì)應(yīng)部位的尺寸相等。這種布置可實(shí)現(xiàn)均衡送料和同時(shí)充滿型腔的目的，是成型的塑件力學(xué)性能基本一致。而且在此模具中不會(huì)造成份流道過長(zhǎng)的缺點(diǎn)。</p><p>&l

60、t;b>　　4.4 澆口選擇</b></p><p>　　澆口又稱進(jìn)料口，是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)短流道（除直接澆口外），它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分。澆口位置的選擇：</p><p>　　澆口位置應(yīng)使填充型腔的流程最短。這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小，易保證料流充滿整個(gè)型腔，同時(shí)流動(dòng)比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)，溫度，注塑壓力等的不同而變化，所以我們?cè)诳紤]塑件的質(zhì)量都要注意到

61、這些適當(dāng)值。</p><p>　　澆口設(shè)置應(yīng)有利于排氣和補(bǔ)塑。</p><p>　　澆口位置的選擇要避免塑件變形。采側(cè)澆口在進(jìn)料時(shí)頂部形成閉氣腔，在塑件頂部常留下明顯的熔接痕，而采用點(diǎn)澆口，有利于排氣，整件質(zhì)量較好，但是塑件壁厚相差較大，澆口開在薄壁處不合理；而設(shè)在厚壁處，有利于補(bǔ)縮，可避免縮孔、凹痕產(chǎn)生。</p><p>　　澆口位置的設(shè)置應(yīng)減少或避免生成熔接痕。

62、熔接痕是充型時(shí)前端較冷的料流在型腔中的對(duì)接部位，它的存在會(huì)降低塑件的強(qiáng)度，所以設(shè)置澆口時(shí)應(yīng)考慮料流的方向，澆口數(shù)量多，產(chǎn)生熔接痕的機(jī)會(huì)很多。流程不長(zhǎng)時(shí)應(yīng)盡量采用一個(gè)澆口，以減少熔接痕的數(shù)量。對(duì)于大多數(shù)框形塑件，澆口位置使料流的流程過長(zhǎng)，熔接處料溫過低，熔接痕處強(qiáng)度低，會(huì)形成明顯的接縫，如果澆口位置使料流的流程短，熔接處強(qiáng)度高。為了提高熔接痕處強(qiáng)度，可在熔接處增設(shè)溢溜槽，是冷料進(jìn)入溢溜槽。筒形塑件采用環(huán)行澆口無熔接痕，而輪輻式澆口會(huì)使熔接

63、痕產(chǎn)生。</p><p>　　澆口位置應(yīng)避免側(cè)面沖擊細(xì)長(zhǎng)型心或鑲件。</p><p>　　因點(diǎn)口在脫開時(shí)會(huì)傷塑件的內(nèi)表面在這里是可以的，考慮到點(diǎn)澆口有 利澆注系統(tǒng)的廢料和塑件的脫離，所以選取用點(diǎn)繞口。分流道與澆口的連接。在利用了Pro/E的塑料顧問對(duì)其進(jìn)行模仿CAE的注塑之后選擇了更具優(yōu)勢(shì)的澆口，由于鬧鐘后蓋的側(cè)內(nèi)壁與鬧鐘芯存在一定的空隙，所以即使是在脫模的時(shí)候流在一定的澆口痕也不會(huì)影響

64、裝配。澆口套見圖4.1：</p><p><b>　　圖4.1澆口套</b></p><p>　　第五章 分型面的選擇與排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　5.1 分型面的選擇</p><p>　　塑料在模具型腔凝固形成塑件，為了將塑件取出來，必須將模具型腔打開，也就是必須將模具分成兩部分，即定模和動(dòng)模兩大部分。定模

65、和動(dòng)模相接觸的面稱分型面。通常有以下原則：</p><p>　?。?）分型面的選擇有利于脫模：分型面應(yīng)取在塑件尺寸的最大處。而且應(yīng)使塑件流在動(dòng)模部分，由于推出機(jī)構(gòu)通常設(shè)置在動(dòng)模的一側(cè)，將型芯設(shè)置在動(dòng)模部分，塑件冷卻收縮后包緊型芯，使塑件留在動(dòng)模，這樣有利脫模。如果塑件的壁厚較大，內(nèi)孔較小或者有嵌件時(shí)，為了使塑件留在動(dòng)模，一般應(yīng)將凹模也設(shè)在動(dòng)模一側(cè)。拔模斜度小或塑件較高時(shí)，為了便于脫模，可將分型面選在塑件中間的部位

66、，但此塑件外形有分型的痕跡。</p><p>　?。?）分型面的選擇應(yīng)有利于保證塑件的外觀質(zhì)量和精度要求。</p><p>　?。?）分型面的選擇應(yīng)有利于成型零件的加工制造。</p><p>　?。?）分型面應(yīng)有利于側(cè)向抽芯，但是此模具無須側(cè)向抽芯，此點(diǎn)可以不必考慮。</p><p>　　5.2 排氣糟的設(shè)計(jì)</p><

67、p>　　塑料熔體在填充模具的型腔過程中同時(shí)要排出型強(qiáng)及流道原有的空氣，除此以外，塑料熔體會(huì)產(chǎn)生微量的分解氣體。這些氣體必須及時(shí)排出。否則，被壓縮的空氣產(chǎn)生高溫，會(huì)引起塑件局部碳化燒焦，或塑件產(chǎn)生氣泡，或使塑件熔接不良引起強(qiáng)度下降，甚至充模不滿。</p><p>　　因該模具為小型模具，且分型面適宜，可利用分型面排氣，所以無需設(shè)計(jì)排氣槽。</p><p>　　第六章 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)

68、計(jì)</p><p>　　導(dǎo)向合模機(jī)構(gòu)對(duì)于塑料模具是必不可少的部分，因?yàn)槟＞咴陂]合時(shí)要求有一定的方向和位置，所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，導(dǎo)柱安裝在動(dòng)模一邊或定模一邊均可，通常導(dǎo)柱設(shè)在主型腔周圍。</p><p>　　為避免裝配時(shí)方位搞錯(cuò)而損壞模具，并且在模具閉合后使型腔保持正確形狀，不至因?yàn)槲恢玫钠贫鹚芗诤癫痪?lt;/p><p>　　動(dòng)定模合模時(shí)，首先導(dǎo)向機(jī)構(gòu)接觸，

69、引導(dǎo)動(dòng)定模正確閉合，避免凸?；蛐托鞠冗M(jìn)入型腔，產(chǎn)生干涉而壞零件。由于注塑壓力的各向性就會(huì)對(duì)導(dǎo)柱進(jìn)行徑向的剪力，導(dǎo)致導(dǎo)柱容易折斷。對(duì)型芯和型腔改進(jìn)后，其的配合可以進(jìn)行定位。</p><p>　　導(dǎo)柱、導(dǎo)套零件如下：</p><p><b>　　圖6.2 導(dǎo)套</b></p><p><b>　　脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)</b><

70、;/p><p>　　在對(duì)鬧鐘后蓋塑件進(jìn)行脫模是必須遵循以下原則：</p><p>　　1、因?yàn)樗芰鲜湛s是抱緊凸模，所以頂出力的作用點(diǎn)應(yīng)盡量靠近凸模。因?yàn)樗芗谋诤竦年P(guān)系我們可以利用推板。</p><p>　　2、頂出力應(yīng)作用在塑件剛性和強(qiáng)度最大的部位，如加強(qiáng)筋，壁厚等處。作用面積盡可能大一些，以防止塑件變形和損壞。</p><p>　　3、為了保

71、證良好的塑件外觀，頂出位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或?qū)λ芗庥^影響不大的部位。將頂桿設(shè)計(jì)在塑件的內(nèi)部型腔。</p><p>　　4、若頂出部位需設(shè)在塑件使用或裝配的基準(zhǔn)面上時(shí)，對(duì)不影響塑件尺寸和使用，一般頂桿與塑件接觸處凹進(jìn)塑件0.1mm；否則塑件會(huì)出現(xiàn)凸起，影響基面的平整。</p><p>　　由于鬧鐘后蓋為薄壁圓筒形塑件，用頂管、推板脫模機(jī)構(gòu)和。為了縮短頂桿與型芯配合長(zhǎng)度以減少磨擦，可以將頂

72、管配合孔的后半段直徑減少，一般減少3——5mm.這是最常用的一種脫模機(jī)構(gòu)，這些頂桿一般只起頂出作用。有時(shí)根據(jù)塑件的需要，頂桿還可以參加塑件的成型，這時(shí)可以將頂桿做成與塑件某一部分相同形狀或作為型芯。頂桿多用T8AV、T10A材料，頭部淬火硬度達(dá)50HRC以上，表面粗糙度取Ra值小于0.8微米，和頂桿孔呈H8/f8配合。 </p><p>　　第八章 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　

73、　在注射成型過程中，模具溫度直接影響到塑件的質(zhì)量如收縮率、翹曲變形、耐應(yīng)力開裂性和表面質(zhì)量等，并且對(duì)生產(chǎn)效率起到?jīng)Q定性的作用，在注射過程中，冷卻時(shí)間占注射成型周期的約80%，然而，由于各種塑料的性能和成型工藝要求不同，模具溫度的要求有盡相同，因此，對(duì)模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及優(yōu)化分析在一定程度上決定了塑件的質(zhì)量和成本，模具溫度直接影響到塑料的充模、塑件的定型、模塑的周期和塑件質(zhì)量，而模具溫度的高低取決于塑料結(jié)晶性，塑件尺寸與結(jié)構(gòu)、性能要求以及

74、其它工藝條件如熔料溫度、注射速度、注射壓力、模塑周期等。影響注射模冷卻的因素很多，如塑件的形狀和分型面的設(shè)計(jì)，冷卻介質(zhì)的種類、溫度、流速、冷卻管道的幾何參數(shù)及空間布置，模具材料、熔體溫度、塑件要求的頂出溫度和模具溫度，塑件和模具間的熱循環(huán)交互作用等。</p><p>　　低的模具溫度可降低塑件的收縮率。</p><p>　　模具溫度均勻、冷卻時(shí)間短、注射速度快，可降低塑件的翹曲變形。<

75、;/p><p>　　對(duì)結(jié)晶性聚合物，提高模具溫度可使塑件尺寸穩(wěn)定，避免后結(jié)晶現(xiàn)象，但是將導(dǎo)致成型周期延長(zhǎng)和塑件發(fā)脆的缺陷。</p><p>　　隨著結(jié)晶型聚合物的結(jié)晶度的提高，塑件的耐應(yīng)力開裂性降低，因此降低模具溫度是有利的，但對(duì)于高粘度的無定型聚合物，由于其耐應(yīng)力開裂性與塑料的內(nèi)應(yīng)力直接相關(guān)，因此提高模具溫度和充模，減少補(bǔ)料時(shí)間是有利的。</p><p>　　提高模具

76、溫度可以改善塑件的表面質(zhì)量。</p><p>　　在注射成形過程中，模具的溫度直接影響塑件的成型質(zhì)量和生產(chǎn)效率，根據(jù)塑料的要求，注射到模具內(nèi)的塑料溫度為2000C左右，而從模具中取出塑件的溫度約為600C，溫度降低是由于模具通入冷卻水，將溫度帶走了，普通的模具通入常溫的水進(jìn)行冷卻，通過調(diào)節(jié)水的流量就可以調(diào)節(jié)模具的溫度</p><p>　　因鬧鐘后蓋使用的塑料是ABS，要求模溫高，若模具溫度

77、過低則會(huì)影響塑料的流動(dòng)性，增加剪切阻力，使塑件的內(nèi)應(yīng)力較大，甚至還出現(xiàn)冷流痕、銀絲、注不滿等缺陷。因此在注射開始時(shí)，為防止填充不足，充入溫水或者模具加熱。</p><p>　　總之，要做到優(yōu)質(zhì)、高效率生產(chǎn)，模具必須進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)。</p><p>　　對(duì)溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的要求：</p><p><b>　　確定加熱或是冷卻；</b></p>

78、;<p>　　模溫均一，塑件各部分同時(shí)冷卻；</p><p>　　采用低的模溫，快速且大量通冷卻水；</p><p>　　溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)應(yīng)盡量結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工容易，成本低謙。</p><p>　　8.1 模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　根據(jù)模具冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則：冷卻水孔數(shù)量盡量多，尺寸盡量大的原則可知，冷卻水孔數(shù)量大于或

79、等于3根都是可行的。這樣做同時(shí)可實(shí)現(xiàn)盡量降低入水與出水的溫度差的原則。根據(jù)書上的經(jīng)驗(yàn)值取4根，冷卻水口口徑為6mm.</p><p>　　另外，具冷卻系統(tǒng)的過程中，還應(yīng)同時(shí)遵循：</p><p><b>　　澆口處加強(qiáng)冷卻；</b></p><p>　　冷卻水孔到型腔表面的距離相等；</p><p>　　冷卻水孔數(shù)量應(yīng)盡

80、可能的多，孔徑應(yīng)盡可能的大；</p><p>　　冷卻水孔道不應(yīng)穿過鑲快或其接縫部位，以防漏水。</p><p>　　進(jìn)水口水管接頭的位置應(yīng)盡可能設(shè)在模具的同一側(cè)，通常應(yīng)設(shè)在注塑機(jī)的背面。</p><p>　　冷卻水孔應(yīng)避免設(shè)在塑件的熔接痕處。</p><p>　　而且在冷卻系統(tǒng)內(nèi)，各相連接處應(yīng)保持密封，防止冷卻水外泄。</p>

81、<p>　　8.2 模具加熱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　因在ABS要求的熔融溫度為200。而且流動(dòng)性能為中性，同時(shí)在注射時(shí)模具溫度要求為50——70，所以該模具必須加熱。模具加熱方法包括：熱水，熱空氣，熱油及電加熱等。由于電加熱清潔、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可調(diào)節(jié)范圍大，所以在該模具應(yīng)用電加熱。</p><p>　　第九章 模 具 的 裝 配</p><p>

82、;　　塑料模的裝配基準(zhǔn)分為兩種情況，一是以塑料模中和主要零件臺(tái)定模，動(dòng)模的型腔，型芯為裝配基準(zhǔn)。這種情況，定模各動(dòng)模的導(dǎo)柱和導(dǎo)套孔先不加工，先將型腔和型芯鑲塊加工好，然后裝入定模和動(dòng)模內(nèi)，將型腔和型芯之間墊片法或工藝定位器法保證壁厚，動(dòng)模和定模合模后用平行夾板夾緊，鏜投影導(dǎo)柱和導(dǎo)套孔，最后安裝動(dòng)模和定模上的其它零件，另一種是已有導(dǎo)柱導(dǎo)套塑料模架的。</p><p>　　澆口套與定模部分裝配后，必須與分模面有一定的

83、間隙，其間隙為0.05——0.15毫米，因?yàn)樵撎幨車娮靿毫Φ挠绊懀谧⑸鋾r(shí)會(huì)發(fā)生變形，有時(shí)在試模中經(jīng)常發(fā)現(xiàn)在分模面上澆口套周圍出現(xiàn)塑料飛邊，就是由于沒有間隙的原因。為了有效的防止飛邊，可以接近塑件的有相對(duì)位移的面上銼一個(gè)三角形的槽，由于空氣的壓力的緣故可以更好的防止飛邊。</p><p>　　9.1 模具的裝配順序</p><p>　?。?）確定裝配基準(zhǔn)；</p><

84、p>　?。?）裝配前要對(duì)零件進(jìn)行測(cè)量，合格零件必須去磁并將零件擦拭干凈；</p><p>　?。?）調(diào)整各零件組合后的累積尺寸誤差，如各模板的平行度要校驗(yàn)修磨，以保證模板組裝密合，分型面吻合面積不得小于80%，間隙不得小于溢料最小值，防止產(chǎn)生飛邊。</p><p>　?。?）在裝配過程中盡量保持原加工尺寸的基準(zhǔn)面，以便總裝合模調(diào)整時(shí)檢查；</p><p>　　

85、（5）組裝導(dǎo)向系統(tǒng)并保證開模合模動(dòng)作靈活，無松動(dòng)和卡滯現(xiàn)象；</p><p>　?。?）組裝冷卻和加熱系統(tǒng)，保證管路暢通，不漏水，不漏電，門動(dòng)作靈活緊固所連接螺釘，裝配定位銷。裝配液壓系統(tǒng)時(shí)允許使用密封填料或密封膠，但應(yīng)防止進(jìn)入系統(tǒng)中；</p><p>　?。?）試模：試模合格后打上模具標(biāo)記，包括模具編號(hào)、合模標(biāo)記及組裝基面。</p><p><b>　　

86、① 模具預(yù)熱</b></p><p>　　模具預(yù)熱的方法，采用外部加熱法，將鑄鋁加熱板安裝在模具外部，從外部向內(nèi)進(jìn)行加熱，這種方法加熱快，但損耗量大。</p><p><b>　　筒和噴嘴的加熱</b></p><p>　　根據(jù)工藝手冊(cè)中推薦的工藝參數(shù)將料筒和噴嘴加熱，與模具同時(shí)進(jìn)行。</p><p>　　工

87、藝參數(shù)的選擇和調(diào)整</p><p>　　根據(jù)工藝手冊(cè)中推薦的工藝參數(shù)初選溫度，壓力，時(shí)間參數(shù)，調(diào)整工藝參數(shù)時(shí)按壓力，時(shí)間，溫度這樣的先后順序變動(dòng)。</p><p><b>　　注塑</b></p><p>　　在料筒中的塑料和模具達(dá)到預(yù)熱溫度時(shí)，就可以進(jìn)行試注塑，觀察注塑塑件的質(zhì)量缺陷，分析導(dǎo)致缺陷的原因，調(diào)整工藝參數(shù)和其他技術(shù)參數(shù)，直至達(dá)到最

88、佳狀態(tài)。</p><p><b>　?。?）模具的維護(hù)</b></p><p>　　模具在使。那么優(yōu)化設(shè)計(jì)的鑲件和嵌件在這里就起到了很大的作用，只須更換個(gè)別已損壞的零件，不會(huì)導(dǎo)致用過程中，會(huì)出現(xiàn)正常的磨損或不正常的磨損。不正常的損壞絕大多數(shù)是由于操作不當(dāng)所致模具的徹底報(bào)廢。</p><p>　　最后檢查各種配件、附件待零件，保證模具裝備齊全，另

89、外在裝配過程中應(yīng)嚴(yán)防零件在裝配過程中磕、碰、劃傷和銹蝕。裝配滾動(dòng)軸承允許采用機(jī)油進(jìn)行熱裝，油的溫度不得超過1000C。</p><p>　　9.2 開模過程分析</p><p>　　注塑機(jī)推動(dòng)推桿墊板兼頂管墊板使動(dòng)定模分開，在導(dǎo)柱導(dǎo)向的情況下，動(dòng)定模順利分型，同時(shí)拉料桿拉斷澆口，使塑件在推板和頂管的作用下順利脫出。閉合時(shí)，同樣在導(dǎo)柱和導(dǎo)套的導(dǎo)向作用下通過頂柱使頂桿先于型腔復(fù)位。以免頂桿碰

90、到型腔，損壞模具。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)以注射鬧鐘后蓋模具為主線，綜合了成型工藝分析，模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，最后到模具零件的加工方法，模具總的裝配等一系列模具生產(chǎn)的所有過程。能很好的學(xué)習(xí)致用的效果。在設(shè)計(jì)該模具的同時(shí)總結(jié)了以往模具設(shè)計(jì)的一般方法、步驟，模具設(shè)計(jì)中常用的公式、數(shù)據(jù)、模具結(jié)構(gòu)及零部件。把以前學(xué)過的基礎(chǔ)課程融匯到

91、綜合應(yīng)用本次設(shè)計(jì)當(dāng)中來，所謂學(xué)以致用。在設(shè)計(jì)中除使用傳統(tǒng)方法外，同時(shí)引用了CAD、Pro/E等技術(shù)，使用Office軟件，力求達(dá)到減小勞動(dòng)強(qiáng)度，提高工作效率的目的。</p><p>　　還記得剛開始接觸到論文題目，確定論文寫作方向時(shí)候的迷惘。是我尊敬的導(dǎo)師，xx老師給予了我親切的關(guān)懷和悉心的指導(dǎo)。他嚴(yán)肅的科學(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深地感染和激勵(lì)著我。使我把握了論文的整體思路，寫作方向和寫作重

92、點(diǎn)，進(jìn)而順利的完成了寫作工作。在此我向xx老師致以誠(chéng)摯的謝意和崇高的敬意。同時(shí)我還要感謝同學(xué)們，感謝大家在我遇到困難和疑惑時(shí)真誠(chéng)的幫助我、支持我。這次畢業(yè)論文能夠最終順利完成，也歸功于他們的認(rèn)真負(fù)責(zé)，使我能夠很好的掌握專業(yè)知識(shí)，并在論文中得以體現(xiàn)。同時(shí)也非常感謝輕功職業(yè)技術(shù)學(xué)院各位老師的精心教誨。</p><p>　　由于實(shí)際經(jīng)驗(yàn)和理論技術(shù)有限，設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤和不足之處在所難免，希望各位老師批評(píng)指正。</p&g

93、t;<p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]高等教育出版社朱光力主編，《模具設(shè)計(jì)與制造實(shí)訓(xùn)》2012年04月；</p><p>　　[2]中國(guó)輕工業(yè)出版社賈潤(rùn)禮編，《實(shí)用注塑模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》2012年1月；</p><p>　　[3]中國(guó)輕工業(yè)出版社，孫鳳琴編，《模具制造工藝與設(shè)備》2012年07月；<

94、/p><p>　　[4]機(jī)械工業(yè)出版社，《塑料模具技術(shù)手冊(cè)》編委會(huì)2011年9月；</p><p>　　[5]《塑料模具技術(shù)手冊(cè)》，機(jī)械工業(yè)出版社2011年9月；</p><p>　　[6] 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社馮炳蕘，蔣文森等編《模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)》2011年06月；</p><p>　　[7]《機(jī)械工業(yè)出版社》屈昌華主編，《塑料成型工藝與模