鍋爐系統(tǒng)畢業(yè)設(shè)計(論文)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要2</b></p><p>　　第一章1鍋爐概述4</p><p>　　2 鍋爐的工作過程4</p><p>　　3 鍋爐系統(tǒng)及組成部件5</p><p>　　4 鍋爐燃燒器

2、概述6</p><p>　　第二章1 燃料燃燒計算8</p><p>　　2 鍋爐熱效率與燃料消耗量計算16</p><p>　　3 制粉系統(tǒng)設(shè)計計算22</p><p>　　4 燃燒器的設(shè)計30</p><p><b>　　結(jié) 論38</b></p><

3、;p><b>　　致 謝39</b></p><p><b>　　參考文獻40</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　燃燒器是鍋爐的主要燃燒設(shè)備，它通過各種形式，將燃料和燃燒所需要的空氣送入爐膛，使燃料按照一定的氣流結(jié)構(gòu)迅速、穩(wěn)定地著火；連續(xù)分層次地

4、供應(yīng)空氣，使燃料和空氣充分混合，提高燃燒強度。為了適應(yīng)國民經(jīng)濟發(fā)展的需要，國內(nèi)發(fā)電廠的總裝機容量有了很大程度的增加，單機容量也從中小容量向大容量、高參數(shù)的方向發(fā)展，與此相應(yīng)的電網(wǎng)也更加龐大和復(fù)雜。</p><p>　　隨著機組容量的增大，設(shè)備結(jié)構(gòu)越來越復(fù)雜，對機組的安全、經(jīng)濟性要求必然也越來越高[2]。在電力生產(chǎn)的過程中有大量的污染物產(chǎn)生，而和NOx對環(huán)境污染影響較大，同時我國對電廠尾氣排放的限制越來越嚴格，電廠

5、很有必要進行減排及無害化技術(shù)處理。另外不穩(wěn)定燃燒問題一直困擾著我國燃煤電站鍋爐。近二十幾年，隨著大容量機組的比例增大，鍋爐不穩(wěn)定燃燒問題有所緩解。但近幾年來，由于燃煤質(zhì)量下降，大容量機組燃煤鍋爐也相繼出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定的問題，而且越來越嚴重。這不僅降低了大容量鍋爐的低負荷運行能力，而且使鍋爐滅真火事故的發(fā)生率明顯增多。</p><p>　　燃燒器制造本著保證鍋爐燃燒器正常著火、穩(wěn)燃效果良好，保證減排NOx的含量在控制

6、范圍的原則，在不改變爐膛的幾何尺寸；保留原有大風(fēng)箱；點火方式不變；二次風(fēng)門、燃燒器擺動執(zhí)行機構(gòu)不變的條件下重做燃燒器本體、燃燒器風(fēng)箱風(fēng)道和擋板風(fēng)箱，優(yōu)化四角切圓燃燒方式來解決上述問題。</p><p>　　關(guān)鍵詞：原煤破碎；原煤干燥與磨制煤粉；輸送煤粉；組織燃燒；空氣加熱燃料；燃燒配風(fēng)。</p><p><b>　　第1章 </b></p><p

7、><b>　　1鍋爐概述</b></p><p>　　鍋爐是利用燃料或其他能源的熱能把水加熱成為熱水或蒸汽的機械設(shè)備。鍋爐包括鍋和爐兩大部分。鍋爐中產(chǎn)生的熱水或蒸汽可直接為工業(yè)生產(chǎn)和人民生活提供所需要的熱能，也可通過蒸汽動力裝置轉(zhuǎn)換為機械能，或再通過發(fā)電機將機械能轉(zhuǎn)換為電能。</p><p><b>　　2鍋爐的工作過程</b></p

8、><p>　　火力發(fā)電廠生產(chǎn)的電能需要經(jīng)過多次能量轉(zhuǎn)換過程:即首先由鍋爐燃料燃燒釋放的化學(xué)能通過受熱面使給水加熱、蒸發(fā)、過熱，轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝臒崮?，然后由汽輪機帶動發(fā)電機將機械能轉(zhuǎn)變?yōu)樵丛床粩嗟南蛲饨巛斔偷碾娔?。因此，鍋爐、汽輪機、發(fā)電機和輸電設(shè)備是火力發(fā)電廠的主要設(shè)備。煤粉鍋爐及其輔助系統(tǒng)示意圖如圖所示</p><p>　　圖煤粉鍋爐及其輔助系統(tǒng)示意圖</p><p>　

9、　1.原煤斗 2.給煤機 3.磨煤機 4.汽包 5.高溫過熱器 6.屏式過熱器 7.下降管</p><p>　　8.爐膛水冷壁 9.燃燒器 10.下聯(lián)箱 11.低溫過熱器 12.再熱器 13.再熱蒸氣出口</p><p>　　14.再熱蒸汽進口 15.省煤器 16.給水 17.空氣預(yù)熱器 18.排粉風(fēng)機</p><p>　　19.排渣裝

10、置 20.送風(fēng)機 21.除塵器 22.引風(fēng)機 23.煙囪</p><p>　　3）鍋爐給水由省煤器受熱面加熱升溫—由蒸發(fā)受熱面（水冷壁）吸熱將給水轉(zhuǎn)變?yōu)槠旌衔?，或直接轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝蛇^熱器受熱面將蒸汽進一步加熱到過熱狀態(tài)；</p><p>　　4）排渣、清灰、除灰、煙氣排放。</p><p>　　3鍋爐系統(tǒng)及組成部件</p><p>

11、;<b>　　3.1鍋爐的系統(tǒng)</b></p><p><b>　　1）制粉系統(tǒng)</b></p><p>　　原煤輸送系統(tǒng)將破碎后的原煤送入原煤倉，經(jīng)過給煤機，磨煤機，再經(jīng)過煤粉分離，分離后合格的煤粉由空氣送入爐內(nèi)燃燒。</p><p><b>　　2）燃燒系統(tǒng)</b></p><

12、p>　　燃燒所需要的空氣通過送風(fēng)機引入空氣預(yù)熱器預(yù)熱，一路熱風(fēng)經(jīng)過燃燒器二次風(fēng)噴口送入燃燒室進行燃燒，另一部分經(jīng)過制粉系統(tǒng)攜帶煤粉，經(jīng)過燃燒器一次風(fēng)噴口進入燃燒室進行燃燒</p><p><b>　　3）汽水系統(tǒng)</b></p><p>　　給水（凝結(jié)水和少量補給水經(jīng)化學(xué)水處理，低壓加熱器，除氧器，給水泵，高壓加熱器）進入鍋爐省煤器加熱，再由水冷壁蒸發(fā)，通過過熱

13、器升溫至汽輪機要求的進汽溫度。高參數(shù)、大容量鍋爐機組還有再熱器系統(tǒng)，即鍋爐生產(chǎn)的高壓蒸汽在汽輪機高壓缸做功后的排汽經(jīng)過鍋爐再熱器二次加熱后再進入汽輪機中、低壓缸。</p><p>　　4）除渣、除灰和清灰系統(tǒng)</p><p>　　燃燒產(chǎn)生的大塊熔渣（約占總灰量的10%～20%），經(jīng)水冷壁冷卻形成固態(tài)渣由爐底排放→經(jīng)碎渣器破碎。</p><p>　　煙氣中攜帶的細灰粒

14、（約占總灰量的80%～90%），經(jīng)除塵器將細灰從煙氣中分離出來，由除灰系統(tǒng)送往灰場。</p><p>　　鍋爐運行中沉積到受熱面上的細灰由吹灰器清除進入除灰系統(tǒng)。</p><p><b>　　5）煙氣排放系統(tǒng)</b></p><p>　　燃燒產(chǎn)生的煙氣由鍋爐尾部的空氣預(yù)熱器出口排出后，經(jīng)過除塵器，將煙氣中的大部分細灰分離出來，排往除灰系統(tǒng)，以防

15、止粉塵粒子對大氣產(chǎn)生污染。</p><p>　　分離出來的氣體經(jīng)過引風(fēng)機排往煙囪。為了減少SO3、SO2和NOx等有害氣體對大氣的污染，現(xiàn)代鍋爐還設(shè)有煙氣脫硫設(shè)備。</p><p>　　3.2鍋爐的組成部件</p><p>　　鍋爐分為兩部分，即本體設(shè)備和輔機設(shè)備，本體設(shè)備包括爐膛、燃燒器、空氣預(yù)熱器、省煤器、水冷壁，鍋筒（汽包）或啟動用汽水分離器、過熱器、再熱器等

16、；輔機設(shè)備包括給煤機、磨煤機、送風(fēng)機、引風(fēng)機、給水泵、吹灰器，碎渣機、除塵器、灰漿泵。</p><p><b>　　4鍋爐燃燒器概述</b></p><p>　　燃燒器是鍋爐的主要燃燒設(shè)備，它通過各種形式，將燃料和燃燒所需要的空氣送入爐膛，使燃料按照一定的氣流結(jié)構(gòu)迅速、穩(wěn)定地著火；連續(xù)分層次地供應(yīng)空氣，使燃料和空氣充分混合，提高燃燒強度。</p><

17、;p>　　4.1煤粉燃燒器的作用</p><p>　　煤粉燃燒器是燃煤鍋爐的主要部件。它的主要作用是：</p><p>　　1）向鍋爐爐膛內(nèi)輸送燃料和空氣；</p><p>　　2）組織燃料和空氣及時、充分的混合；</p><p>　　3）保證燃料進入爐膛后盡快、穩(wěn)定地著火，迅速、完全的燃盡。</p><p>　

18、　煤粉燃燒時，為了減少著火所需的熱量，使煤粉被迅速加熱到著火溫度，一般將煤粉燃燒器所需的空氣量分為一次風(fēng)和二次風(fēng)。一次風(fēng)的作用是將煤粉送進爐膛，并供給煤粉著火階段中揮發(fā)分燃燒所需的氧量。二次風(fēng)在煤粉氣流著火后混入，供給煤中焦炭和殘留揮發(fā)分燃盡所需的氧量，以保證煤粉完全燃燒。</p><p>　　4.2煤粉燃燒器的分類</p><p>　　4.2.1 直流煤粉燃燒器</p>&

19、lt;p>　　直流煤粉燃燒器噴口噴出的氣流是最簡單的圓形或平面紊流直流射流，直接進入充滿熱煙氣的爐膛中，由于氣流所受阻力小，射程相對較遠，對煙氣的貫穿能力強。由于直流燃燒器一、二次風(fēng)射流阻力小、穿透能力大、爐膛內(nèi)形成整體空氣動力場好，并且設(shè)備布置緊湊、簡單，因此在大中容量鍋爐燃燒器中廣泛采用。</p><p>　　直流煤粉燃燒器的一、二次風(fēng)噴口的布置方式大致分為均等配風(fēng)直流燃燒器和分級配風(fēng)直流燃燒器。<

20、;/p><p>　　均等配風(fēng)燃燒器適用于燃燒容易著火的煤，如煙煤、揮發(fā)分較高的貧煤以及褐煤。這類燃燒器的一、二次風(fēng)噴口通常交替間隔排列，相鄰兩個噴口的中間距離較小。因一次風(fēng)攜帶的煤粉比較容易著火，故希望在一次風(fēng)中煤粉著火后及時、迅速地和相鄰噴口射出的熱空氣混合。這樣，在火焰根部不會因為缺乏空氣而燃燒不完全，或?qū)е氯紵俣冉档?。因此沿高度相間排列的二次風(fēng)噴口的風(fēng)量分配就接近均勻。</p><p>

21、;　　分級配風(fēng)直流燃燒器適用于燃燒著火比較困難的，如揮發(fā)分較低的貧煤、無煙煤或劣質(zhì)煙煤。這種燃燒器的特點是：幾個一次風(fēng)噴口集中布置在一起，一、二次風(fēng)噴口中心間距較大。由于一次風(fēng)中攜帶的煤粉燃燒比較困難，一、二次風(fēng)的混合較早，會使火焰溫度降低，引起著火不穩(wěn)定。為了維持煤粉火焰的穩(wěn)定著火，希望推遲煤粉氣流與二次風(fēng)的混合，所以將二次風(fēng)分為先后兩批送入著火后的煤粉氣流中，這種配風(fēng)方式稱為分級配風(fēng)。分級配風(fēng)的目的是：在燃燒過程不同時期的各個階段，

22、按需要送入適量空氣，保證煤粉氣流穩(wěn)定著火、完全燃燒。</p><p>　　4.2.2旋流煤粉燃燒器</p><p>　　我國目前運行著的中、小型鍋爐機組大多采用旋流式燃燒器，即燃燒器出口的二次風(fēng)射流繞燃燒器軸線旋轉(zhuǎn)，而一次風(fēng)射流可為直流射流或旋轉(zhuǎn)射流。能產(chǎn)生射程短，粗而短的火焰，發(fā)生較大旋轉(zhuǎn)阻力，影響電廠運行經(jīng)濟性，鑒于中、小型鍋爐熱容量小，適用于旋轉(zhuǎn)射流，因此它常被采用[3]。</

23、p><p>　　旋流燃燒器由圓形噴口由圓形噴口組成，燃燒器中裝有各式各樣的旋流發(fā)生器（簡稱旋流器）。按照旋流器結(jié)構(gòu)，旋流燃燒器可分為蝸殼式、可動葉輪式、可動葉片式三大類。煤粉氣流或熱空氣通過旋流器時發(fā)生旋轉(zhuǎn)，形成旋轉(zhuǎn)射流。利用旋轉(zhuǎn)射流，能形成有利于著火的高溫?zé)煔饣亓鲄^(qū)，并使氣流強烈混合。</p><p>　　與直流射流相比，旋轉(zhuǎn)射流同時具有具有向前運動的軸向速度和沿圓周運動的切向速度，這就使氣

24、流在流動方向上，沿軸向和切向的擾動能力增強，因而氣流衰減速度比較快，射程短。旋轉(zhuǎn)氣流的主要特性表現(xiàn)為旋流強度。</p><p>　　4.3煤粉燃燒器的設(shè)計方法</p><p>　　鍋爐燃燒器的設(shè)計包括燃燒器形式選擇，布置方式與爐膛選型。根據(jù)所給的條件確定本次設(shè)計的鍋爐燃燒器采用均等配風(fēng)直流式燃燒器，四角切圓燃燒方式。燃燒器的布置方式選擇一、二次風(fēng)不等切圓布置，燃燒器中心線與爐膛中心一個不大

25、的假想圓相切。制粉系統(tǒng)選用中間倉儲式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)。</p><p><b>　　第二章</b></p><p><b>　　1燃料燃燒的計算</b></p><p>　　燃料燃燒計算以單位質(zhì)量（或體積）的燃料為基礎(chǔ)。燃料燃燒計算包括：燃燒計算、煙氣特性計算、煙氣焓計算。</p><p><b&

26、gt;　　1.1 燃燒計算</b></p><p>　　設(shè)計煤種：河南密縣貧煤，燃煤成分及特性如表1.1所示</p><p><b>　　煤粉成分特性表</b></p><p>　　燃燒計算需計算出：理論空氣量、理論氮容積、RO2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸氣容積等。</p><p><b>　

27、　1）理論空氣量</b></p><p>　　m3 /kg 式（1.1）</p><p>　　=0.889(63.08+0.375×0.86)+0.265×3.42－0.0333×3.26</p><p>　　=6.4342 m3 /kg</p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基

28、碳含量，％；</p><p>　　——設(shè)計煤種的收到基硫含量，％；</p><p>　　——設(shè)計煤種的收到基氫含量，％；</p><p>　　——設(shè)計煤種的收到基氧含量，％。</p><p><b>　　2）理論氮容積</b></p><p>　　m3 /kg 式

29、 (1.2）</p><p>　　=0.8×0.95/100+0.79×6.4342</p><p>　　=5.0906 m3 /kg</p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基氮含量，％；</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg。</p><p><b>　　3）容積&

30、lt;/b></p><p>　　m3 /kg 式（1.3）</p><p>　　=1.866×63.08/100+0.7×0.86/100</p><p>　　=1.1831 m3 /kg</p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基碳含量，％；</p><p

31、>　　——設(shè)計煤種的收到基硫含量，％。</p><p><b>　　4）理論干煙氣容積</b></p><p>　　m3 /kg 式 (1.4）</p><p>　　=5.0906+1.1831</p><p>　　=6.2737 m3 /kg</p><

32、;p>　　式中 ——理論氮容積，m3 /kg；</p><p>　　——容積，m3 /kg。</p><p><b>　　5）理論水蒸氣容積</b></p><p>　　m3 /kg 式 （1.5）</p><p>　　=11.1×3.42/100+1.24×5/100+1.

33、61×0.01×6.4342</p><p>　　=0.5452 m3 /kg</p><p>　　式中 ——每千克干空氣中含有的水蒸氣質(zhì)量，取0.01kg/kg；</p><p>　　——設(shè)計煤種的收到基氫含量，％；</p><p>　　——設(shè)計煤種的收到基全水分，%。</p><p>　　6

34、）飛灰份額取0.9</p><p>　　1.2 煙氣特性計算</p><p>　　煙氣特性計算需要計算出：各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù)、干煙氣容積、水蒸氣容積、煙氣總?cè)莘e、RO2容積份額、水蒸汽容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。</p><p>　　1）爐膛、屏凝渣管，高溫過熱器，低溫過熱器，高溫省煤器，高溫空預(yù)器，

35、低溫省煤器，低溫空預(yù)器的出口過量空氣系數(shù)分別取1.22，1.25，1.31，1.33，1.38，1.4，1.45。</p><p>　　2）煙道平均過量空氣系數(shù)為受熱面進出口過量空氣系數(shù)的算術(shù)平均值。</p><p>　　3）干煙氣容積（以爐膛、屏、凝渣管為例，下同）。</p><p>　　m3 /kg 式 （1.6）</p&g

36、t;<p>　　=6.2737+(1.22-1)6.4342</p><p>　　=7.689 m3 /kg</p><p>　　式中 ——各受熱面平均過量空氣系數(shù)；</p><p>　　——理論干煙氣容積，m3 /kg ；</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg。</p><p><

37、b>　　4）水蒸氣容積</b></p><p>　　m3 /kg 式（1.7）</p><p>　　=0.5452+0.0161(1.22-1)6.4342</p><p>　　=0.567 m3 /kg</p><p>　　式中 ——各受熱面平均過量空氣系數(shù)；</p><p

38、>　　——理論水蒸氣容積，m3 /kg；</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg。</p><p><b>　　5）煙氣總?cè)莘e</b></p><p>　　m3 /kg 式 （1.8）</p><p>　　=7.689224+0.56798993</p>

39、<p>　　=8.257 m3 /kg</p><p>　　式中 ——干煙氣容積，m3 /kg；</p><p>　　——水蒸氣容積，m3 /kg。</p><p><b>　　6）容積份額</b></p><p><b>　　式（1.9）</b></p><p&

40、gt;　　=1.1831/8.25721393</p><p>　　=0.14328077</p><p>　　式中 ——容積，m3 /kg；</p><p>　　——干煙氣容積，m3 /kg。</p><p><b>　　7）水蒸氣容積份額</b></p><p><b>　　式（1

41、.10）</b></p><p>　　=0.56798993/8.25721393</p><p><b>　　=0.0687</b></p><p>　　式中 ——水蒸氣容積，m3 /kg；</p><p>　　——干煙氣容積，m3 /kg。 </p><p>　　8）三原子氣體和

42、水蒸汽容積總份額</p><p><b>　　式（1.11）</b></p><p>　　=0.14328077+0.06878711</p><p><b>　　=0.212</b></p><p>　　式中 ——容積份額；</p><p>　　——水蒸氣容積份額。<

43、;/p><p><b>　　9）容積飛灰濃度</b></p><p>　　g/m3 式（1.12）</p><p>　　=10×23.36×0.9/8.25721393</p><p>　　=25.461 g/m3</p><p>　　式中 —

44、—設(shè)計煤種的收到基灰分，%；</p><p><b>　　——飛灰濃度；</b></p><p>　　——煙氣總?cè)莘e，m3 /kg。</p><p><b>　　10）煙氣質(zhì)量</b></p><p>　　kg/kg 式（1.13）</p><p>

45、　　=1-23.36/100+1.306×1.22×6.4342</p><p>　　=11.018 kg/kg</p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基灰分，%；</p><p>　　——各受熱面平均過量空氣系數(shù)；</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg。</p><p>&l

46、t;b>　　11）質(zhì)量飛灰濃度</b></p><p>　　kg/kg 式（1.14）</p><p>　　=0.9×23.36/(100×11.0181395)</p><p>　　=0.0191 kg/kg</p><p>　　式中 ——飛灰濃度；</p>

47、;<p>　　——設(shè)計煤種的收到基灰分，%；</p><p>　　——煙氣質(zhì)量，kg/kg。 </p><p>　　煙氣特征計算結(jié)果如表1.3，1.4，1.5所示</p><p>　　表1.3 煙氣特征表</p><p>　　表1.4 煙氣特征表</p><p>　　1.3 煙氣焓計算</p>

48、;<p>　　煙氣焓計算需要分別計算出爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列出表格，作成所謂的焓溫表，以備后需計算查用。計算中用到的受熱面出口過量空氣系數(shù)見表1.6。</p><p><b>　　1）理論空氣焓</b></p><p>　　kJ/kg

49、 式1.15）</p><p>　　式中 ——1標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下干空氣連同其攜帶的水蒸氣在溫度℃時的焓，由表1.6查得。</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg。</p><p><b>　　2）理論煙氣焓</b></p><p>　　理論煙氣是多種成分的混合氣體。由工程熱力學(xué)可知，

50、其焓等于各組成成分焓的總 </p><p>　　和，所以理論煙氣焓的計算式為</p><p>　　kJ/kg 式 （1.16）</p><p>　　式中 、、—理論煙氣中各成分在溫度℃時的焓值（見表1.4）。</p><p>　　由于》，且兩者熱比容相近，故取=。</p><p><b>　　煙

51、氣特征表</b></p><p><b>　　3）實際煙氣的焓</b></p><p>　　實際煙氣焓等于理論煙氣焓、過量空氣焓和煙氣中飛灰焓之和</p><p>　　kJ/kg 式（1.17）</p><p>　　其中為各受熱面出口過量空氣系數(shù)，飛灰焓為</p>

52、<p>　　kJ/kg 式（1.18） </p><p>　　式中 ——1kg灰在℃時的焓（見表1.6）。</p><p>　　表1.6 1m3空氣、各種氣體及1kg灰的焓</p><p>　　2鍋爐熱效率與燃料消耗量計算</p><p><b>　　1）鍋爐輸入熱量</b>

53、</p><p>　　kJ/kg 式（1.19）</p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的低位發(fā)熱量（見表1.1），kJ/kg。</p><p>　　2）排煙溫度選取147℃。</p><p>　　排煙焓由煙氣焓溫表4.10中用插值法求得。 </p><p>　　煙氣

54、焓計算結(jié)果如表4.7，4.8，4.9，4.10所示</p><p>　　表1.7 煙氣焓溫表</p><p>　　4）冷空氣溫度選取30℃。</p><p><b>　　5）理論冷空氣焓</b></p><p>　　kJ/kg 式（1.20）</p><

55、p>　　=38.07×6.4342</p><p>　　=244.97 kJ/kg</p><p>　　式中 ——1m3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下干空氣連同攜帶的水蒸氣在溫度℃時的焓（見表1.4）；</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg。</p><p><b>　　煙氣焓溫表</b></p>

56、<p>　　表1.9 煙氣焓溫表</p><p>　　6）化學(xué)未完全燃燒熱損失選取0.5%。</p><p>　　7）機械未完全燃燒熱損失選取1.5%。</p><p>　　8）排煙處過量空氣系數(shù)取低溫空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù)（見表1.3）。</p><p><b>　　9）排煙損失</b></p&

57、gt;<p>　　% 式（1.21）</p><p>　　=(100-1.5)(1979.4342-1.48×244.9795)/2416</p><p><b>　　=6.59 %</b></p><p>　　式中 ——機械未完全燃燒熱損失，%</p><p>　　

58、表1.10 煙氣焓溫表</p><p>　　10）散熱損失選取0.5%。</p><p><b>　　11）灰渣損失</b></p><p><b>　　式（1.22）</b></p><p>　　=0.08×23.36/100×600/24160</p><

59、p><b>　　=0.04 %</b></p><p>　　kJ/kg 式（1.23）</p><p>　　式中 ——灰渣中灰分的份額，選取0.08；</p><p>　　——1kg灰在℃時的焓（見表1.4），固態(tài)排渣煤粉爐可取為600℃。</p><p><b>

60、;　　12）鍋爐總損失</b></p><p>　　% 式（1.24）</p><p>　　=6.59+0.5+1.5+0.5+0.04</p><p><b>　　=9.13 %</b></p><p>　　式中 ——排煙損失，%；</p><p>

61、;　　——化學(xué)未完全燃燒損失，%；</p><p>　　——機械未完全燃燒熱損失，%；</p><p><b>　　——散熱損失，%；</b></p><p><b>　　——灰渣損失，%。</b></p><p><b>　　13）鍋爐熱效率</b></p>&

62、lt;p>　　% 式（1.25）</p><p><b>　　=100-9.13</b></p><p><b>　　=90.86 % </b></p><p><b>　　14）保熱系數(shù)</b></p><p>　　%

63、 式（1.26）</p><p>　　=1-0.5/（90.86+0.5)</p><p><b>　　=0.99 %</b></p><p>　　式中 ——鍋爐熱效率；</p><p><b>　　——散熱損失，%。</b></p><

64、;p>　　15）過熱蒸汽焓為過熱蒸汽在，=540℃時的焓值。</p><p>　　16）給水溫度選取248℃。</p><p>　　17）給水焓為未飽和水在=17.2Mpa，=248℃時的焓值。</p><p>　　18）鍋爐實際負荷=670t/h。</p><p>　　19）鍋爐有效利用熱</p><p>　　

65、kJ/h 式（1.27）</p><p>　　=670000(3435.755-1077.444)</p><p>　　=1,580,068,370 kJ/h</p><p>　　20）再熱器有效利用熱</p><p>　　kJ/h 式（1.28）</p>

66、<p>　　=551000( 3462.9-3039.9)</p><p>　　=281,821,843 kJ/h</p><p>　　式中 ——再熱蒸汽在=2.66Mpa，=315℃時的焓值；</p><p>　　——再熱蒸汽在=2.46Mpa，=540℃時的焓值；</p><p>　　——再熱蒸汽流量，選取551000kg/

67、h。 </p><p><b>　　21）鍋爐總利用熱</b></p><p>　　kJ/h 式（1.29）</p><p>　　=1580068370+281821843</p><p>　　=1,861,890,213 kJ/h</p><p>　　2

68、2）實際燃料消耗量</p><p>　　kg/h 式（1.30）</p><p>　　=100×1861890213/(90.864781441×24160)</p><p>　　=84,218.83 kg/h </p><p>　　式中 ——鍋爐熱效率；</p><

69、;p>　　23）計算燃料消耗量</p><p>　　kg/h 式（1.31）</p><p>　　=84218.83(1-1.5/100)</p><p>　　=83,540.64 kg/h</p><p>　　式中 ——實際燃料消耗量，kg/h；</p><p>　　——機械

70、未完全燃燒熱損失，%。 </p><p>　　計算結(jié)果如表1.11所示</p><p>　　表1.11 鍋爐熱平衡及燃料燃燒計算</p><p>　　3 制粉系統(tǒng)設(shè)計計算</p><p>　　火電廠中，將以磨煤機為核心的，把原煤制成合格煤粉的系統(tǒng)稱為制粉系統(tǒng)。制粉系統(tǒng)可以分為中間倉儲式、直吹式和半直吹式三類。</p>

71、<p>　　3.1 制粉系統(tǒng)的選擇</p><p>　　中間倉儲式制粉系統(tǒng)中，磨成的煤粉先儲存在煤粉倉中，隨后根據(jù)負荷要求再由煤粉倉送入爐膛。她的特點是負荷變化響應(yīng)快，磨煤機在經(jīng)濟工況下可靠性高。</p><p>　　中間倉儲式制粉系統(tǒng)需要煤粉倉、細粉分離器、排粉風(fēng)機、給粉機等設(shè)備，系統(tǒng)復(fù)雜龐大，所以建設(shè)初投資大。由于系統(tǒng)的設(shè)備多，管道長，容易在系統(tǒng)中產(chǎn)生煤粉沉積，增加了煤粉爆

72、炸的危險性。系統(tǒng)中需設(shè)置許多防爆裝置。系統(tǒng)中負壓較大，漏風(fēng)量大，致使輸粉電耗增大，鍋爐效率降低。</p><p>　　儲倉式制粉系統(tǒng)中，因為鍋爐和磨煤機之間有煤粉倉，所以磨煤機的運行出力不必與鍋爐隨時配合，即磨煤機出力不受鍋爐負荷影響，磨煤機可以一直維持在經(jīng)濟工況下運行。即使磨煤機設(shè)備發(fā)生故障，煤粉倉內(nèi)積存的煤粉仍可供應(yīng)鍋爐需要，同時，可以經(jīng)過螺旋煤粉機調(diào)運其他制粉系統(tǒng)的煤粉到發(fā)生事故系統(tǒng)的煤粉倉去，使鍋爐繼續(xù)運

73、行，提高了系統(tǒng)的可靠性。中間倉儲式熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)的工作過程為：給煤機將原煤送入磨煤機，熱空氣和原煤一同進入磨煤機，熱空氣一邊干燥一邊將煤粉帶出磨煤機進入粗粉分離器，分離器將不合格的粗粉分離出來送回磨煤機重磨，合格的煤粉進入細粉分離器將煤粉和空氣分離開，煤粉進入煤粉倉[4]。</p><p>　　3.2 磨煤機選型及計算</p><p>　　磨煤機是將煤塊破碎并磨成煤粉的機械，是燃煤粉鍋

74、爐中的重要輔助設(shè)備。磨煤過程是煤被破碎及其表面積不斷增加的過程。要增加新的表面積，必須要克服固體分子間的結(jié)合力，因而需要消耗能量。煤在磨煤機中被磨成煤粉，主要是通過壓碎、擊碎和研碎三種方式進行[5]。</p><p>　　中間倉儲式制粉系統(tǒng)適宜配用鋼球磨煤機，鋼球磨煤機對煤種的適應(yīng)性廣，對煤的可磨性系數(shù)、磨損指數(shù)及灰分沒有特殊限制，可以磨制包括褐煤在內(nèi)的任何煤種。缺點有：設(shè)備龐大，投資多，占地面積大，運行電耗高，

75、金屬磨損量大，噪聲大等。在其他類型磨煤機不能應(yīng)用的場合可以選用鋼球磨煤機。根據(jù)此次設(shè)計中的計算燃煤量選擇兩臺鋼球磨煤機，型號350/700，磨煤機參數(shù)如表3.1所示。</p><p>　　表3.1 磨煤機參數(shù)</p><p>　　1）設(shè)計煤種：河南密縣貧煤。</p><p>　　2）計算燃煤量（見表1.7)，為83540.64 kg/h 。</p>&

76、lt;p><b>　　3）計算磨煤機出力</b></p><p>　　kg/h 式（3.1）</p><p>　　=1.13×83540.64/2</p><p>　　=47200.46 kg/h</p><p>　　式中 ——計算燃煤量（見表1.7），kg/h

77、。</p><p>　　4）理論空氣量=6.4342 m3/kg（見表1.7）</p><p>　　5）燃燒器過量空氣系數(shù)取1.15。</p><p><b>　　6）可磨性系數(shù)</b></p><p><b>　　式（3.2）</b></p><p>　　=0.0149&#

78、215;77+0.32</p><p><b>　　=1.4673</b></p><p>　　式中 ——哈式可磨指數(shù)（見表1.1）。</p><p>　　7）煤粉經(jīng)濟細度取12%（見表1.1）。</p><p>　　8）鋼球裝載量取750000kg。</p><p>　　9）鋼球堆積密度取4.

79、9t/m3。</p><p>　　10）磨煤機筒身直徑（見表3.1）。</p><p>　　11）磨煤機筒身長度（見表3.1）。</p><p>　　12）磨煤機筒身容積（見表3.1）。</p><p>　　13）最大裝球率（見表3.1）。</p><p>　　14）筒體轉(zhuǎn)速（見表3.1）。</p>&l

80、t;p>　　15）臨界轉(zhuǎn)速比（見表3.1）。</p><p>　　16）電動機功率（見表3.1）。</p><p><b>　　17）裝球率</b></p><p><b>　　式（3.3） </b></p><p>　　=75000/(4.9×67.35)</p>&

81、lt;p><b>　　=0.226</b></p><p>　　式中 ——鋼球裝載量，kg；</p><p>　　——鋼球堆積密度，t/m3；</p><p>　　——磨煤機筒身容積，m3。</p><p><b>　　18）磨煤通風(fēng)率</b></p><p>　　m

82、3/h 式（3.4）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=115755 m3/h</p><p>　　式中 ——磨煤機筒身容積，m3；</p><p><b>　　——可磨性系數(shù)；</b></p><p>　　——煤粉經(jīng)濟細度（見表

83、1.1）；</p><p><b>　　——裝球率；</b></p><p>　　——磨煤機筒體直徑，m；</p><p>　　——磨煤機轉(zhuǎn)速，r/min。</p><p><b>　　19）煤粉水分</b></p><p>　　%

84、 式（3.5）</p><p><b>　　=0.5×0.46</b></p><p><b>　　=0.23 %</b></p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的空氣干燥基水分（見表1.1），%。</p><p>　　20）進球磨機前水分</p><p&

85、gt;　　% 式（3.6）</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=3.14 %</b></p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基水分（見表1.1），%。</p><p>　　21）球磨機內(nèi)平均水分</p><p&g

86、t;　　% 式（3.7）</p><p>　　=(3.14+3×0.23)/4</p><p>　　=0.9575 %</p><p>　　式中 ——進球磨機前水分，%；</p><p><b>　　——煤粉水分，%。</b></p><p

87、>　　22）球磨機內(nèi)最大水分</p><p>　　% 式（3.8）</p><p><b>　　=4+1.06×5</b></p><p><b>　　=9.3 %</b></p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基水分（見表1

88、.1），%。</p><p>　　23）燃料水分修正系數(shù)</p><p><b>　　式（3.9）</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=0.99</b></p><p><b>　　式（3.10）<

89、;/b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=1.042</b></p><p>　　式中 ——球磨機內(nèi)最大水分，%；</p><p>　　——球磨機內(nèi)平均水分，%；</p><p>　　——設(shè)計煤種的空氣干燥基水分（見表1.1），%

90、；</p><p>　　——設(shè)計煤種的收到基水分（見表1.1），%。</p><p>　　24）理論磨煤機出力</p><p>　　kg/h 式（3.11）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=55310.31 kg/h</p><

91、p>　　式中 ——磨煤機筒體直徑，m；</p><p>　　——磨煤機筒身長度，m；</p><p>　　——磨煤機轉(zhuǎn)速，r/min；</p><p><b>　　——裝球率；</b></p><p><b>　　——可磨性系數(shù)；</b></p><p>　　，——燃

92、料水分修正系數(shù)；</p><p>　　——考慮護板形狀的修正系數(shù)，取1.0；</p><p>　　——考慮護板在運行中有所磨損的修正系數(shù)，取0.9；</p><p>　　——考慮磨煤通風(fēng)量的修正系數(shù)，取1.0；</p><p>　　——考慮進入球磨機時的原煤的顆粒度變化的修正系數(shù)，取1.05。</p><p>　　25

93、）每公斤燃料蒸發(fā)水分</p><p>　　% 式（3.12）</p><p>　　=(5-0.23)/(100-0.23)</p><p>　　=0.0478 % </p><p>　　式中 ——設(shè)計煤種的收到基水分（見表1.1），% ；</p><p><b>

94、　　——煤粉水分，%。</b></p><p>　　26）空氣預(yù)熱器出口熱風(fēng)溫度取350℃（見表12.7[7]）。</p><p>　　27）進入制粉系統(tǒng)的熱風(fēng)溫度</p><p>　　℃ 式（3.13）</p><p><b>　　=350-10</b><

95、/p><p><b>　　=340 ℃</b></p><p>　　式中 ——空氣預(yù)熱器出口熱風(fēng)溫度（見表12.7[7]），℃。</p><p>　　28）每公斤燃料需要干燥劑量</p><p>　　kg/kg 式（3.14）</p><p><b>　　=<

96、/b></p><p>　　=1.06 kg/kg</p><p>　　式中 ——制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，取0.25；</p><p>　　——磨煤通風(fēng)率，m3/h；</p><p>　　——計算磨煤機出力，kg/h；</p><p>　　——進入制粉系統(tǒng)的熱風(fēng)溫度，℃；</p><p>　

97、　——每公斤燃料蒸發(fā)水分,%。</p><p>　　29）熱風(fēng)溫度選取350℃。</p><p>　　30）爐膛出口過量空氣系數(shù)（見表1.3），取1.22。</p><p>　　31）熱風(fēng)比熱由表6.10[7]查得1.033kJ/kg·℃。</p><p>　　32）一次風(fēng)溫空氣比熱由表6.10[7]查得1.0192kJ/kg

98、83;℃。</p><p><b>　　33）煤粉比熱</b></p><p>　　kJ/kg·℃ 式（3.15）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=0.22 kJ/kg·℃</p><p>　　式中 —

99、—煤粉水分，%。 </p><p>　　制粉系統(tǒng)設(shè)計計算結(jié)果如表3.2所示</p><p>　　表3.2 制粉系統(tǒng)設(shè)計計算</p><p><b>　　4燃燒器的設(shè)計</b></p><p>　　燃燒器是煤粉鍋爐的主要燃燒設(shè)備，其作用是保證燃料和燃燒用空氣在進入爐膛時能充分混合、及時著火和穩(wěn)定燃燒[6]。送入燃燒器的空

100、氣是按著火、燃燒有利而合理組織、分批送入的。按作用不同，一般將送入燃燒器的空氣分為三種，即一次風(fēng)、二次風(fēng)和三次風(fēng)。攜帶煤粉送入燃燒器的空氣稱為一次風(fēng)，其主要作用是輸送煤粉和滿足燃燒初期對氧氣的需要，一次風(fēng)數(shù)量比較少。煤粉氣流著火后再送入的空氣稱為二次風(fēng)。二次風(fēng)補充煤粉繼續(xù)燃燒所需要的空氣，并主要起擾動、混合的作用。性能良好的煤粉燃燒器應(yīng)該做到：能使煤粉氣流穩(wěn)定地著火；著火以后，一、二次風(fēng)能及時而合理混合，確保較高的燃燒效率；火焰在爐內(nèi)的

101、充滿程度好，且不會沖墻貼壁，避免結(jié)渣；有較好的燃料適應(yīng)性和負荷調(diào)節(jié)范圍；阻力較小；能減少NOx的排放，減少對環(huán)境的污染。</p><p><b>　　4.1煤粉爐的爐膛</b></p><p>　　爐膛是燃料燃燒的場所，同時也是換熱的場所。煤粉爐的爐膛應(yīng)滿足如下要求：利好的組織爐內(nèi)燃燒過程。合理布置燃燒器，使燃料及時著火、穩(wěn)定的燃燒、充分的燃盡，并有良好的爐內(nèi)空氣動力

102、場，使各壁面熱負荷均勻?；鹧嬖跔t膛內(nèi)的充滿程度要好；爐膛要有足夠的容積和高度，保證燃料在爐內(nèi)由足夠的停留時間，以利燃盡；能夠布置合適的輻射受熱面，保證合適的爐膛出口煙溫，確保爐膛出口后的對流受熱面不結(jié)渣和安全工作；爐膛的輻射受熱面應(yīng)具有可靠的水動力特征，保證其工作的安全；爐膛結(jié)構(gòu)緊湊，金屬及其他材料的消耗量要少，制造、安裝、檢修和運行要方便[7]。</p><p>　　1）爐膛寬度A按照鍋爐容量選取11.92m。

103、</p><p>　　2）爐膛深度B按照鍋爐容量選取10.88m。</p><p>　　3）鍋爐容積熱負荷查表7.10[7]得157kw/m2。</p><p><b>　　4）爐膛容積</b></p><p>　　m3 式（4.1）</p><p>　

104、　=83540.64×24160/157</p><p>　　=3750.909 m3</p><p>　　式中 ——計算燃煤量（見表1.11），kg/h；</p><p>　　——設(shè)計煤種的低位發(fā)熱量（見表1.1），kJ/kg；</p><p>　　——鍋爐容積熱負荷，kW/m2。</p><p>　　

105、5）冷灰斗二等分平面到出口煙窗中心線的距離</p><p>　　m 式（4.2）</p><p>　　=3750.909/(11.92×10.88)</p><p><b>　　=27.58 m</b></p><p>　　式中 ——爐膛容積，m3；</

106、p><p>　　A——爐膛寬度，m；</p><p>　　B——爐膛深度，m。</p><p>　　6）冷灰斗高度取6.3m。</p><p>　　爐膛設(shè)計計算結(jié)果如表4.1表示</p><p>　　4.2 煤粉燃燒器設(shè)計與布置</p><p>　　直流燃燒器是由一組矩形噴口組成，噴出一、二次風(fēng)都

107、不是旋轉(zhuǎn)的直流射流。此次設(shè)計的直流燃燒器布置在爐膛四角，采用四角不等切圓燃燒方式[8]。</p><p>　　4.2.1 四角布置切圓燃燒方式</p><p>　　直流燃燒器布置在爐膛四角，四角射流著火后相交，相互點燃，有利于穩(wěn)定著火。四股氣流相切于假想切圓后，使氣流在爐內(nèi)強烈旋轉(zhuǎn)，有利于燃料與空氣的擾動混合，而且火焰在爐內(nèi)的充滿程度好。</p><p>　　表4

108、.1 爐膛設(shè)計計算</p><p>　　直流燃燒器噴口采用均等配風(fēng)方式，其特點是一、二次風(fēng)噴口相間布置，一、二次風(fēng)噴口相互緊靠，其邊緣上下距離較小。沿高度間隔排列的各個二次風(fēng)噴口的風(fēng)量分配接近均勻。有利于一、二次風(fēng)的較早混合，使一次風(fēng)煤粉氣流著火后就能迅速獲得足夠的空氣補充，使火焰根部不致缺氧而導(dǎo)致燃燒不完全。

109、 </p><p>　　4.2.2 周界風(fēng)與夾心風(fēng)</p><p>　　在燃用低揮發(fā)分煤的切圓燃燒方式直流燃燒器的一次風(fēng)噴口四周，有時常布置一層二次風(fēng)，稱為周界風(fēng)。周界風(fēng)的封層薄，約為15～25mm。布置周界風(fēng)有利于將周圍的高溫?zé)煔饩磉M一次風(fēng)煤粉氣流中，以提高煤粉氣流的溫度，有利于煤粉氣流的著火，也有保護一次風(fēng)噴口不易燒壞的作用[9]。</p><p>

110、;　　夾心風(fēng)是在一次風(fēng)噴口中間豎直布置一個二次風(fēng)噴口，夾心風(fēng)的作用在于：能及時補充煤粉氣流著火后燃燒所需要的空氣；可提高一次風(fēng)射流的剛性，減少偏斜，有利于防止結(jié)渣[10]。</p><p>　　燃燒器采用兩層布置，為了增加剛性，燃燒器的高寬比不能過大，直流燃燒器的總高度與噴口寬度比不應(yīng)大于6～8，否則會因射流的剛性變差而使射流偏斜。一、二次風(fēng)風(fēng)速比一般取1.1～2.3[11]。三次風(fēng)風(fēng)速一般選得很高，主要使三次風(fēng)

111、有較大的穿透深度，能較好的與火焰混合，有利于煤粉燃盡[12]。</p><p>　　4.2.3 煤粉燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　1）一次風(fēng)溫選取160℃。</p><p>　　2）二次風(fēng)溫選取334℃。</p><p>　　3）三次風(fēng)溫選取85℃。</p><p>　　4）一次風(fēng)率選取18%。</p&g

112、t;<p>　　5）二次風(fēng)率選取51.56%。</p><p>　　6）三次風(fēng)率選取28.84%。</p><p><b>　　7）一次風(fēng)量</b></p><p>　　m3/s 式（4.3）</p><p>　　=18%×1.22×6.4342

113、5;83540.64(1+160/273)</p><p><b>　　=52 m3/s</b></p><p>　　式中 ——一次風(fēng)率；</p><p>　　——爐膛出口過量空氣系數(shù)；</p><p>　　——理論空氣量，m3 /kg；</p><p>　　——計算燃煤量，kg/h；<

114、/p><p><b>　　——一次風(fēng)溫，℃。</b></p><p>　　8）二次風(fēng)量與一次風(fēng)量計算相同。</p><p>　　9）三次風(fēng)量與一次風(fēng)量計算相同。</p><p>　　10）一次風(fēng)速查表17.3[7]得25m/s。</p><p>　　11）二次風(fēng)速查查表17.3[7]得45m/s。&l

115、t;/p><p>　　12）三次風(fēng)速查查表17.3[7]得52m/s。</p><p>　　13）一次風(fēng)噴口總面積</p><p>　　m2 式（4.4）</p><p><b>　　=52/25</b></p><p>　　=2.08 m2 &

116、lt;/p><p>　　式中 ——一次風(fēng)量，m3；</p><p>　　——一次風(fēng)速，m/s。</p><p>　　14）二次風(fēng)噴口總面積與一次風(fēng)噴口總面積計算相同。</p><p>　　15）三次風(fēng)噴口總面積與一次風(fēng)噴口總面積計算相同。</p><p>　　16）每層每只一次風(fēng)噴口個數(shù)取3。</p>&l

117、t;p>　　17）每層每只一次風(fēng)噴口個數(shù)取6。</p><p>　　18）每層每只一次風(fēng)噴口個數(shù)取1。</p><p>　　19）每層每只一次風(fēng)噴口截面積</p><p>　　m2 式（4.5）</p><p>　　=52/(8×3×25)</p><

118、;p>　　=0.085 m2</p><p>　　式中 ——一次風(fēng)量，m3；</p><p>　　——每層每只一次風(fēng)噴口個數(shù)；</p><p>　　——一次風(fēng)速，m/s。</p><p>　　20）每層每只二次風(fēng)噴口截面積與每層每只一次風(fēng)噴口截面積計算相同。</p><p>　　21）每層每只三次風(fēng)噴口截面積

119、與每層每只一次風(fēng)噴口截面積計算相同。</p><p>　　22）一次風(fēng)噴口寬度取700mm。</p><p>　　23）二次風(fēng)噴口寬度取700mm。</p><p>　　24）三次風(fēng)噴口寬度取700mm。</p><p>　　25）夾心風(fēng)噴口寬度</p><p>　　mm

120、 式,（4.6）</p><p><b>　　=0.1×700</b></p><p><b>　　=70 mm</b></p><p>　　式中 ——一次風(fēng)噴口寬度，mm。</p><p>　　26）夾心風(fēng)噴口與一次風(fēng)噴口間隙</p><p>　　mm

121、 式（4.7）</p><p><b>　　=0.12×700</b></p><p><b>　　=84 mm</b></p><p>　　式中 ——一次風(fēng)噴口寬度，mm。</p><p>　　27）周界風(fēng)噴口寬度選取25mm。</p&g

122、t;<p>　　28）每組燃燒器出力</p><p>　　t/h 式（4.8）</p><p>　　=83540.64/8</p><p>　　=10442.58 t/h</p><p>　　式中 —計算燃煤消耗量，t/h。</p><p>　　29）

123、每次每只一次風(fēng)噴口出力</p><p>　　t/h 式 (4.9）</p><p>　　=83540.64/8/3</p><p>　　=3480.86 t/h</p><p>　　式中 ——計算燃煤消耗量，t/h；</p><p>　　——每層每只一次風(fēng)噴口個數(shù)

124、。</p><p>　　30）一組燃燒器噴口間隙選取200mm。</p><p>　　31）燃燒器噴口與爐膛壁夾角分別為45°和41°，假象切圓直徑分別為391mm和736mm。</p><p>　　32）燃燒器總高由噴口確定。</p><p>　　33）燃燒器布置高度</p><p>　　m

125、 式（4.10）</p><p>　　式中 ——冷灰斗高度，m。</p><p>　　34）燃燒器的相對高度</p><p><b>　　式（4.11）</b></p><p>　　式中 ——冷灰斗二等分平面到出口煙窗中心線距離，m。</p><p>　　燃燒器

126、結(jié)構(gòu)計算如表4.2所示</p><p>　　表4.2 燃燒器尺寸計算</p><p><b>　　論文</b></p><p>　　此次鍋爐燃燒器的設(shè)計步驟包括燃燒器形式選擇，布置方式與爐膛選型。根據(jù)所給的條件確定本次設(shè)計的鍋爐燃燒器采用均等配風(fēng)直流式燃燒器，四角切圓燃燒方式，二層布置。</p><p>　　燃燒器選擇均

127、等配風(fēng)式直流燃燒器，布置在爐膛四角上，煤粉氣流在射出噴口時，雖然是直射射流，但當(dāng)四股氣流到達爐膛中心部位時，以切圓形式匯合，形成旋轉(zhuǎn)燃燒火焰，同時在爐膛內(nèi)形成一個自上而下的漩渦式氣流。直流式煤粉燃燒器的噴口選用擺動式。燃燒器的布置方式選擇一、二次風(fēng)不等切圓布置，它是將一、二次噴口按不同角度組織切圓，一次風(fēng)噴口以小切圓方式布置，二次風(fēng)噴口射出的氣流與一次風(fēng)氣流偏轉(zhuǎn)一個角度。</p><p>　　爐膛形式選用單爐膛。

128、角置直流燃燒器布置方案選擇水平截面為正方形的爐膛，燃燒器布置在四角上，燃燒器中心線與爐膛中心一個不大的假象圓相切。</p><p>　　制粉系統(tǒng)選用中間倉儲式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，將磨制好的煤粉先儲存在煤粉倉中，再根據(jù)鍋爐燃燒的需要通過給粉機將煤粉送入爐膛燃燒。因此在系統(tǒng)中需要增加煤粉倉，給粉機，排粉機，細粉分離機和螺旋輸粉機等設(shè)備。</p><p>　　本次設(shè)計的燃燒器符合設(shè)計要求和規(guī)范，解決了

129、煤粉燃燒不完全，燃燒器燒損，爐膛結(jié)渣的問題，降低了NOx的排放，提高了燃燒器運行的經(jīng)濟性和安全性，有利于節(jié)能減排的實施，對保護環(huán)境有重大意義。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　本論文是在趙老師的悉心指導(dǎo)下完成的。從課題的選擇到論文的最終完成，趙老師始終都給予了細心的指導(dǎo)和不懈的支持，并且在耐心畢業(yè)設(shè)計之余，趙老師仍不忘拓展我們的視