行政大樓設(shè)計(jì)土木工程畢業(yè)論文

1、<p><b>　　畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)</b></p><p>　　題 目： **大學(xué)行政大樓設(shè)計(jì) </p><p>　　完成時間__2013__年__1__月__14__日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)題目為**大學(xué)五層行政辦公樓，

2、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)抗震等級為三級。建筑面積5763.0m2，基底面積1152.6m2； 地上五層為辦公室，每層高為3.9m，室內(nèi)外高差0.6m。本次設(shè)計(jì)分為建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩部分。本計(jì)算書包括了整個設(shè)計(jì)的計(jì)算過程及相關(guān)的說明。其中主要有結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)選型、一榀框架的完整計(jì)算：包括荷載計(jì)算、內(nèi)力計(jì)算、內(nèi)力組合、截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算。此外，還有柱下基礎(chǔ)、樓梯、現(xiàn)澆板等構(gòu)件的設(shè)計(jì)。</p><p><b>

3、　　關(guān)鍵字：</b></p><p>　　建筑設(shè)計(jì) 結(jié)構(gòu)計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算 配筋計(jì)算 </p><p><b>　　Abstract：</b></p><p>　　The graduation design topic for Yixing Yangxian University five executive office bu

4、ilding, reinforced concrete frame structure, seismic grade three.The building area of 5763.0m2, the basal area of 1152.6m2; on five levels for each office, height 3.9m, the height difference of indoor and outdoor 0.6m.Th

5、is design is divided into two parts of architectural and structural design.This thesis includes all the calculations of the design process and related documentation.One of the main structure arrang</p><p>&l

6、t;b>　　Key word：</b></p><p>　　Architectural design Structure calculation Internal force calculation Reinforcement calculation</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>&l

7、t;b>　　前 言1</b></p><p>　　1建筑設(shè)計(jì)部分2</p><p><b>　　1.1工程概況2</b></p><p>　　1.2設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容2</p><p>　　2結(jié)構(gòu)方案選擇與平面布置4</p><p>　　2.1 框架結(jié)構(gòu)平面布置4

8、</p><p>　　2.2 框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇4</p><p>　　2.3 梁、柱截面尺寸的初步確定4</p><p>　　2.4 構(gòu)造要求6</p><p>　　2.5 現(xiàn)澆樓板設(shè)計(jì)12</p><p>　　2.6基礎(chǔ)設(shè)計(jì)16</p><p>　　2.7 樓梯設(shè)計(jì)21<

9、;/p><p>　　2.8 雨篷設(shè)計(jì)21</p><p><b>　　結(jié) 論22</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)22</b></p><p><b>　　致 謝 22</b></p><p><b>　　前 言</b

10、></p><p>　　目前，框架結(jié)構(gòu)是應(yīng)用非常廣泛的一種結(jié)構(gòu)布置形式。它具有柱梁承重，墻體只起分隔和圍護(hù)的作用，房間布置比較靈活，門窗開置的大小、形狀都較為自由的特點(diǎn)。但鋼筋及水泥用量雖然比較大，造價也比磚混結(jié)構(gòu)的高。本設(shè)計(jì)是大學(xué)辦公樓，所以選用框架結(jié)構(gòu)。</p><p><b>　　1 建筑設(shè)計(jì)部分</b></p><p><

11、b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　建筑名稱：**大學(xué)行政大樓設(shè)計(jì)</p><p>　　建筑地點(diǎn)：宜興市環(huán)科園區(qū)</p><p>　　建筑類型：五層行政辦公樓，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)抗震等級為三級。</p><p>　　建筑介紹：建筑面積5763.0m2，基底面積1152.6m2； </p>

12、<p>　　地上五層為辦公室，每層高為3.9m，室內(nèi)外高差0.6m。</p><p>　　功能布置：a.底層布置門廳、接待室、值班室、配電間、消防控制室。</p><p>　　b.二、三層每層各設(shè)100 m2會議室1間，60 m2間辦公室2間。</p><p>　　c.頂層布置200 m2活動室，其余為普通辦公室。</p><p&g

13、t;　　d.其它各層房間為普通辦公室。</p><p>　　e.各層均布置男女衛(wèi)生間，并設(shè)前室。</p><p>　　f.屋面為上人屋面。</p><p>　　建筑設(shè)備：本辦公樓采用集中空調(diào)，水、電由市政提供。</p><p>　　建筑裝修及材料：a.外墻面：外墻涂料。</p><p>　　b.內(nèi)墻面：內(nèi)墻涂料。衛(wèi)生

14、間及前室內(nèi)墻面選用面磚。</p><p>　　c.頂棚：吊頂部分用輕鋼龍骨礦棉吸音板吊頂，其余采用內(nèi)墻涂料。</p><p>　　d.樓、地面：地板磚。</p><p>　　墻體材料： 外墻采用250厚加氣混凝土砌塊，內(nèi)墻采用200厚加氣混凝土砌塊，</p><p>　　標(biāo)高-1.450以下墻體為250厚鋼筋混凝土墻。</p>

15、<p>　　門窗：a.建筑外窗抗風(fēng)壓性能為3級、氣密性能為4級、水密性能3級、</p><p>　　b.保溫性能為3級、 隔聲性能為3級。</p><p>　　c.門窗制作安裝應(yīng)遵照《全國通用建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)》92SJ704。</p><p>　　地震條件：該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，地震分組為：第二組；</p><p>　　設(shè)計(jì)基本地震

16、加速度值為0.15g，</p><p>　　建設(shè)場地工程地質(zhì)概況：</p><p>　　地質(zhì)條件：地形、地貌：擬建場地地貌屬山前沖洪積平原。</p><p>　　地質(zhì)構(gòu)成：根據(jù)巖土工程勘察報告，按地層的成因、時代及物理力學(xué)性質(zhì)差異，勘探深度范圍內(nèi)從上到下場地地質(zhì)構(gòu)成如下：</p><p>　　1）耕土，層厚0.40～0.70m； </p

17、><p>　　2）粉質(zhì)粘土，層厚3.20～3.70m，承載力標(biāo)準(zhǔn)值kPa；</p><p>　　3）粉質(zhì)粘土，層厚0～2.50m，承載力標(biāo)準(zhǔn)值kPa；</p><p>　　4）粉質(zhì)粘土，層厚3.60～4.60m，承載力標(biāo)準(zhǔn)值kPa。</p><p>　　水文概況：場地地下水類型為孔隙潛水，勘察期間測得地下水位埋深4.50m，場地水位年變幅1.0～

18、1.5m。</p><p><b>　　巖土工程評價</b></p><p>　　根據(jù)地質(zhì)勘察結(jié)果，場地地形平坦，由于場區(qū)地基土層層面坡度均小于10％，地基土的物理力學(xué)性能差異不大，因此地基屬均勻性地基。鄭州地區(qū)屬非自重濕陷性黃土地區(qū)。</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容</p><p>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括結(jié)構(gòu)布

19、置，設(shè)計(jì)依據(jù)、步驟和主要計(jì)算過程及計(jì)算結(jié)果，計(jì)算簡圖等，具體如下內(nèi)容：</p><p>　　（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)與步驟；</p><p>　?。?）結(jié)構(gòu)布置方案；</p><p><b>　?。?）計(jì)算書。</b></p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分</b></p><p

20、>　　2.1 框架結(jié)構(gòu)平面布置</p><p>　　柱網(wǎng)與層高：本行政辦公樓采用柱距為7.2m的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，局部采用4.5m柱距，邊跨分別為7.2m和7.2m，中間跨度2.4m。辦公樓層高3.9m, 柱網(wǎng)布置如圖2-1所示：</p><p><b>　　圖2-1柱網(wǎng)布置圖</b></p><p>　　2.2 框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇&l

21、t;/p><p>　　豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。</p><p>　　根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本行政辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。</p><p>　　2.3 梁、柱截面尺寸的初步確定</p><

22、;p>　　2.3.1框架梁的截面尺寸</p><p>　　1．梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8，截面寬度一般取截面高度的1/2至1/3，即為（1/12～1/8）×7200=600mm～900mm，（1/12～1/8）×4500=375mm～562.5mm，則取梁截面高度h1=600mm;h2=400mm, 截面寬度b取(1/3～1/2)h=250mm,所以梁截面尺寸處定為b

23、15;h=250mm×600mm;250mm×500mm,250mm×400mm。梁截面尺寸如表2-1所示：</p><p>　　梁截面尺寸(mm) 表2-1</p><p>　　2.3.2框架柱的截面尺寸</p><p>　　框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： </p><

24、;p>　?。?）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值 N=βFgEn</p><p>　　注：β—作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。</p><p>　　F—支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積，見圖1.1。</p><p>　　gE—建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14kN/m2。</p><p>　　n—計(jì)算截面以上的樓層層數(shù)。</p><p

25、>　?。?）Ac≥N/UNfc </p><p>　　注：UN—框架柱軸壓比限值，</p><p>　　本方案為三級抗震等級，《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011-2010可知取為0.85。 </p><p>　　fc—凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對C30，查得14.3N/mm2。</p><p><b>　?。?）計(jì)算過程&l

26、t;/b></p><p>　　對于邊柱：(β=1.3)</p><p>　　N=βFgEn=1.3×4.5×3.6×14×5=1474.2（kN）</p><p>　　Ac≥N/uNfc=1474.2×103/(0.85×14.3)=121283(mm2) 取500mm×500

27、mm</p><p>　　對于中柱：(β=1.25)</p><p>　　N=βFgEn=1.25×4.8×4.5×14×5=1890（kN）</p><p>　　Ac≥N/uNfc=1890×103/(0.85×14.3)=155492(mm2 取500mm×500mm</

28、p><p>　　各層柱截面尺寸如表2-2所示：</p><p>　　柱截面尺寸（mm） 表2-2</p><p>　　2.3.3框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖</p><p>　　圖2-2框架計(jì)算簡圖</p><p>　　本行政辦公樓，層高3.9m，室內(nèi)外地坪高差0.6m。</p>&

29、lt;p>　　基礎(chǔ)埋置深度為（3.9×5）/ 12+0.6=2.025取2.10m</p><p>　　2.3.4樓板的截面尺寸</p><p>　　邊跨：1/50×4500=90mm 取h=120mm</p><p>　　走廊：1/50×2400=48mm 取h=100mm框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇：</p>&

30、lt;p>　　豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為縱橫向框架承重方案， 梁、板、柱、樓面均采用現(xiàn)澆形式，計(jì)算圖如下所示：（注：此處為了方便計(jì)算，對柱網(wǎng)布置做了適當(dāng)調(diào)整，計(jì)算書軸線標(biāo)注與圖中不同，詳見梁的計(jì)算跨度如圖1-2所示）</p><p>　　圖1-1框架柱網(wǎng)布置圖<

31、/p><p>　　圖1-2 梁的計(jì)算跨度</p><p><b>　　2.4 構(gòu)造要求</b></p><p>　　由于影響地震作用和結(jié)構(gòu)承載力的因素很復(fù)雜，在對地震破壞的機(jī)理還不十分確定的情況下，對結(jié)構(gòu)的許多方面難以做出準(zhǔn)確的計(jì)算，因此依據(jù)大量的實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)及震害調(diào)查資料，《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》提出了一系列合理的結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施以保證結(jié)構(gòu)的抗震能力。

32、</p><p><b>　　1）、梁的構(gòu)造</b></p><p>　?。?）框架梁的截面尺寸</p><p>　　一般由三個條件確定：①最小構(gòu)造截面尺寸要求；②抗剪要求；③受壓區(qū)高度的限值?？蚣芰旱慕孛娓叨萮b一般按（1/8～1/12）lb（lb為梁的計(jì)算跨度）估算，且不宜大于1/4凈跨，梁的高寬比bb/hb較小時，混凝土抗剪能力有較大降

33、低，同時梁截面寬度不宜小于200mm和1/2bc（bc為柱寬），梁截面的最小尺寸還應(yīng)滿足豎向荷載作用下的剛度要求。</p><p>　　為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應(yīng)滿足抗剪要求.</p><p>　　抗震設(shè)計(jì)， V≤1/γRE（0.20 fcbh0）</p><p>　　式中hw——截面的腹板高度，矩形

34、截面取有效高度h0，T形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。</p><p>　　為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：</p><p>　　非抗震設(shè)計(jì) ， x≤ξh0</p><p>　　抗震設(shè)計(jì)， 一級 x≤0.25h0</p><p>　　二級 x≤0.35h0</

35、p><p>　　梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉(zhuǎn)動量，而塑性轉(zhuǎn)動量主要與混凝土相對受壓區(qū)高度有關(guān)。試驗(yàn)表明，當(dāng)x/ h0在0.25～0.35范圍內(nèi)時，梁的位移延性系數(shù)可達(dá)3～4。在計(jì)算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。</p><p>　?。?）梁的縱向鋼筋 </p><p>　　抗震設(shè)計(jì)時：縱向受拉鋼筋配筋率不應(yīng)大于2.5%，也不應(yīng)小

36、于附表3-5中的數(shù)值。</p><p>　　考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往復(fù)作用下，梁中剪力反號，反彎點(diǎn)移動的因素，在框架梁中不采用彎起鋼筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔(dān)。</p><p>　　梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋，一、二級框架梁其直徑不小于14mm ，且不應(yīng)小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的1/4，三、四級框架梁縱筋直

37、徑不小于12mm。</p><p>　　在地震反復(fù)荷載作用下，梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點(diǎn)的相當(dāng)長度范圍內(nèi)，混凝土與鋼筋的粘結(jié)力易發(fā)生破壞，因此，應(yīng)比非抗震框架的錨固長度大。</p><p>　　一級框架 laE=la+10d</p><p>　　二級框架 laE=la+5d</p><p>　　三、四級框架

38、 laE=la</p><p>　　一、二級框架梁縱向鋼筋應(yīng)伸過邊柱節(jié)點(diǎn)中心線。當(dāng)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)水平錨固長度不夠時，應(yīng)沿柱節(jié)點(diǎn)外邊向下彎折。試驗(yàn)表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結(jié)強(qiáng)度和垂直段的彎折錨固作用所構(gòu)成。水平段的粘結(jié)，是構(gòu)成錨固的主要成份，它控制了滑移和變形，在錨固中起很大作用，故不應(yīng)小于0.45laE。垂直段只在滑移變形較大時才受力，要求垂直段不小于10d，因隨垂直段加長，其作用

39、相對減小，故限制最大垂直段長度為22d。</p><p>　　縱向鋼筋的接頭，一級框架中應(yīng)采用焊接；二級框架中宜采用焊接。</p><p>　　梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值A(chǔ)s’/As,一級框架不應(yīng)小于0.5，二、三級框架不應(yīng)小于0.3。因梁端部的底面和頂面縱向鋼筋鋼筋配筋量的比值，對梁的變形能力有較大影響。一方面，梁底面鋼筋可增加負(fù)彎矩時塑性轉(zhuǎn)動能力；另一方面，防止正彎矩作用時

40、屈服過早或破壞過重而影響負(fù)彎矩作用是強(qiáng)度和變形能力的正常發(fā)揮。</p><p><b>　?。?）梁的箍筋</b></p><p>　　抗震設(shè)計(jì)時：箍筋應(yīng)做135o彎鉤，彎鉤端頭直段長度不應(yīng)小于10d（d為箍筋直徑）。</p><p>　　根據(jù)試驗(yàn)和震害調(diào)查，發(fā)現(xiàn)梁端破壞主要集中雜1.5～2.0倍梁高的范圍內(nèi)。為保證梁具有足夠的延性，提高塑性鉸

41、區(qū)壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變值，并防止塑性鉸區(qū)最終發(fā)生斜裂縫破壞，在梁端縱筋屈服范圍內(nèi)，加密封閉式箍筋，對提夠梁的變形能力十分有效。同時，為防止壓筋過早壓曲，應(yīng)限制箍筋間距。試驗(yàn)表明，當(dāng)縱向鋼筋屈服區(qū)內(nèi)配置箍筋間距小于6d～8d(d為縱向鋼筋直徑)時，在壓區(qū)混凝土徹底壓潰前，壓筋一般不會發(fā)生壓曲現(xiàn)象，能充分發(fā)揮梁的變形能力。為此規(guī)定了梁的加密區(qū)長度，箍筋最大間距及最小直徑，如附表2-4所示。</p><p>　　非加

42、密區(qū)箍筋間距不應(yīng)大于hb/2，bb及250mm</p><p>　　加密區(qū)箍筋的肢距，一、二級不應(yīng)大于200mm ,三、四級不宜大于200mm?？v向鋼筋每排多于4根時，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍筋距柱邊一般為50mm</p><p>　　沿梁全長，箍筋的配筋率ρsv不應(yīng)小于下列規(guī)定：</p><p>　　一級抗震 0.035fc/fyv&

43、lt;/p><p>　　二級抗震 0.030fc/fyv </p><p>　　三、四級抗震 0.025fc/fyv</p><p><b>　　2）、柱的構(gòu)造</b></p><p>　?。?）柱截面尺寸 ：框架柱截面尺寸一般由三個條件確定，</p><p>　　

44、最小構(gòu)造截面尺寸要求；</p><p><b>　　軸壓比的要求；</b></p><p><b>　　抗剪要求。</b></p><p>　　由構(gòu)造要求，框架柱截面高度hc不宜小于400，柱截面寬度bc不宜小于300mm； hc/bc不應(yīng)超過1.5，應(yīng)盡量采用方柱。</p><p>　　由于短柱的

45、延性較差，容易產(chǎn)生見切破壞，故柱凈高Hc與柱截面在邊長hc之比不宜小于4。若實(shí)際工程中避免不了的短柱，應(yīng)采取構(gòu)造措施，提高柱的延性及抗剪能力。</p><p>　　當(dāng)軸力過大時，柱的延性減小，易產(chǎn)生脆性破壞，所以柱的豎向荷載和地震作用組合下的軸力應(yīng)滿足軸壓比μc的要求：</p><p>　　一級框架 μc≤0.7</p><p>　　二級框架 μ

46、c≤0.8</p><p>　　三級框架 μc≤0.9</p><p>　　柱截面尺寸還應(yīng)滿足抗剪強(qiáng)度要求：</p><p>　　非抗震設(shè)計(jì) Vc≤0.25fcbh0</p><p>　　抗震設(shè)計(jì) Vc≤1/γRE（0.25fcbh0）</p><p>　?。?）柱的縱向鋼筋：</p&g

47、t;<p>　　框架柱宜采用對稱配筋以適應(yīng)水平荷載和地震作用正反兩向的要求。</p><p>　　框架柱縱向鋼筋最大配筋率ρmax（包括柱中全部縱筋）在非抗震時不應(yīng)大于5%，抗震設(shè)計(jì)時不應(yīng)大于4%，在搭接區(qū)段內(nèi)不應(yīng)大于5%；當(dāng)柱凈高與截面有效高度之比為3～4時（短柱），其縱向鋼筋單邊配筋率不宜超過1.2%，并沿柱全長采用符合箍筋。</p><p>　　為保證柱的延性，框架柱中

48、全部縱向鋼筋截面面積與柱有效結(jié)脈內(nèi)積之比ρ不應(yīng)小于ρmin(見附表2-6)。</p><p>　　框架柱中縱向鋼筋間距不應(yīng)過大，以便對核心混凝土產(chǎn)生約束作用。在非抗震設(shè)計(jì)時，不應(yīng)大于350mm，抗震設(shè)計(jì)時，不應(yīng)大于200mm。</p><p>　　縱向鋼筋的接頭，一級框架應(yīng)采用焊接接頭，二級框架底層應(yīng)采用焊接接頭，其他層宜采用焊接接頭，三級框架可采用搭接接頭，但底層宜采用焊接接頭?？v向鋼筋

49、接頭應(yīng)避開柱端加密區(qū)，同一截面內(nèi)的接頭鋼筋面積不宜大于總鋼筋面積的1/2，相鄰接頭間距，焊接時不小于500mm,搭接時不小于600mm，接頭最低點(diǎn)距樓板面至少750mm，并不小于柱截面長邊尺寸。</p><p>　　縱筋的搭接長度，非抗震設(shè)計(jì)時，不小于1.2la;一級抗震設(shè)計(jì)時，不小于1.2la+10d;二級不小于1.2la+5d；三、四級不小于1.2la。</p><p>　　框架頂層柱

50、的縱向鋼筋應(yīng)錨固在柱頂或伸入板、梁內(nèi)，其錨固長度自梁底面起算為lw,抗震設(shè)計(jì)時，一級不小于la+10d；二級不小于la+5d；三、四級不小于la；且至少有10d以上的直鉤長度，非抗震設(shè)計(jì)也不小于la。</p><p><b>　?。?）柱的箍筋</b></p><p>　　箍筋對框架柱的抗震能力至關(guān)重要，歷次震害表明，箍筋過細(xì)，間距太大，構(gòu)造不合適是框架柱破壞的重要原

51、因。箍筋對柱的核心混凝土起著有效的約束作用，提高配箍率可以顯著提高受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變，從而增加柱的延性，柱的箍筋有以下構(gòu)造要求：</p><p>　　筋宜采用復(fù)合箍筋，當(dāng)每邊縱筋大于或等于4根時，宜采用井字型箍筋，有抗震設(shè)防要求時，縱筋至少每隔一根有箍筋或拉筋拉接，以固定其位置，并使縱筋在兩個方向都有約束。</p><p>　　箍筋的肢距不宜大于200mm，為保證箍筋能在核心混凝土內(nèi)

52、錨固，在地震荷載作用下，混凝土保護(hù)層脫落后鋼筋仍不散開，繼續(xù)約束核心混凝土。箍筋應(yīng)做135o彎鉤，彎鉤端頭直段不小于10d（d為箍筋直徑）。</p><p>　　端箍筋加密區(qū)范圍為：截面高度（或圓柱直徑）、柱凈高的1/6和450mm三者中的較大值，對底層柱底，取剛性地面上下個500mm。一級框架角柱及任何框架中的短柱，需要提高變形能力的柱，沿柱全高加密箍筋，加密區(qū)箍筋最大間距及最小直徑應(yīng)滿足附表2-7要求。<

53、;/p><p>　　框架柱，截面尺寸不大于400mm時，箍筋最小直徑可采用Φ6；角柱、短柱箍筋間距不應(yīng)大于100mm。</p><p>　　加密區(qū)箍筋的體積配箍率，應(yīng)滿足附表2-8的要求（體積配箍率</p><p>　　ρ=VSV/VC；VC為混凝土體積；VSV為在VC內(nèi)箍筋的體積 ）。</p><p>　　注：計(jì)算箍筋體積配箍率時，不計(jì)重疊部

54、分的箍筋體積。</p><p>　　加密區(qū)的箍筋不應(yīng)小于加密區(qū)箍筋的50%，為施工方便，宜不改變直徑而將間距擴(kuò)大一倍，但對一、二級抗震，間距不宜大于10d ,三級不宜大于15d（d為縱筋直徑）。</p><p>　　向鋼筋搭接接頭處，箍筋間距應(yīng)符合以下要求：縱筋受拉時，不大于5d及100mm，縱筋受壓時，不大于10d及200mm。</p><p>　　附表2-1 活

55、荷載按樓層的折減系數(shù)的值</p><p>　　附表2-2承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE</p><p>　　附表2-3 軸壓比限值</p><p>　　附表2-4 梁加密區(qū)長度、箍筋最大間距及最小直徑（mm）</p><p>　　附表2-5 抗震設(shè)計(jì)時框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率</p><p>　　附表2-6 框架柱縱向

56、鋼筋最小配筋百分率</p><p>　　附表2-7 加密區(qū)箍筋最大間距及最小直徑（mm）</p><p><b>　　2.5 現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.5．1荷載設(shè)計(jì)值</p><p>　　對下圖所示各區(qū)格編號，共分四類即A B C D，示于圖中</p><p>　　活荷載：屋面

57、活荷載：qW1=1.4×0.4=0.56kN/m2</p><p>　　樓面活荷載：qL1=1.4×2=2.8kN/m2</p><p>　　qL2=1.4×2.5=3.5kN/m2</p><p>　　恒荷載：屋面： gW1=1.2×5.94=7.13kN/m2</p><p>　　gW2=

58、1.4×5.44=7.62kN/m2</p><p>　　樓面： gL1=1.2×3.89=4.67kN/m2</p><p>　　gL2=1.2×3.39=4.07kN/m2</p><p>　　經(jīng)計(jì)算比較，樓面荷載產(chǎn)生的彎矩較大，為偏于安全采用樓面荷載進(jìn)行配筋計(jì)算。所以：</p><p>　　gL

59、1+qL1/2=4.67+2.8/2=6.07 kN/m2 qL1/2=1.4 kN/m2</p><p>　　gL2+qL1/2=4.07+3.5/2=5.82 kN/m2 qL2/2=1.75 kN/m2</p><p>　　gL1+qL1=4.67+2.8=7.47 kN/m2 gL2+qL2=4.07+3.5=7.57 kN/m2</p&

60、gt;<p>　　2.5.2 計(jì)算跨度</p><p>　?。?）內(nèi)跨 L0=Lc Lc為軸線間距離</p><p>　?。?）邊跨 L0=Ln+b Ln為凈跨，b為梁寬</p><p>　　2.5.3 彎矩計(jì)算</p><p>　　跨中最大正彎矩發(fā)生在活載為棋盤式布置時，可簡化為當(dāng)內(nèi)支座固

61、定時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時作用下的跨中彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固定時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，邊梁對板的作用視為固定支座。</p><p>　　所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A B C D類，計(jì)算彎矩時，考慮泊松比影響取νc=0.2.</p><p>　　查鋼筋混凝土?xí)斜碛?jì)算板的跨中正彎矩。</p><

62、p><b>　　表8-1</b></p><p>　　注: A M1=(0.0391+0.2×0.00488)×5.82×2.42+(0.09212+0.2×0.01956)×1.75×2.42=1.34+0.97=2.31kNm</p><p>　　M2=(0.00488+0.2×0.03

63、91)×5.82×2.42+(0.01956+0.2×0.09212)×1.75×2.42=0.43+0.38=0.81 kNm</p><p>　　M`1= M``1=-0.008200(g+q)L01=-0.008200×7.57×2.42=-3.58 kNm</p><p>　　M`2= M``2=-0.05706

64、(g+q)L01=-0.05706×7.57×2.42=-2.49 kNm</p><p>　　B M1=(0.0391+0.2×0.00488)×6.07×4.52+(0.09212+0.2×0.01956)×1.4×4.52=4.926+2.722=7.65 kNm</p><p>　　M2=(0.004

65、88+0.2×0.0391)×6.07×4.52+(0.01956+0.2×0.09212)×1.4×4.52=1.561+1.077=2.64 kNm </p><p>　　M`1= M``1=-0.08200(g+q)L01=-0.08200×7.47×4.52=-12.40 kNm</p><p>　　M

66、`2= M``2=-0.05706(g+q)L01=-0.05706×7.47×4.52=-8.63 kNm</p><p>　　C M1=(0.0402+0.2×0.00364)×5.82×2.42+(0.01956+0.2×0.09212)×1.75×2.42=1.372+0.97=2.34 kNm</p><

67、;p>　　M2=(0.00364+0.2×0.0402)×5.82×2.42+(0.01956+0.2×0.09212)×1.75×2.42=0.392+0.383=0.78 kNm </p><p>　　M`1= M``1=-0.08207(g+q)L01=-0.08207×7.57×2.42=-3.61 kNm</p&

68、gt;<p>　　M`2= M``2=-0.05696(g+q)L01=-0.05696×7.57×2.42=-2.48 kNm</p><p>　　D M1=(0.03258+0.2×0.01094)×6.07×6.952+(0.06964+0.2×0.0291)×1.4×6.952=10.19+2.36=12.55

69、 kNm</p><p>　　M2=(0.01094+0.2×0.03258)×6.07×6.952+(0.0291+0.2×0.06964)×1.4×6.952=5.118+2.909=8.03 kNm</p><p>　　M`1= M``1=-0.07412(g+q)L01=-0.07412×7.47×6.

70、95 2=-26.74 kNm</p><p>　　M`2= M``2=-0.05694(g+q)L01=-0.05694×7.47×6.952=-20.55 kNm</p><p>　　2.5.4 截面設(shè)計(jì)</p><p>　　截面有效高度,選用φ8鋼筋作為受力主筋,則L01(短跨)方向跨中截面:h01=h-c-d/2=120-15-4=101

71、mm;L02(長跨)方向跨中截面: h02=h-c-3d/2= h01-8=93mm;走廊處L01方向跨中截面: h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm, h02=h-c-3d/2=h01-8=73mm;支座截面: h0為101或81 .</p><p>　　截面彎矩設(shè)計(jì)值:該板四周與梁整澆,故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減:</p><p>　　1)A-A支座截面折減20% ,A-B

72、 A-C支座截面折減20%</p><p><b>　　2)D區(qū)格不予折減</b></p><p>　　計(jì)算配筋量時,取內(nèi)力臂系數(shù)γ0=0.95 AS=M/0.95h0fy</p><p><b>　　板的配筋計(jì)算</b></p><p><b>　　2.6基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b>&l

73、t;/p><p>　　根據(jù)任務(wù)書,基礎(chǔ)形式為柱下獨(dú)立基礎(chǔ)</p><p>　　鋼筋混凝土基礎(chǔ),正方形,混凝土等級 C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27 N/mm2</p><p>　　鋼筋 HPB235 fy=210 N/mm2.</p><p>　　基礎(chǔ)埋深2.10m,根據(jù)土層可知fak=170Kpa, </p>

74、<p>　　基底土為中沙，=4.4，=20 KN/㎡</p><p>　　= </p><p>　　=170+4.4×20×(2.10-0.5)=440.80KN/㎡</p><p><b>　　初估基礎(chǔ)尺寸</b></p><

75、p>　　A’=1.2F/(fa-20d)=1.2×(1680.59/1.3)/(440.80-20×2.10) =3.24㎡ </p><p>　　b=sqr(A)=1.80m 取b=2.7m A=b2=2.72=7.29 </p><p>　　W=bl2/6=2.4×2.42/6=2.30 ㎜3

76、 </p><p><b>　　1.中柱</b></p><p>　　1） 取兩組內(nèi)力（括號內(nèi)為標(biāo)準(zhǔn)值）</p><p>　　M1=30.72(23.98) kNm M2=236.79(183.82) kNm</p>&

77、lt;p>　　N1=1680.59(1288.99) kN N2=1655.34(1366.28) kN</p><p>　　V1=20.02(15.63) kN （無震） V2=100.20(78.17) kN（有震）</p><p>　　按規(guī)范規(guī)定，對不大于7層的200〈fak〈300的建筑可不作地基變形驗(yàn)算。</p><p>　　基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值

78、（取基礎(chǔ)與土平均荷載），分項(xiàng)系數(shù)1.2。</p><p>　　G= =20×2.42×2.1=241.92 kN </p><p>　　由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的內(nèi)墻重：</p><p>　　G1=[4.5×4.5-0.9×2.1×2]×5=82.35kN

79、</p><p>　　基礎(chǔ)梁，取300×600㎜2</p><p>　　G2=0.6×0.37×4.5×25=24.98 kN</p><p>　　G’=G1+G2 =24.98+82.35=107.73 kN</p><p>　　(1)地基承載力驗(yàn)算 </p><p>　　a、

80、按第一組荷載計(jì)算</p><p>　　M0=M1+V1h+G’e=23.98+15.63×1.2+107.73×0.130=56.74kNm</p><p>　　N0=N1+G+G’=1288.99+241.92+107.73=1638.64kN</p><p>　　e0=M0/N0=56.74/1638.64=0.035<1/6×

81、;2.4=0.4</p><p><b>　　基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>　　Pmax or min=N0/AM0/W=1638.64/5.7672.10/2.30</p><p>　　Pmax=315.84KN/mm2〈 1.2fa</p><p>　　Pmin=253.14KN/mm2</p>

82、;<p>　　(Pmax+Pmin)/2=284.49KN/mm2〈 fa</p><p>　　b、按第二組荷載計(jì)算</p><p>　　M0=M2+V2h+G’e=183.82+78.17×1.2+107.73×0.13=291.62 kNm</p><p>　　N0=N2+G+G’=1366.28+241.92+107.73=1

83、715.93 kNm</p><p>　　e0=M0/N0=291.62/1715.93=0.170<1/6×2.4=0.4</p><p><b>　　基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>　　Pmax or min=N0/AM0/W=1715.93/5.76291.62/2.3</p><p>　

84、　∴ Pmax=424.70kN 〈 1.2fa</p><p>　　Pmin=171.12kN</p><p>　　(Pmax+Pmin)/2=297.91kN〈 fa</p><p>　　基礎(chǔ)剖面尺寸采用臺階式獨(dú)立柱基礎(chǔ)。</p><p>　　(2)基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)基礎(chǔ)尺寸大小和基礎(chǔ)高度的

85、確定，抗沖切滿足，因此可不進(jìn)行驗(yàn)算</p><p>　　(3)基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算：（設(shè)計(jì)值）</p><p>　　橫向配筋：（取有震組合）</p><p>　　a1 =2.4/2-0.5/2=0.95。 a’ =0.5</p><p>　　Pmax=424.70 kN</p><p>　　Pmin=171.12kN<

86、;/p><p>　　P=171.12+(424.70-171.12)×0.95/2.4=271.50kN</p><p><b>　　得出相應(yīng)彎矩：</b></p><p>　　MI=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+Pmax-P]l]= 1/12×0.952×[(2×2.

87、4+0.5)(427.70+271.50-2×1.35×241.92/5.76)+(420.70-271.50)×2.4]=261.70kNm </p><p><b>　　縱向配筋</b></p><p><b>　　對一組：</b></p><p>　　M`=M`+V`h+G`e=30.

88、72+20.02×1.2+1.2×107.73×0.130=71.55kNm</p><p>　　N=N1+1.2G+1.2G’=1680.59+1.2×(241.92+107.73)=2100.17kN </p><p><b>　　基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>　　Pmax or min=

89、N0/AM0/W=2100.17/5.7671.55/2.3</p><p>　　Pmax=395.72kN/m2</p><p>　　Pmin=333.5kN/m2</p><p>　　對于第二組Pmax=522.77 KN/M2 Pmin=197.69kN/m2</p><p>　　第一組Pmax + Pmin>第二組Pmax

90、+ Pmin</p><p><b>　　按第一組配筋</b></p><p>　　MII=1/48×(l-a’)2(2b+b’)(Pmax+Pmin-2G/A) =1/48×(2.4-0.5)2(2×2.4+0.50)(395.72+333.5-2×1.35×241.92/5.76=245.47kNm</p&g

91、t;<p><b>　　相應(yīng)配筋</b></p><p>　　橫向：As=M/0.9×h0×fy=261.70×106/(0.9×1165×210)=1188.55mm2</p><p>　　縱向：As=M/0.9×h0×fy=245.47×106/(0.9×116

92、5×210)=1114.84mm2</p><p>　　選 筋：ф12 @200 實(shí)配1695.5mm2</p><p><b>　　2.邊柱</b></p><p>　　1）取兩組內(nèi)力（括號內(nèi)為標(biāo)準(zhǔn)值）</p><p>　　M1=33.21(25.93) kNm M2=237.38(184.4

93、1) kNm</p><p>　　N1=1476.25(1151.49) kN N2=1452.34(1199) kN</p><p>　　V1=21.66(16.91) kN （無震） V2=121.08(68.33) kN（有震）</p><p>　　按規(guī)范規(guī)定，對不大于7層的200〈fak〈300的建筑可不作地基變形驗(yàn)算。</p>&

94、lt;p>　　基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值（取基礎(chǔ)與土平均荷載）</p><p>　　G= =20×2.42×2.1=241.92 kN </p><p>　　由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的外墻重：</p><p>　　G1=（4.5×4.5-2.7×2.4）×4.59=63

95、.20 kN</p><p>　　基礎(chǔ)梁，取300×600㎜2</p><p>　　G2=24.98 kN</p><p>　　G’=G1+G2 =88.18 kN</p><p>　　(1)地基承載力驗(yàn)算 </p><p>　　a、按第一組荷載計(jì)算</p><p>　　M0=M1+V

96、1h+G’e=25.93+16.91×1.2+88.18×0.19=62.98kNm</p><p>　　N0=N1+G+G’=1151.49+241.92+88.18=1481.59kN</p><p>　　e0=M0/N0=62.98/1481.59=0.043<1/6×2.4=0.4m</p><p><b>　　

97、基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>　　Pmax or min=N0/AM0/W=1481.59/5.7662.98/2.3=284.627.38kN/m2</p><p>　　Pmax=311.98 kN/m2〈 1.2fa</p><p>　　Pmin=257.22 kN/m2</p><p>　　(Pmax+Pmin)

98、/2=284.6kN/m2〈 fa</p><p>　　b、按第二組荷載計(jì)算</p><p>　　M0=M2+V2h+G’e=184.41+68.33×1.2+88.18×0.190=283.16 kNm</p><p>　　N0=N2+G+G’=1199+241.92+88.18=1529.1 kNm</p><p>　

99、　e0=M0/N0=283.16/1529.1=0.19<1/6×2.4=0.4</p><p><b>　　基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>　　Pmax or min=N0/AM0/W=1529.1/5.76283.16/2.3=265.47123.11 kN/m2</p><p>　　∴ Pmax=388.58k

100、N 〈 1.2fa</p><p>　　Pmin=142.36 kN</p><p>　　(Pmax+Pmin)/2=265.47〈 fa</p><p>　　基礎(chǔ)剖面尺寸采用臺階式獨(dú)立柱基礎(chǔ)。</p><p>　?。?）、基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)基礎(chǔ)尺寸大小和基礎(chǔ)高度的確定，抗沖切滿足，因此可不進(jìn)行驗(yàn)

101、算. </p><p>　　(3)、基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算（設(shè)計(jì)值）</p><p>　　橫向配筋：（取有震組合）</p><p>　　a1 =2.4/2-0.5/2=0.95。 a’ =0.5</p><p>　　Pmax=388.58 kN</p><p>　　Pmin=142.36kN</p>

102、<p>　　P=142.36+（388.58-142.26）×0.95/2.4=239.82kN</p><p><b>　　得出相應(yīng)彎矩：</b></p><p>　　MI=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+Pmax-P]l]= 1/12×0.952×[(2×2.4+0.5)(3

103、88.58+239.82-2×1.35×241.92/5.76)+(388.58-239.82)×2.4]=232.13kNm </p><p><b>　　縱向配筋</b></p><p><b>　　對一組：</b></p><

104、;p>　　M`=M`+V`h+G`e=33.21+21.66×1.2+1.2×88.18×0.190=79.31kNm</p><p>　　N=N1+1.2G+1.2G’=1872.37+1.2×(241.92+88.18)=1872.37kN </p><p><b>　　基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算</b></p>

105、<p>　　Pmax or min=N0/AM0/W=1872.37/5.7679.31/2.3</p><p>　　Pmax=359.54kN/m2</p><p>　　Pmin=290.58kN/m2</p><p>　　對于第二組Pmax=496.56 kN/m2 Pmin=145.26kN/m2</p><p>　　第一

106、組Pmax + Pmin>第二組Pmax + Pmin</p><p><b>　　按第一組配筋</b></p><p>　　MII=1/48×(l-a’)2(2b+b’)(Pmax+Pmin-2G/A) =1/48×(2.4-0.5)2(2×2.4+0.50)(359.54+290.58-2×1.35×241.

107、92/5.76=213.94kNm </p><p><b>　　相應(yīng)配筋</b></p><p>　　橫向：As=M/0.9×h0×fy=232.13×106/(0.9×1165×210)=1054.43mm2</p>

108、<p>　　縱向：As=M/0.9×h0×fy=213.94×106/(0.9×1165×210)=971.64mm2</p><p>　　選筋：ф12 @200 實(shí)配1695.5mm2</p><p>　　2.7 樓梯設(shè)計(jì)</p><p>　　此處選標(biāo)準(zhǔn)層典型雙跑樓梯為例進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，踏步高取1

109、50mm，踏步寬取300mm，梯井100㎜，階數(shù)11階，平臺寬取1800mm，其基本布置如圖4-1所示： </p><p>　　圖4-1 樓梯示意圖</p><p>　　圖4-2 樓梯構(gòu)造詳圖</p><p><b>　　2.8雨篷設(shè)計(jì)</b></p><p>　　雨篷采用板式，懸挑梁3.0米，根部300mm，端部1

110、00mm。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了某行政樓的建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)過程中嚴(yán)格執(zhí)行現(xiàn)行相關(guān)的規(guī)范和規(guī)定要求。</p><p>　　建筑方案設(shè)計(jì)部分，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，進(jìn)行了建筑總平面、立面和剖面圖的設(shè)計(jì)和建筑方案設(shè)計(jì)以及設(shè)計(jì)說明等； </p><p>　　結(jié)

111、構(gòu)設(shè)計(jì)部分，密切結(jié)合建筑設(shè)計(jì)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)總體布置，確定結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)材料，使建筑物具有良好的造型和合理的傳力路線；通過計(jì)算解決了結(jié)構(gòu)的安全性、適用性、耐久性，確定了結(jié)構(gòu)的構(gòu)造措施。</p><p><b>　　致謝：</b></p><p>　　在此向指導(dǎo)老師致以深深的敬意和誠摯的感謝！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)：</

112、b></p><p>　　[1]《建筑設(shè)計(jì)圖集》（當(dāng)代科教建筑）.夏青 林耕 編.中國建筑工業(yè)出版社.</p><p>　　[2]《民用建筑設(shè)計(jì)》. 張宗堯 李志民 編. 中國建筑工業(yè)出版社.</p><p>　　[3]《房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》 (GB/T50001-2001)</p><p>　　[4]《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)

113、范》 (GBJ16-87)2001年修訂本</p><p>　　[5]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB50009-2001)</p><p>　　[6]《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB50010-2002)</p><p>　　[7]《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB50011-2010)</p&

114、gt;<p>　　[8]《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB50007-2002)</p><p>　　[9]《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》. 閻興華 主編. 科學(xué)出版社.</p><p>　　[10]《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范算例》 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范算例》編委會</p><p>　　[11]曾昭豪, 《新編混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊》， 中國建筑工業(yè)出版社。

115、</p><p>　　[12] 李必瑜, 《房屋建筑學(xué)》，武漢工業(yè)大學(xué)出版社。</p><p>　　[13] 馬芹永，《混凝土結(jié)構(gòu)基本原理》，高等教育出版社。</p><p>　　[14] 汪仁和，《土力學(xué)》，高等教育出版社。</p><p>　　鄭州大學(xué)現(xiàn)代遠(yuǎn)程教育本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）評審表</p><p>　　注：