13m跨裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t梁橋課程設(shè)計(jì)

1、<p>　　13m跨裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁橋課程設(shè)計(jì)</p><p><b>　　一.設(shè)計(jì)資料</b></p><p><b>　　跨度和橋面寬度</b></p><p>　　(1).標(biāo)準(zhǔn)跨徑：13m。</p><p>　　(2).計(jì)算跨徑：12.5m。</p><p

2、>　　(3).主梁全長(zhǎng)：12.96m。</p><p>　　(4). 橋面寬度：凈9.5（行車道）+2×0.5m（防撞欄）。</p><p><b>　　2．技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)</b></p><p>　　(1)設(shè)計(jì)荷載：公路—Ⅱ級(jí)，防撞欄按線重度7.5KN/m。</p><p>　　(2)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：Ⅰ類環(huán)境。&l

3、t;/p><p>　　(3)設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)。</p><p><b>　　3.主要材料</b></p><p>　　(1)混凝土：C50，容重26KN/m³;</p><p>　　(2)鋼筋：主筋為HRB335級(jí)鋼筋，其他用R235級(jí)鋼筋。</p><p><b>　　4.構(gòu)造

4、截面尺寸</b></p><p>　　橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖（單位：cm）</p><p>　　如圖所示，全橋共有5片T形梁組成，單片T形梁高為1.1m；寬2.1m：橋上橫坡為雙向2%，坡度由C50混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)3根橫梁。</p><p><b>　　二、主梁的計(jì)算：</b></p><p>　?。?/p>

5、一）主梁荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>　　1.跨中荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　承重結(jié)構(gòu)寬跨比為：B/L=10.5/9.5=1.105>0.5，所以按照G-M法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算分布系數(shù)mc。</p><p>　?。?）計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩Ι和ΙT：</p><p>　　計(jì)算主梁截面的重心位置x（見圖）：<

6、;/p><p>　　主梁截面尺寸圖（單位：cm）</p><p>　　翼緣板厚按平均厚度計(jì)算，其平均厚度為： </p><p>　　h1=×(10+16)=13cm</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　x==28cm</b></p&

7、gt;<p><b>　　抗彎慣矩為：</b></p><p><b>　　=18×110</b></p><p>　　=4628848cm4=0.04628848m4</p><p>　　對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：</p><p><b>　　IT

8、=ti3</b></p><p>　　式中bi、ti—單個(gè)矩形截面的寬度和高度；</p><p>　　ci—矩形截面的抗彎剛度系數(shù)由下表計(jì)算；</p><p>　　m—梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。</p><p><b>　　主梁抗扭慣矩計(jì)算：</b></p><p>　　對(duì)于翼板

9、，,查表得：c1=1/3</p><p>　　對(duì)于梁勒，,查表得：c2=0.294</p><p><b>　　由計(jì)算公式得：</b></p><p>　　ITx=1/3×210×133+0.294×（110-13）×183=320107cm4</p><p>　　單位寬度抗彎及抗

10、扭慣矩為：</p><p>　　Jx=Ix/b=4628848/210=22042cm4/cm</p><p>　　(2)橫梁的抗彎及抗扭慣</p><p>　　翼板有效寬度λ的計(jì)算，如圖</p><p>　　橫隔梁截面特性計(jì)算示意圖（單位：cm）</p><p><b>　　抗彎慣矩計(jì)算：</b>

11、;</p><p>　　橫梁長(zhǎng)度取兩邊主梁的軸線距，即</p><p>　　l=4b=4×2.1=8.4m c/l=305/840=0.363</p><p>　　查表得：當(dāng)c/l=0.363時(shí)，λ/c=0.54</p><p>　　所以 λ=0.548×305=167.14cm≈167cm</p>&

12、lt;p>　　求橫梁截面中心位置y：</p><p><b>　　所以：</b></p><p><b>　　抗扭慣矩計(jì)算：</b></p><p><b>　　主梁平均厚度：</b></p><p>　　,查表得：c=0.294</p><p>

13、<b>　　則 </b></p><p><b>　　對(duì)于橫隔梁梁勒：</b></p><p>　　,查表得：c=0.291</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　故，</b></p><p>&

14、lt;b>　　(3)計(jì)算參數(shù)</b></p><p>　　式中 B—主梁全寬的一半; l—計(jì)算跨徑；</p><p>　　由n=5時(shí)§=1.042，并取G=0.425E </p><p>　　(4)計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)</p><p>　　已知，查G—M表，可以得下表數(shù)值：</p>

15、<p>　　用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值，如下圖：</p><p>　　梁位關(guān)系圖（單位：cm）</p><p><b>　　對(duì)于1號(hào)、5號(hào)梁：</b></p><p><b>　　對(duì)于2號(hào)、4號(hào)梁：</b></p><p><b>　　對(duì)于3號(hào)梁：</b>

16、;</p><p>　　列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值，如下表：</p><p>　?。?）計(jì)算各梁的荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　公路—Ⅱ級(jí)，防撞欄按單側(cè)7.5KN/m，汽車距防撞欄不小于50cm。</p><p>　　核載橫向分布系數(shù)的計(jì)算土（單位：cm）</p><p>　　橫向分布計(jì)算圖式（單位：c

17、m）</p><p><b>　　車輛荷載：</b></p><p><b>　　防撞欄：</b></p><p>　　(5)梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）</p><p>　　端部橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：cm）</p><p><b>　　車輛荷載：<

18、/b></p><p>　?。ǘ?、作用效應(yīng)計(jì)算：</p><p><b>　　1.永久荷載</b></p><p>　　假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算結(jié)果如下表：</p><p><b>　　橋面構(gòu)造各部分重力</b></p><p>　　防撞欄按防撞

19、欄橫向分布系數(shù)分推至各梁：</p><p><b>　　1號(hào)、5號(hào)梁：</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　2號(hào)、4號(hào)梁：</b></p><p><b>　　,</b></p><p>&l

20、t;b>　　3號(hào)梁：</b></p><p><b>　　,</b></p><p>　　各梁永久荷載如下表（單位：KN/m）</p><p><b>　　永久作用效應(yīng)計(jì)算</b></p><p>　　影響線面積計(jì)算，永久作用效應(yīng)計(jì)算，如下：</p><p>

21、;<b>　　(2)可變作用效應(yīng)</b></p><p><b>　?、倨嚭奢d沖擊系數(shù)</b></p><p>　　簡(jiǎn)支梁自振頻率計(jì)算：</p><p><b>　　.</b></p><p>　　由于1.5Hz≤f≤14Hz,沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算：</p>&

22、lt;p><b>　　μ=</b></p><p>　?、诠法DⅡ級(jí)均布荷載qk,集中荷載Pk及其影響線面積，如下表：</p><p>　　公路―Ⅱ級(jí)荷載有：qk=7.875KN/m</p><p>　　Pk=166.5KN</p><p>　?、劭勺冏饔眯?yīng)彎矩計(jì)算，如下表：</p><p&g

23、t;　　公路―Ⅱ級(jí)產(chǎn)生的彎矩M（單位：KN/m）</p><p>　　永久作用設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值分系數(shù)為：</p><p>　　永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：γGi=1.2</p><p>　　汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：γQ1=1.4</p><p>　　人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：γQ1=1.4</p><p><b>

24、　　基本組合公式為：</b></p><p>　　其中，―橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，?。?lt;/p><p>　　―在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，人群荷載的組合系數(shù)取為0.8。</p><p>　　彎矩基本組合（單位：KN/m）</p><p>　　④可變作用的剪力效應(yīng)計(jì)算：</p><p&

25、gt;　　在可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)η沿橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的η由等待荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)到l/4為直線變化來(lái)計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。</p><p>　　A)跨中截面剪力V1/2的計(jì)算</p><p>　　V=η(1+μ)(qkω0+Pkyk)</p><p>　　公路―Ⅱ級(jí)車道荷載產(chǎn)生的

26、跨中剪力V1/2(單位：KN)</p><p>　　B)支點(diǎn)處截面剪力V0的計(jì)算;</p><p>　　支點(diǎn)剪力效應(yīng)橫向分布系數(shù)的取值為：</p><p>　　a.支點(diǎn)處為按杠桿原理法求得的。</p><p>　　b.l/4—3l/4段為跨中荷載荷載橫行分布系數(shù)η。</p><p>　　c.支點(diǎn)到l/4及3l/4到另一

27、點(diǎn)段η和之間按照直線規(guī)律變化，如下圖</p><p>　　支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為Vd=(1+μ)ηωqk+(1+μ)ηPK</p><p><b>　　梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：</b></p><p>　　汽車荷載作用及橫向分布系數(shù)取值如圖，計(jì)算結(jié)果如下：</p><p>　　汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖式</p>

28、;<p><b>　　1號(hào)梁：</b></p><p>　　V01=146.155KN</p><p><b>　　2號(hào)梁：</b></p><p><b>　　V02=</b></p><p><b>　　3號(hào)梁;</b></p>

29、;<p><b>　　V03=</b></p><p>　　公路―級(jí)產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算表（單位：KN）</p><p>　　剪力效應(yīng)基本組合計(jì)算表（單位：KN）</p><p>　　三.持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算</p><p>　　1.配置主梁受力鋼筋</p><

30、;p>　　由彎矩基本組合計(jì)算表可知，3號(hào)梁Md值最大，考慮到設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定安全儲(chǔ)備，所以按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。</p><p>　　設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm，鋼筋重心至底邊距離10cm，則主梁的有效高度h0=h-a=110-10=100cm</p><p>　　已知1號(hào)梁跨中彎矩：Md=γ0Md=1350.8996kM·m;</p><p&g

31、t;　　判斷主梁為第一類T形截面或第二類T形截面</p><p><b>　　若滿足γ0Md≦</b></p><p>　?。?）計(jì)算跨徑1/3：l/3=1250/3=416.67cm；</p><p>　?。?）相鄰兩梁的平均間距：d=2100cm;</p><p><b>　?。?） </b&g

32、t;</p><p><b>　　綜上所述，</b></p><p><b>　　判別式左端：</b></p><p><b>　　判別式右邊：Md=</b></p><p>　　顯然：Md,因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T型截面。</p><p>

33、　　設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x,則利用下式計(jì)算：</p><p><b>　　Md</b></p><p>　　解得：x=0.029m0.13m</p><p><b>　　根據(jù)式： </b></p><p>　　則選用4根直徑為32mm的HRB335級(jí)鋼筋，和4根直徑為25mm的HRB335級(jí)鋼筋

34、。 </p><p><b>　　鋼筋的布置圖：</b></p><p>　　主梁縱筋配置示意圖(單位：cm)</p><p><b>　　鋼筋重心位置：</b></p><p><b>　　查表知：，故</b></p><p>&

35、lt;b>　　筋率：</b></p><p><b>　　故配筋率滿足要求</b></p><p>　　2.持久狀況承載能力極限狀態(tài)界面設(shè)計(jì),配筋與驗(yàn)算</p><p>　　x按截面實(shí)際配筋計(jì)算受壓區(qū)高為：</p><p>　　截面抗彎極限狀態(tài)承載力：</p><p>　　故抗

36、彎承載力滿足規(guī)范要求。</p><p>　　3.斜截面抗剪承載力計(jì)算</p><p>　　由剪力效應(yīng)基本組合表可知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以3號(hào)梁為大，跨中剪力效應(yīng)以1號(hào)梁最大，偏于安全設(shè)計(jì)，均取最大值進(jìn)行計(jì)算，即：</p><p>　　假定有2根直徑為32的HRB的鋼筋通過支座，按《公預(yù)規(guī)》的構(gòu)造要求：a=0.5=4.6cm；h0=h-a=（110-4.6）cm=105.4

37、cm </p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》的構(gòu)造要求需滿足：</p><p>　　因此，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。</p><p>　　(1)斜截面配筋的計(jì)算圖式</p><p>　　A.最大剪力取用支座中心 h/2（高的一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起鋼筋(按450彎起）承擔(dān)不大于40%。</

38、p><p>　　B.計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用支座中心h/2處，由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。</p><p>　　C.以后每排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力</p><p>　　彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（單位：cm）</p><p>　　內(nèi)插可得：距梁高h(yuǎn)/2處得剪力為：</p><p>

39、;<b>　　KN</b></p><p><b>　　則：</b></p><p>　　相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見表：</p><p>　　(2)各排彎起鋼筋計(jì)算</p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力（kN)按下式計(jì)算：</p><

40、;p>　　相應(yīng)各排彎起鋼筋的面積：</p><p>　　各排彎起鋼筋的面積計(jì)算表： </p><p>　　在靠近跨中處，增設(shè)2Φ25的輔助斜鋼筋=982mm2.</p><p>　?。?）主筋彎起后持久狀況承載能極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算 </p><p>　　計(jì)算每一根彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位

41、置不同，有效高度的值也因此不同，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。</p><p>　　2Φ32鋼筋的抵抗彎矩為：</p><p>　　2Φ25鋼筋的抵抗彎矩為：</p><p>　　跨中截面的鋼筋抵抗彎矩為：</p><p>　　全截面抗彎承載力驗(yàn)算圖式；</p><p>　　全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖式(單位：c

42、m)</p><p><b>　　校核:</b></p><p>　　一排彎起鋼筋處正截面承載力為：</p><p>　　1509.864-428.150=130.862kN·m</p><p>　　第二排彎起鋼筋處正截面承載力為：</p><p>　　1509.864-428.150=

43、559.012kN·m</p><p>　　第三排彎起鋼筋處正截面承載力為：</p><p>　　987.162kN·m</p><p>　　第四排彎起鋼筋處正截面承載力為： </p><p><b>　　kN·m</b></p><p>　　經(jīng)驗(yàn)算各截面均滿足要

44、求。</p><p><b>　　(4).箍筋配置</b></p><p>　　根據(jù)規(guī)范，箍筋間距的計(jì)算公式為：</p><p>　　—異號(hào)彎矩影響線系數(shù)，；</p><p>　　—受壓翼緣的影響線系數(shù)，；</p><p>　　P—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率，P=100ρ，ρ=,當(dāng)P>2.

45、5時(shí)，取P=2.5；</p><p>　　—同一截面上箍筋的配筋總面積（mm2）；</p><p>　　—箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用R235箍筋，則；</p><p><b>　　取。</b></p><p>　　在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。</p><p>

46、;　　綜上所述，全梁箍筋配置為2根直徑10mm的RHB235的雙肢箍筋，在由支座中心至2.400m段，箍筋間距可取100mm,其他梁段間距為250mm。</p><p><b>　　箍筋配筋率為：</b></p><p>　　當(dāng)Sv=100mm時(shí)，</p><p>　　當(dāng)Sv=250mm時(shí)，</p><p>　　均滿足最

47、小配筋率不小于0.18%的要求。</p><p>　　(5).斜截面抗剪承載力驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)規(guī)范規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：</p><p>　?、倬嚯x支座中心h/2處截面；</p><p>　?、谑芾瓍^(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；</p><p>　?、坼^于受拉區(qū)得縱向主筋開始不受力處得截面；</

48、p><p>　?、芄拷顢?shù)量或間距有明顯改變處得截面；</p><p>　?、輼?gòu)件腹板寬度改變處得截面。</p><p>　　因此，要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括，見下圖：</p><p>　　斜截抗剪驗(yàn)算截面圖式(單位:cm)</p><p>　?、倬嚯x支點(diǎn)處h/2截面1-1，相應(yīng)抗剪和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：</p&

49、gt;<p>　　Vd=439.907KN, </p><p>　?、诰嚯x支座中心1.104m截面2-2，相應(yīng)抗剪和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：</p><p>　　Vd=415.117KN, </p><p>　　③距離支座中心2.127m截面3-3，相應(yīng)抗剪和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：</p><p>　　Vd=363.135KN

50、, </p><p>　?、芫嚯x支座中心3.069m截面4-4，相應(yīng)抗剪和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：</p><p>　　Vd=315.412KN, </p><p>　　驗(yàn)算截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該及時(shí)通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩值Md。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可按比例繪制的彎矩圖上量得

51、。</p><p>　　根據(jù)規(guī)范，受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：</p><p>　　—與斜截面相應(yīng)的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（KN）；</p><p>　　—斜截面內(nèi)砼與箍筋共同的抗剪能力（KN）；</p><p>　　—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）;</p><

52、;p><b>　　;</b></p><p>　　斜截面水平投影長(zhǎng)度C為：C=0.6mh0</p><p>　　式中,m—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，，當(dāng)m>3.0時(shí)，取m=3.0；</p><p>　　為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取C值為：C=(h0可取平均值)，則有：C=（0.9661+1.054）/2=1.10m</p>

53、;<p>　　由C值可內(nèi)插法求得各個(gè)斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。</p><p><b>　　斜截面1-1：</b></p><p>　　斜截面內(nèi)有2Ф32縱向鋼筋，則縱向手拉箍筋配筋率為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　斜截面截割2組彎起鋼筋2Ф

54、32+2Ф32，故</p><p><b>　?、谛苯孛?-2：</b></p><p>　　斜截面內(nèi)有2Ф32縱向鋼筋，則縱向手拉箍筋配筋率為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　斜截面截割2組彎起鋼筋2Ф32+2Ф32，故</p><p><

55、;b>　?、坌苯孛?-3：</b></p><p>　　斜截面內(nèi)有4Ф32縱向鋼筋，則縱向手拉箍筋配筋率為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　斜截面截割2組彎起鋼筋2Ф32+2Ф32，故</p><p><b>　?、苄苯孛?-4：</b></p&

56、gt;<p>　　斜截面內(nèi)有6Ф36縱向鋼筋，則縱向手拉箍筋配筋率為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　斜截面截割2組彎起鋼筋2Ф32+2Ф25，故</p><p>　　所以斜截面抗剪承載力符合要求。</p><p>　　四 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算</p&

57、gt;<p>　　按規(guī)范規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算：</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　—鋼筋表面形狀系數(shù)，??；</p><p>　　—作用長(zhǎng)期效益優(yōu)先系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，,和分別按作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值；</p><p>　　—與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，?。?lt;

58、/p><p>　　d—受拉鋼筋的直徑，如果直徑不同可用換算直徑de代替；</p><p>　　ρ—縱向受拉鋼筋的配筋率，對(duì)鋼筋砼構(gòu)件，當(dāng)ρ>0.02時(shí)，取ρ=0.02；當(dāng)ρ<0.006時(shí)，取ρ=0.006；</p><p><b>　　—鋼筋的彈性模量；</b></p><p>　　—構(gòu)件受拉翼緣寬度；</

59、p><p>　　—構(gòu)件受拉翼緣厚度；</p><p>　　—受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按下式計(jì)算：</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　—按作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；</p><p>　　—受拉鋼筋縱向受拉鋼筋截面面積。</p><p>　

60、　根據(jù)前文計(jì)算，1號(hào)梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：</p><p><b>　　短期效應(yīng)在組合：</b></p><p><b>　　長(zhǎng)期效應(yīng)組合：</b></p><p>　　受拉鋼筋短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為：</p><p>　　把以上代入的計(jì)算公式得：</p><p>　

61、　裂縫跨度滿足要求，同時(shí)在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)該設(shè)置直徑為6―8mm的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。</p><p>　　如果用8根直徑為8mm的R235,則,可得：</p><p>　　,介于0.001-0.002之間滿足規(guī)范要求。</p><p>　　五.持久狀況正常使用機(jī)械狀態(tài)下的撓度驗(yàn)算</p><p>　　按規(guī)范，抗彎剛度B根據(jù)下式計(jì)算：&l

62、t;/p><p><b>　　, </b></p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　—全截面抗彎剛度，；</p><p>　　—開裂截面的抗彎剛度，；</p><p><b>　　—開裂彎矩；</b></p>&

63、lt;p>　　γ—構(gòu)件受拉區(qū)砼塑性影響系數(shù)；</p><p>　　—全截面換算截面慣性矩；</p><p>　　—開裂截面換算截面慣性矩；</p><p>　　—砼軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)C50砼，；</p><p>　　—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對(duì)中重心軸的面積矩；</p><p>　　—換算截面抗

64、裂邊緣的彈性抵抗矩。</p><p>　　全截面換算截面對(duì)重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文可知：</p><p><b>　　全截面換算面積：</b></p><p>　　式中，n—鋼筋彈性模量與砼彈性模量之比，為</p><p>　　計(jì)算換算截面中性軸距T梁頂面的距離x</p><p

65、><b>　　可按下式計(jì)算x：</b></p><p><b>　　即</b></p><p>　　解得：x=81.435cm=227.5mm>120mm，故假設(shè)正確</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　可計(jì)算開裂截面換算截面慣性矩<

66、;/p><p>　　據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩</p><p>　??；公路—Ⅱ級(jí)可變車道荷載qk=7.875KN/m,Pk=166.5KN,跨中橫向分布系數(shù)η=0.596</p><p><b>　　永久作用：</b></p><p><b>　　可變作用（汽車）：</b></p&g

67、t;<p>　　式中—作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對(duì)汽車荷載，對(duì)人群荷載。</p><p>　　當(dāng)采用C40—C80砼時(shí)，撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)施工中可通過設(shè)置預(yù)撓度來(lái)抵消永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。</p><p><b>　　撓度滿足要求。</b></p><p>&

68、lt;b>　　判斷是否設(shè)置撓度：</b></p><p><b>　　需要設(shè)置預(yù)拱度。</b></p><p>　　六. 行車道板得計(jì)算</p><p>　　1.永久荷載效應(yīng)計(jì)算</p><p>　　考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長(zhǎng)設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按梁端固定和中間鉸接的板進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算圖式如

69、下：</p><p>　　行車道板技術(shù)圖式（單位：cm）</p><p>　?。?）每延米板上的恒載g</p><p>　　瀝青砼面層：g1=0.05×1.0×23=1.15KN/m</p><p>　　C30砼墊層：g2=0.095×1.0×24=2.28KN/m</p><p&g

70、t;　　T形梁翼緣板自重：g3=0.13×1.0×26=3.38KN/m</p><p>　　每延米跨寬板的恒載總計(jì)：</p><p>　　(2)永久荷載效應(yīng)計(jì)算</p><p><b>　　彎矩：</b></p><p><b>　??；</b></p><p

71、><b>　　剪力：</b></p><p>　?。?）.可變荷載效應(yīng)</p><p>　　公路—Ⅱ級(jí)：以重車后輪作用較縫軸線上為最不利布置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載，如下圖：</p><p>　　可變荷載技術(shù)圖式（單位：cm）</p><p>　　車輛荷載后輪著地寬度b2及長(zhǎng)度a2分別為：a2=0.2

72、m,b2=0.6m；</p><p>　　沿行車方向輪壓分布寬度為：</p><p>　　a1=a2+2H=0.2+2×0.145=0.49m；</p><p>　　荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度：</p><p>　　a=a1+1.4+2=0.5+1.4+2×0.96=3.78m。</p><p&g

73、t;<b>　　單輪時(shí)：</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　局部加載取1+µ=1.1585，則作用于每米板寬條上的彎矩為：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　　單論時(shí)：</b>&l

74、t;/p><p><b>　??；</b></p><p>　　兩者中最不利情況，則。</p><p>　　作用于每米寬板條上的剪力為：</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　?。?）基本組合</b></p><

75、p>　　按組合規(guī)定，基本組合計(jì)算如下：</p><p><b>　　彎矩：</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　剪力：</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　

76、　故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為：</p><p>　　Md=-26.504KN·m, Vd=37.876KN·m；</p><p>　　2.截面設(shè)計(jì)與配筋驗(yàn)算</p><p>　　懸臂板根部厚度h=14cm，設(shè)凈保護(hù)層a=2cm,若選用12mm的HRB335鋼筋，則有效高度為：</p><p>　　h0=h-a-d/2=0

77、.14-0.02-0.006=0.114m；</p><p><b>　　由得：</b></p><p>　　1.0×23.69≦22.4×103×1×x(0.114-x/2)</p><p>　　解得：x=0.0053m；</p><p><b>　　驗(yàn)算：</b

78、></p><p><b>　　滿足要求</b></p><p><b>　　鋼筋截面積：</b></p><p>　　選用直徑為12mm的鋼筋時(shí)，鋼筋間距為10mm，此時(shí)提供鋼筋面積為：；</p><p><b>　　驗(yàn)算截面承載力：</b></p>&l

79、t;p><b>　　；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　規(guī)范規(guī)定，矩形受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求，即：</p><p>　　故不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造配箍筋，板內(nèi)分布鋼筋用φ8，間距去250mm。</p><p><b>　　

80、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　?、?結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理：葉見曙，人民交通出版社；</p><p>　?、?橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社；</p><p>　?、?公路橋梁設(shè)計(jì)手冊(cè) 《梁橋》（上、下冊(cè)） 人民交通出版社</p><p>　?、?橋梁計(jì)算示例叢書 《混凝土簡(jiǎn)支梁(板)橋》(第三版) 易建國(guó)主編.人民交通出社<