畢業(yè)設計說明書（論文）無錫造紙廢水處理工程的初步設計

1、<p>　　畢業(yè)設計說明書（論文）外文摘要</p><p>　　畢業(yè)設計說明書（論文）中文摘要</p><p>　Title The preliminary design of the Wuxi papermaking wastewater treatment engineering AbstractThis sewage t

2、reatment project main use “Hydrolytic acidification pond + IC anaerobic reaction + SBR tank + Gas float”processing craft. Through the waste water Anaerobic and oxidation response, in the use water microorganism's met

3、abolism function, degrades in the water the organic pollutant, achieves the purification water quality, the elimination pollution goal. The Papermakin</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><

4、;b>　　前 言1</b></p><p>　　第一章 造紙廢水處理概述與工藝設計2</p><p>　　1.1造紙廢水概述及污染指標2</p><p>　　1.1.1 造紙廢水概述2</p><p>　　1.1.2 造紙廢水污染指標2</p><p>　　1.2制漿造紙廢水的來源及特點

5、3</p><p>　　1.2.1蒸煮工段廢液3</p><p>　　1.2.2 中段水3</p><p><b>　　1.2.3白水3</b></p><p>　　1.3 造紙廢水基本處理現狀及前景3</p><p>　　1.3.1 化學法在造紙廢水處理中的應用3</p>

6、<p>　　1.3.1.1 堿回收4</p><p>　　1.3.1.2 酸析回收木質素4</p><p>　　1.3.2 生物法在造紙廢水處理中的應用4</p><p>　　1.3.2.1 活性污泥處理4</p><p>　　1.3.2.2 厭氧法4</p><p>　　1.3.2.3 穩(wěn)定糖處

7、理5</p><p>　　1.3.2.4 真菌技術5</p><p>　　1.3.2.5 固定化細胞與酶5</p><p>　　1.4 造紙廢水處理基本工藝5</p><p>　　1.4.1 物理處理方法5</p><p>　　1.4.2 生物處理工藝5</p><p>　　第二章

8、本次設計工藝流程及主要構筑物9</p><p>　　2.1 本次設計進出水水量及水質標準9</p><p>　　2.2 本次設計工藝流程圖9</p><p>　　2.3 主要構筑物介紹10</p><p>　　2.3.1 斜慮網10</p><p>　　2.3.2 調節(jié)池10</p><

9、p>　　2.3.3 初沉池10</p><p>　　2.3.4 預酸化池10</p><p>　　2.3.5 IC反應器10</p><p>　　2.3.6 SBR好氧生化處理11</p><p>　　2.3.7 淺層氣浮12</p><p>　　2.4 污水廠平面和高程布置12</p>

10、<p>　　2.4.1 平面布置12</p><p>　　2.4.2 高程布置13</p><p>　　第三章 設計計算書15</p><p>　　3.1 廢水水質水量15</p><p>　　3.2 斜慮網的設計與計算15</p><p>　　3.3.1 設計概述15</p>&

11、lt;p>　　3.3.2 設計計算16</p><p>　　3.2 調節(jié)池設計與計算15</p><p>　　3.4 沉淀池的設計與計算16</p><p>　　3.4.1 采用中心進水輻流式沉淀池16</p><p>　　3.4.2 設計參數17</p><p>　　3.4.3 設計計算17<

12、/p><p>　　3.4.4 進水系統(tǒng)計算19</p><p>　　3.4.5 出水系統(tǒng)計算20</p><p>　　3.5 預酸化池的設計與計算21</p><p>　　3.5.1 池體計算21</p><p>　　3.5.2 進水配水系統(tǒng)21</p><p>　　3.6 IC厭氧池的設

13、計與計算23</p><p>　　3.6.1 設計參數23</p><p>　　3.6.2 反應器所需容積及主要尺寸的確定23</p><p>　　3.6.3 IC反應器進水配水系統(tǒng)的設計26</p><p>　　3.6.4 出水系統(tǒng)設計26</p><p>　　3.6.5 排泥系統(tǒng)設計26</p&g

14、t;<p>　　3.6.6 產氣量計算27</p><p>　　3.7 SBR池的設計與計算27</p><p>　　3.7.1 設計參數27</p><p>　　3.7.2 池體設計與計算27</p><p>　　3.7.3 曝氣系統(tǒng)設計與計算29</p><p>　　3.7.4 供氣量30

15、</p><p>　　3.7.5 空氣管道系統(tǒng)計算31</p><p>　　3.7.6 潷水器系統(tǒng)計算31</p><p>　　3.8 加壓溶氣氣浮池的設計與計算32</p><p>　　3.8.1 設計參數32</p><p>　　3.8.2 設計計算32</p><p>　　第四章

16、 污泥處理系統(tǒng)35</p><p>　　4.1 污泥處理系統(tǒng)35</p><p>　　4.2 貯泥池36</p><p>　　4.3 脫水機房37</p><p>　　第五章 高程計算38</p><p><b>　　第六章 總結40</b></p><p>&

17、lt;b>　　致 謝41</b></p><p><b>　　參考文獻42</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　造紙業(yè)是傳統(tǒng)的用水大戶，也是造成水污染的重要污染源之一。目前，我國造紙工業(yè)廢水排放中COD排放量均居各類工業(yè)排放量的首位，造紙工業(yè)對水環(huán)境的污染最為嚴

18、重，它不但是我國造紙工業(yè)污染防治的首要問題，也是我國工業(yè)廢水進行達標處理的首要問題。據統(tǒng)計，我國縣及縣以上造紙及紙制品工業(yè)廢水排放量占全國工業(yè)總排放量的18.6％，其中處理排放達標量占造紙企業(yè)廢水總排放量的49.3％，排放廢水中COD約占全國工業(yè)COD總排放量的44.0％[1]。近年經過多方不懈努力，造紙工業(yè)水污染防治已取得了一定的成績，雖然紙及紙板產量逐年增加，但排放廢水中的COD去除率逐年降低。由此看出，造紙工業(yè)初步實現了“增產減污

19、”的目標，但是造紙行業(yè)約占排放總量50％的廢水尚未進行達標處理，廢水污染防治任務還很繁重。</p><p>　　造紙工業(yè)在制漿過程中，只利用原料中的纖維部分，其余約一半左右原料有機物被溶解成廢液排掉，造成環(huán)境污染和資源浪費。我國造紙污水排放量占工業(yè)廢水的1／6，COD和SS均占1／4，對造紙廢水處理勢在必行。</p><p>　　制漿造紙工業(yè)是用水大戶，亦是廢水排放大戶。不同原料、工藝、工

20、段的廢水有很大差別，而單獨某種處理方法也很難將廢水處理后達標排放或回用，所以如何根據廢水的特性尋找最佳處理工藝以及組合顯得尤為重要。此外，節(jié)水技術以及廢水的綜合利用也是比較熱門的解決造紙用水及廢水處理方法。</p><p>　　第一章 造紙廢水處理概述與工藝設計</p><p>　　1.1 造紙廢水概述及污染指標</p><p>　　1.1.1 造紙廢水概述<

21、/p><p>　　目前國內廢紙再生造紙主要生產紙板和再生新聞紙，主要工藝流程為碎漿、凈化、篩選、濃縮、貯漿、打漿、上網、壓榨、烘干、卷取等，再生新聞紙的生產則增加了脫墨工藝。廢紙廢水主要來自于如下工序：碎漿廢水、脫墨廢水、洗漿廢水、抄紙白水以及工廠的生活廢水等。這些廢水中含有的污染物主要有4類：①還原性物質，如木質素、無機鹽等，以COD為指標；②可生物降解物質，為半纖維素、樹脂酸、低分子糖、醇、有機酸和腐敗性物質等，

22、以BOD為指標；③懸浮物，如細小纖維、無機填料等，以SS為指標；④色素類，如油墨、染料和木質素等，以色度表示。</p><p>　　廢水的處理就是要用可靠的技術、較少的費用使COD、BOD、SS和色度降低到國家或地方環(huán)保部門允許的范圍。</p><p>　　1.1.2 造紙廢水污染指標</p><p>　　懸浮物：造紙工業(yè)中所稱的懸浮物包括可沉降懸浮物和不沉降懸浮物

23、兩種，主要是纖維和纖維細料(即破碎的纖維碎片和雜細胞)。</p><p>　　易生物降解有機物[2]：在制漿和漂白過程中溶出的原料組分，一般是易于生物降解的，其中包括低分子量的半纖維素、甲醇、醋酸、蟻酸、糖類等。</p><p>　　難生物降解有機物：制漿造紙廠排水中的難生物降解有機物主要來源于纖維原料中所含的木素和大分子碳水化合物。漿廠難生物降解的物質通常是帶色的。</p>

24、<p>　　毒性物質：漿廠排放的污染物中有許多有毒物質，主要有：黑液中含有的松香酸和不飽和脂肪酸；冷凝液中含有的對魚類特別有毒的成分如硫化氫、甲基硫、甲硫醚；漂白堿抽提廢水中的多種氮化有機化合物，其中劇毒的二噁英已引起廣泛注意。</p><p>　　酸堿物質：制漿廢水中酸堿物質可明顯改變接受水體的pH，堿法制漿廢水pH值為9～10；漂白廢水的pH值變化很大，可低于2，可高于12；而某些酸法漿廠的廢水p

25、H值則低至1.2-2.0。</p><p>　　色度：制漿廢水中所含殘余木素是高度帶色的。</p><p>　　1.2 制漿造紙廢水的來源及特點</p><p>　　1.2.1 蒸煮工段廢液</p><p>　　即堿法制漿產生的黑液和酸法制漿產生的紅液。我國絕大部分造紙廠采用堿法制漿而產生黑液，這里將黑液作為主要的研究對象。黑液中所含的污染物

26、占到了造紙工業(yè)污染排放總量的90%以上，且具有高濃度和難降解的特性，它的治理一直是一大難題。黑液中的主要成分有3種，即木質素、聚戊糖和總堿。木質素是一類無毒的天然高分子物質，作為化工原料具有廣泛的用途，聚戊糖可用作牲畜飼料。</p><p><b>　　1.2.2 中段水</b></p><p>　　制漿中段廢水是指經黑液提取后的蒸煮漿料在篩選、洗滌、漂白等過程中排出

27、的廢水，顏色呈深黃色，占造紙工業(yè)污染排放總量的8％～9％，噸漿COD負荷310kg左右。中段水濃度高于生活污水，BOD和COD的比值在0.20到0.35之間，可生化性較差，有機物難以生物降解且處理難度大。中段水中的有機物主要是木質素、纖維素、有機酸等，以可溶性COD為主。其中，對環(huán)境污染最嚴重的是漂白過程中產生的含氯廢水，例如氯化漂白廢水、次氯酸鹽漂白廢水等。次氯酸鹽漂白廢水主要含三氯甲烷，還含有40多種其他有機氯化物，其中以各種氯代酚

28、為最多，如二氯代酚、三氯代酚等。</p><p><b>　　1.2.3 白水</b></p><p>　　白水即抄紙工段廢水，它來源于造紙車間紙張抄造過程。白水主要含有細小纖維、填料、涂料和溶解了的木材成分，以及添加的膠料、濕強劑、防腐劑等，以不溶性COD為主，可生化性較低，其加入的防腐劑有一定的毒性。白水水量較大，但其所含的有機污染負荷遠遠低于蒸煮黑液和中段廢水。

29、現在幾乎所有的造紙廠造紙車間都采用了部分或全封閉系統(tǒng)以降低造紙耗水量，節(jié)約動力消耗，提高白水回用率，減少多余白水排放。</p><p>　　1.3 造紙廢水基本處理現狀及前景</p><p>　　1.3.1 化學法在造紙廢水處理中的應用</p><p>　　據統(tǒng)計，我國90以上的造紙企業(yè)為年產5000 t以下的小草漿廠，這些小草漿廠多采用堿法制漿。通常每生產1 t

30、紙漿，可排放10m3左右濃黑液，總固形物含量達130g/L，其中有機物占70％，主要是堿木素以及半纖維素的水解產物；無機物占總固形物的30％左右，主要是NaOH、Na2SO 、Na2S等。這部分制漿黑液對環(huán)境危害極大，其有機污染負荷量占全部造紙污水負荷的90％以上。目前，解決黑液污染的措施主要是堿回收技術和酸析回收木質素。</p><p>　　1.3.1.1 堿回收</p><p>　　所

31、謂堿回收技術也就是將黑液中有機物燒掉，以消除污染，并回收堿。當前，在一些造紙工業(yè)發(fā)達的國家，堿的回收率已達95～98％，并且黑液燃燒后產生的蒸汽可發(fā)電，也可供制漿系統(tǒng)使用。堿回收率高的一些大型硫酸鹽紙漿廠的生產過程中，不需外購商品堿。纖維原料堿回收規(guī)模愈大，經濟效益與能源利用率也越大。因此，此法適用于一些生產規(guī)模較大的造紙廠。而我國現有造紙廠多為中小型堿法草漿造紙廠，規(guī)模較小，采用現有的堿回收技術效果不顯著。</p>&l

32、t;p>　　1.3.1.2 酸析回收木質素</p><p>　　廢黑液木質品素酸析回收木質素[3]后，不僅大大降低了黑液中的污染物含量（其COD降解率可達75%）和色度（木質素含量高的水有黃色及氣味），同時可回收木質素。木質素可作為染料分離劑、吸附劑、螯合劑、油的回收佐劑，并在瀝青乳膠體以及聚合物中應用。</p><p>　　戴友芝研究表明：酸析用酸可用化工行業(yè)的酸洗廢酸，治理成本低

33、。酸析最適pH為3.4～4.5，溫度為50～60℃，加酸過程中會產生大量泡沫，所以酸析反應設備的有效容積按60％設計。</p><p>　　1.3.2 生物法在造紙廢水處理中的應用</p><p>　　1.3.2.1 活性污泥處理</p><p>　　造紙廢水含大量有機物，廢水可生化性好，所以活性污泥法[4]在造紙污水處理中得到廣泛的應用。陳讓福等用好氧活性污泥處理

34、造紙廢水得到很好的效果，用鹽酸和石灰產生的CO2來控制pH，對設備腐蝕性小，該法對廢水中BOD、COD、SS去除率分別達89、78和85％。</p><p>　　活性污泥法的缺點是污泥易膨脹，但有實驗表明：往污泥中投加粉狀褐煤能改善污泥沉降性能和生化降解能力。</p><p>　　1.3.2.2 厭氧法</p><p>　　厭氧法[5]適用于石灰草漿蒸煮廢液、堿法制

35、漿廢水等。因為這些廢水pH、COD、色度都高，而BOD/COD比值低，直接好氧生化較困難。李彥春試驗結果表明：用厭氧一酸析組成的流程處理小型草漿紙廠的蒸煮廢液，效果顯著，在進水COD 10g/L，負荷4 kg COD/m3·d條件下運行，COD和BOD的總去除率分別達到77和80％，脫色率達90%。</p><p>　　1.3.2.3 穩(wěn)定糖處理</p><p>　　用穩(wěn)定塘處理

36、造紙廢水基建投資少，運行費用低，易管理，處理效果好。</p><p>　　曹勇報道：鳳眼蓮和喜旱蓮子草對廢紙再生紙漿廢水COD具有較好的凈化效果，且能增加水體溶解氧濃度，但對色度和木質素去除作用不明顯。</p><p>　　1.3.2.4 真菌技術在造紙廢水處理中的應用</p><p>　　木質素是一類結構復雜的天然有機化合物，不易被細菌降解。國際上研究最多并表現出

37、高效降解能力的是擔子菌綱的白腐菌，其中黃孢原毛平革菌是研究得最深入的一個典型種[6]。廣州華南理工大學篩選出一株自腐菌，用它處理蔗渣漿漂白廢水，可明顯降低廢水色度、COD與BOD。造紙廢水中纖維素含量也很高，如何聯合利用降解木質素與纖維素的菌，處理造紙廢水，并使之變廢為寶，將是一個有意義的研究方向。</p><p>　　1.3.2.5 固定化細胞與酶</p><p>　　固定化細胞和固定化

38、酶處理廢水是近年來發(fā)展起來的水處理新技術。木質素是植物殘體中最難分解的組分，在常規(guī)生物處理工藝中去除效率很低，而用固定化細胞法可選擇性地固定優(yōu)勢菌種，提高難降解有機物的降解效率。華南理工大學用吸附固定化白腐菌連續(xù)處理蔗渣漿漂白廢水，COD去除率可達88.7％。</p><p>　　1.4 造紙廢水處理基本工藝</p><p>　　1.4.1 物理處理方法</p><p&

39、gt;　　采用氣浮或沉淀方法，通過投加混凝劑[7]，可去除絕大部分SS，同時去除大部分非溶解性COD及部分溶解性COD和BOD5。</p><p>　　氣浮和沉淀均為物化處理方法，處理效果與選用的設備、工藝參數、混凝劑等有關，其COD去除率一般高于制漿中段水的COD去除率，通常能達到70％～85％。對噸紙廢水排放量＞150m3、濃度較低的中小型廢紙造紙企業(yè)，通過氣浮或沉淀處理，</p><p&

40、gt;　　出水水質指標可達到或接近國家排放標準。</p><p>　　1.4.2 生物處理工藝</p><p>　?。?）酸化—SBR法處理造紙廢水：其主要處理設備是酸化柱和SBR反應器。這種方法在處理造紙廢水時，在厭氧反應中，放棄反應時間長、控制條件要求高的甲烷發(fā)酵階段，將反應控制在酸化階段，這樣較之全過程的厭氧反應具有以下優(yōu)點：①由于反應控制在水解、酸化階段反應迅速，故水解池體積??；②

41、不需要收集產生的沼氣，簡化了構造，降低了造價；③對于污泥的降解功能完全和消化池一樣，產生的剩余污泥量少。同時，經水解反應后溶解性COD比例大幅度增加，有利于微生物對基質的攝取，在微生物的代謝過程中減少了</p><p>　　一個重要環(huán)節(jié)，這將加速有機物的降解，為后續(xù)生物處理創(chuàng)造更為有利的條件；④酸化—SBR法處理造紙廢水效果比較理想，去除率均在94%以上，最高達99%以上[8]。</p><p

42、>　　（2）UASB—好氧接觸氧化工藝處理造紙廢水：此處理工藝中主要處理設備是上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池。上流式厭氧污泥床能耗低、運行穩(wěn)定、出水水質好，有效地降低了好氧生化單元的處理負荷和運行能耗。好氧處理對廢水中SS和COD均有較高的去除率，這是因為廢水經過厭氧處理后仍含有許多易生物降解的有機物。上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池相串聯的造紙廢水處理工藝具有處理效率高、運行穩(wěn)定、能耗低、容易調試和易于每年的重新啟動等特點。只

43、要投加占厭氧池體積1/3的厭氧污泥菌種，就能夠保證污泥菌種的平穩(wěn)增長，經過3個月的調試UASB即可達到滿負荷運行。整個工藝對COD的去除率達96.6%，對懸浮物的去除率達97.3%～98%，該工藝非常適合在造紙廢水處理中推廣應用。</p><p>　?。?）生物接觸氧化法處理造紙廢水：該工藝采用水解酸化作為生物接觸氧化的預處理，水解酸化菌通過新陳代謝將水中的固體物質水解為溶解性物質，將大分子有機物降解為小分子有機

44、物。水解酸化不僅能去除部分有機污染物，而且提高了廢水的可生化性，有益于后續(xù)的好氧生物接觸氧化處理。該工藝在處理方法、工藝組合及參數選擇上是比較合理的，充分利用各工序的優(yōu)勢將污染物質轉化、去除。然而，如果由于某些構筑物的構造設計考慮不周會影響運行效果，致使出水水質不理想。但是此處理方法在設計和運行中會出現以下問題：①主要是沉淀污泥不能及時排除，因此，在設計采用水解酸化處理懸浮物濃度高的污水時，可增設污泥斗的數量以便及時排除沉淀污泥。另外，

45、隨著微生物量的增加在軟性生物填料的中間部位形成了污泥團，使得傳質面積減小。針對污泥淤積情況，在水解酸化池前可增設一級混凝氣浮以去除水中的懸浮物，經此改進后水解酸化池能長期、穩(wěn)定、有效地運行，其出水能收到較好的效果。②如果廢水中污染物濃度較高或前處理效果不理想，生物接觸氧化池前端的有機物負荷較高，使得供氧相對不足，此時該處的生物膜呈灰白色，處于嚴重的缺氧狀態(tài)，而池末端成熟的好氧生物膜呈琥珀黃色。</p><p>　

46、　（4）內循環(huán)UASB反應器—氧化溝工藝處理造紙廢水：此工藝采用厭氧和好氧相串聯的方式，厭氧采用內循環(huán)UASB技術，好氧處理用地有一處狹長形池塘，為了降低土建費用，因地制宜，采用氧化溝工藝。本處理工藝的關鍵設備是UASB反應器。該反應器是利用厭氧微生物降解廢水中的有機物，其主體分為配水系統(tǒng)，反應區(qū)，氣、液、固三相分離系統(tǒng)，沼氣收集系統(tǒng)四個部分。厭氧微生物對水質的要求不象好氧微生物那么寬，最佳pH為6.5－7.8，最佳溫度為35℃－40℃

47、[9]。這就要求廢水進入UASB反應器之前必需進行酸度和溫度的調節(jié)。這無形中增加了電器、儀表專業(yè)的設備投資和設計難度。內循環(huán)UASB技術是在普通UASB技術的基礎上增加一套內循環(huán)系統(tǒng)，它包括回流水池及回流水泵。UASB反應器的出水水質一般都比較穩(wěn)定，在回流系統(tǒng)的作用下重新回到配水系統(tǒng)。這樣一來能提高UASB反應器對進水水溫、pH值和COD濃度的適應能力，只需在UASB反應器進水前對其pH和溫度做一粗調即可。UASB反應器采用環(huán)狀穿孔管配

48、水，通過三相分離器出水，并在三相分離器的上方增加側向流絮凝反應沉淀器，它由玻璃鋼板成60°安裝而成，能在最大程度上截留三相</p><p>　?。?）UASB—SBR法處理造紙廢水：本處理工藝主要包括UASB反應器和SBR反應器。將UASB和SBR兩種處理單元進行組合，所形成的處理工藝突出了各自處理單元的優(yōu)點，使處理流程簡潔，節(jié)省了運行費用，而把UASB作為整個廢水達標排放的一個預處理單元，在降低廢水濃

49、度的同時，可回收所產沼氣作為能源利用。同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。并且UASB池正常運行后，每天產生大量的沼氣，將其回收作為熱風爐的燃料，可供飼料烘干使用。UASB去除COD達7500kg/d，以沼氣產率為0.5m3/kgCOD計算，UASB產氣量為3500m3/d(甲烷含量為55%～65%)。沼氣的熱值約為22680kJ/m3

50、煤的熱值為21000 kJ/t計算，則1m3沼氣的熱值相當于1kg原煤，這樣可節(jié)煤約4t/d左右，年收益約為39.6萬元。UASB+SBR法處理工藝與水解酸化—SBR處理工藝相比有以下優(yōu)點：①節(jié)約廢水處理費用：UASB取代原水解酸化池作為整個廢水達標排放的一個預處理單元，削減了全部進水COD的75</p><p>　　第二章 本次設計工藝流程及主要構筑物</p><p>　　2.1 本次設

51、計進出水水量及水質標準</p><p>　　該公司目前有三條紙機在生產，第四條生產線尚未建成投產，考慮到公司的實際情況以及發(fā)展規(guī)劃，本次污水處理站設計處理規(guī)模確定為20000m3/d。根據近年來的進水水質統(tǒng)計資料，以及企業(yè)清潔生產水平逐步提升帶來廢水水質的變化，確定本次工程初步設計進水水質如下表2-1所示：</p><p>　　表2-1 設計水質水量和排放標準</p>&l

52、t;p>　　2.2 本次設計工藝流程圖</p><p>　　圖2.1 工藝流程圖</p><p>　　1-斜慮網 2-調節(jié)池 3-初沉池 4-提升泵 5-預酸化池 6-IC反應器 7-SBR池 8-氣浮池 9-出水池 10-達標排放/回用 11-污泥泵房 12-濃縮污泥池

53、 13-帶式脫水機</p><p>　　2.3 主要構筑物介紹</p><p><b>　　2.3.1 斜慮網</b></p><p>　　篩網主要用于截留尺寸在數毫米至數十毫米的細碎懸浮雜物，尤其適用于分離和回收廢水中的纖維類懸浮物。這類污染物容易堵塞管道、孔洞或纏繞水泵葉輪。用篩網分離具有簡單、高效、運行費用低廉等優(yōu)點。</p>

54、;<p><b>　　2.3.2 調節(jié)池</b></p><p>　　因為本設計是造紙廢水，設計調節(jié)池作用有三：（1）需設計調節(jié)池來均勻水質水量，為后期處理，污水處理工藝正常運行做準備；（2）調節(jié)池同時又可以做事故池來用，如果后面污水處理設備在維修檢查過程時調節(jié)池可以暫時來儲存工藝污水；（3）造紙過程中各個階段產生的污水水溫不同，調節(jié)池可以調節(jié)水溫，使水溫處于一個恒溫狀態(tài)有利于

55、后面生物處理。</p><p><b>　　2.3.3 初沉池</b></p><p>　　初沉池采用圓形中心進水、周邊出水的輻流式沉淀池，直徑24m，池底坡度為0.05，表面負荷為1.0m3/(m2·h)，配套1臺全橋式周邊傳動刮泥機，功率為2×2.2kW；沉降污泥在初沉池依靠刮泥機收集到初沉池中部，再由污泥泵輸送到污泥濃縮池。</p>

56、;<p>　　2.3.4 預酸化池</p><p>　　預酸化池有效容積為1458m3，污水有約2h的預酸化時間。池內設有一臺雙曲面攪拌器，功率5.5kW。預酸化池給污水創(chuàng)造了一定的厭氧環(huán)境發(fā)生水解酸化，在這一過程中僅發(fā)生厭氧的初級處理，即只是將難降解的有機底物（COD）分解成容易降解的有機底物（COD）。為了保證后續(xù)IC反應塔的正常運行，必須控制預酸化池的酸化度在30％~50％之間。</p&

57、gt;<p>　　2.3.5 IC反應器</p><p>　　內循環(huán)厭氧反應器(簡稱IC反應器)是90年代由荷蘭Paques公司在UASB反應器的基礎上開發(fā)出來的新一代高效厭氧反應器，負荷約在20～30kg/(m3·d)。IC反應器實際上是由底部和上部2個UASB反應器串聯疊加而成，下部為高負荷區(qū)，上部為低負荷區(qū)，利用沼氣上升帶動污泥循環(huán)。自1996年用于造紙廢水處理以來，發(fā)展極快，在厭氧

58、工程項目中所占的比例已經超過了UASB。2000年，福建南平紙業(yè)在國內率先采用了IC反應器，短短的8年，國內許多大型的制漿造紙廠都采用了IC反應器處理廢水，造紙工業(yè)也成為了IC反應器應用最多的領域之一。</p><p>　　本系統(tǒng)污水經過預酸化后泵送至IC反應塔進行生化反應，IC供料泵配有備用漿，保證污水供應。反應器內部部件主要有布水器、2個三相分離器、上升管、下降管；四個重要的工藝過程集合在同一個反應器內，這四

59、個工藝過程如下：</p><p>　　a．進液和混合一布水系統(tǒng)；</p><p><b>　　b．流化床反應室；</b></p><p><b>　　c．內循環(huán)系統(tǒng)；</b></p><p>　　d．深度凈化反應室。</p><p>　　整個IC反應器內部沒有運轉部件，不會消

60、耗額外的電能，這是其優(yōu)勢之一，有利于降低污水處理的費用。</p><p>　　有機污染物被厭氧微生物降解后，最終轉化為沼氣，其中去除的COD有約2％轉化為顆粒污泥，整個生物厭氧反應過程可描述為：COD→CH4↑+CO2↑+新生厭氧污泥。</p><p>　　IC反應器與UASB相比，優(yōu)點在于其容積負荷高，水利停留時間短；處理相同COD總量時，相對UASB反應器體積更小，投資更省，加之4～8

61、倍的高徑比，占地更省，非常占地面積緊張的企業(yè)；內循環(huán)技術的采用，致使污泥活性高，繁殖快，為反應器的快速啟動提供了條件。IC啟動期一般為1～2個月，而UASB啟動期達4～6個月；同時具有抗負荷能力強，具有緩沖pH的能力，出水穩(wěn)定性好等有點。IC反應器被認為目前處理效能最高的厭氧反應器。</p><p>　　目前IC反應器技術工藝成熟，但在設計和引用時還有一些需注意：在構造上，IC反應器更為復雜，施工和安裝要求高，難

62、度大，日后的維護管理較麻煩；高徑比大，三相分離器要求更為嚴格；要求有良好的配水系統(tǒng)和前處理設施，進水需要pH和溫度的調節(jié)；應設避雷措施。</p><p>　　2.3.6 SBR好氧生化處理</p><p>　　SBR是序批式間歇活性污泥法（Sequencing Batch Reactor）的簡稱，于七十年代由美國開發(fā)，并很快在全世界得到廣泛應用。我國于八十年代中期開始研究應用，目前國內已有

63、為數不少的城市污水和工業(yè)污水處理都已采用SBR工藝。SBR池在不同時間發(fā)揮不同的作用，污水進入該單元后按順序進行不同處理過程。一般來說，一個運行周期包括4個階段：進水、反應（曝氣）、沉降與潷水（排水及排泥）。</p><p>　　本系統(tǒng)采用的SBR法具有以下幾個特征：</p><p>　　a．可省去二次沉淀池和污泥回流設備等，與標準活性污泥法比較，設備構成簡單，布置緊湊，基建和運行費用低，

64、維護管理方便；</p><p>　　b．泥水分離沉淀是在靜止或接近靜止狀態(tài)下進行的，固液分離穩(wěn)定；</p><p>　　c．不易產生污泥膨脹，特別是在污水進入生化處理裝置期間，維持在厭氧狀態(tài)下，使SVI降低，而且還能節(jié)減曝氣的動力費用；</p><p>　　d．在反應器的一個運行周期中，能夠設立厭氧、好氧條件，實現生物脫氮除磷的目的；</p><

65、p>　　e．加深池深時，與同樣的BOD-SS負荷的其他方式比較，占地面積較??；</p><p>　　f. 耐沖擊負荷，處理有毒或高濃度有機廢水的能力強；</p><p>　　g. SBR法系統(tǒng)本身適用于組件式構造方法，有利于處理的擴建與改造。</p><p>　　綜上所述，SBR法的工藝特征順應當代污水處理所要求的簡易、高效、節(jié)能、靈活多功能的發(fā)展趨勢，也符合

66、“三低一少”技術要求。即低建設費用、低運行費用、低操作管理需求，二次污染物排放少的污水處理技術。</p><p>　　2.3.7 淺層氣浮</p><p>　　氣浮分離是將空氣與水在一定的壓力和條件下，使氣體極大限度地溶入水中，力求處于飽和狀態(tài)，然后把所形成的壓力溶氣水通過特殊裝置釋壓，把壓能轉化為動能，氣體脫離水分子引力的束縛，急速產生大量的微氣泡，與水中的懸浮物（經過加藥后的絮凝體）充

67、分接觸，在絮粒的“網捕”，“包卷”，“架橋”作用下，氣泡和懸浮物形成一個穩(wěn)定的夾氣絮體，其視密度遠小于水，因此夾氣絮體很快升至水面，懸浮物在液面結聚成浮渣，把浮渣進行刮集，清除即達到了固液分離的目的。采用部分溶氣工藝或者全溶氣工藝的氣浮設備，其溶氣水的釋壓與原水的混合，微氣泡與懸浮物的接觸粘附及形成載體后的上升過程都是在同容器內完成的，也就是說混合反應和分離反應是相繼完成。</p><p>　　2.4 污水廠平面

68、和高程布置</p><p>　　2.4.1 平面布置</p><p>　　處理構筑物是污水處理廠的主體建筑物，在對它們進行平面布置時，應根據各構筑物的功能和水力要求結合當地地形地質條件，確定它們在廠區(qū)內的平面布置。</p><p>　　污水處理工程的平面布置一般遵守如下原則：</p><p>　?。?）處理構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地并便于管

69、理。</p><p>　?。?）處理構筑物應盡可能地按流程順序布置，以避免管線迂回，同時應充分利用地形，以減少土方量。</p><p>　?。?）經常有人工作的建筑物如辦公，化驗等用房應布置在夏季主風向的上風一方，在北方地區(qū)，并應考慮朝陽。</p><p>　?。?）在布置總圖時，應考慮安排充分的綠化地帶，為污水處理廠的工作人員提供一個優(yōu)美舒適的環(huán)境。</p&

70、gt;<p>　?。?）總圖布置應考慮遠近結合，有條件時，可按遠景規(guī)劃水量布置，將處理構筑物分為若干系列，分期建設。</p><p>　?。?）構筑物之間的距離應考慮敷設管渠的布置，運轉管理的需要和施工的要求，一般采用5到10米。</p><p>　　（7）污泥處理構筑物應盡可能布置成單獨的組合，以策安全，并方便管理。</p><p>　?。?）變電站

71、的位置應設在耗電量大的構筑物附近，高壓線應 避免廠內架空敷設。</p><p>　?。?）污水廠內管線種類很多，應綜合考慮布置，以免發(fā)生矛盾，污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流。</p><p>　?。?0）如有條件，污水廠內的壓力管線和電纜可合并敷設在一條管廊或管溝內，以利于維護和檢修。</p><p>　?。?1）污水廠內應設超越管，以便在發(fā)生事故時，使污水能超

72、越一部分或全部構筑物，進入下一級構筑物或事故溢流。</p><p>　　在污水廠內主干道應盡量成環(huán)，方便運輸。主干寬6～9m，次干道寬3～4m，人行道寬1.5m～2.0m曲率半徑9m，有30%以上的綠化。</p><p>　　2.4.2 高程布置</p><p>　　污水處理工程的污水處理流程高程布置的主要任務是確定各處理構筑物和泵房的標高，確定處理構筑物之間連接管

73、渠的尺寸及其標高；通過計算確定各部位的水面標高；從而使污水能夠在處理構筑物之間順暢的流動，保證污水處理工程的正常運行。為了降低運行費用和使維護管理，污水在處理構筑物之間的流動以按重力流考慮為宜，廠內高程布置的主要特點是先確定最大構筑物的地面標高，然后根據水頭損失，通過水力計算，遞推出前后構筑物的各項控制標高。</p><p>　　污水處理工程的高程布置一般遵守如下原則：</p><p>　

74、　(1)認真計算管道沿程損失、局部損失、各處理構筑物、計量設備及聯絡管渠的水頭損失；考慮最大時流量，事故流量的增加，并留有一定的余地；還應當考慮到當某座構筑物停止運行時，與其相鄰的其余構筑物及其連接管渠能通過全部流量。</p><p>　　(2)避免處理構筑物之間跌水等浪費水頭的現象，充分利用地形高差，實現自流。</p><p>　　(3)在認真計算并留有余量的前提下，力求縮小全程水頭損失

75、及提升泵站的揚程，以降低運行費用。</p><p>　　(4)需要排放的處理水，在常年大多數時間能夠自流排入水體。注意排放水位不一定選取水體多年最高水位，因為其出現時間短，易造成常年水頭浪費，而應選取經常出現的高水位作為排放水位，當水體水位高于設計排水位時，可進行短時間的提升排放。</p><p>　　(5)應盡可能使污水處理工程的出水渠不受水體洪水的頂托，并能自流。</p>

76、<p>　　處理裝置及構筑物的水頭損失</p><p>　　(6)盡可能利用地形坡度，使污水按處理流程在構筑物之間能自流，盡量減少提升次數和水泵所需揚程。</p><p>　　(7)協調好站區(qū)平面布置與各單體埋深，以免工程投資增大、施工困難和污水多次提升。</p><p>　　(8)注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少提升高度。</p>

77、<p>　　(9)協調好單體構造設計與各構筑物埋深，便于正常排放，又利檢修排空。</p><p><b>　　第三章 設計計算書</b></p><p>　　3.1 廢水水質水量</p><p>　　某造紙長廢水水質情況如下：</p><p>　　廢水流量為：Qmax=20000m3/d=833m3/h=0.2

78、3m3/s</p><p>　　3.2 斜慮網的設計與計算</p><p>　　表3-1 污水初級處理所用的三種網篩</p><p>　　3.2.1 設計概述</p><p>　　本次設計主要采用水力篩網。水力篩網的構造見圖2。轉動篩網呈截頂圓錐形，中心軸呈水平狀態(tài)，錐體則呈傾斜狀態(tài)。污水從圓錐體的小端進入，水流在從小端到大端的流動過程中，

79、纖維狀污染物被篩網截留，水則從篩網的細小孔中流入集水裝置。由于整個篩網呈圓錐體，被截留的污染物沿篩網的傾斜面卸到固定篩上。這種篩網利用水的沖擊力和重力作用產生旋轉運動。</p><p>　　圖3.1 水力篩網簡圖</p><p>　　3.2.2 設計計算</p><p><b>　?。?）已知條件</b></p><p&g

80、t;　　該造紙長污水處理的污水量Q=20000m3/d，污水的pH值為6～9，其中含有懸浮不溶漿草類物質。</p><p><b>　?。?）選定網眼尺寸</b></p><p>　　篩網中網眼尺寸選擇小于2000um，此工藝中選用60目。</p><p><b>　?。?）選定網篩種類</b></p>&l

81、t;p>　　根據表5中給的資料，其篩網材料選擇不銹鋼，水力負荷為0.6～2.4m3/(min·m2)。</p><p>　　（4）所需篩網面積A</p><p>　　由表5選定水力負荷q=1.5m3/(min·m2)，已知污水量Qmax=20000m3/d=13.8 m3/(min·m2)，故所需篩網面積A=Q/q=9.25m2。</p>

82、<p><b>　?。?）篩網臺數</b></p><p>　　設每臺篩網面積為10m2，選擇6臺左右布置與轉動篩網內部。</p><p>　　3.3 調節(jié)池設計與計算</p><p>　　常用的調節(jié)池是變水位貯水池，進水為重力流，出水以水泵提升。池中最高水位應不高于進水管的設計水位。</p><p>　?。?

83、）調節(jié)池池容 </p><p>　　T------為設計調節(jié)池儲水時間，取2h</p><p>　?。?）池深一般在5m左右，取5m</p><p>　　（3）池表面積 則表面積</p><p>　?。?）池長 則L=24m，B=14m</p><p>　?。?）采用攪拌器對底部污水進行攪拌，防止懸浮物沉淀，影響

84、調節(jié)池正常運行。</p><p>　　3.4 沉淀池的設計與計算</p><p>　　3.4.1 采用中心進水輻流式沉淀池</p><p>　　3.4.2 設計參數</p><p>　?、佼斘鬯伤锰嵘龝r按水泵的最大組合流量計算，當污水自流進入時，應按最大設計流量計算。</p><p>　　②沉淀池的格數不應小于2座

85、，并應按并列系列設計，水量較小時可考慮一座工作，一座備用。</p><p>　　③設計流量時水平最大流速應為0.3m/s，最小流速應為0.15m/s，最大設計流量時，污水在池內停留時間不應小于30s，一般為30～60s。</p><p>　?、茉O計有效水深不應大于1.2m，一般采用0.2～1.0m，每格寬度不宜小于0.6m。</p><p>　?、莩话悴捎脵C械方

86、法，采用人工時，排渣管直徑不應小于200mm。</p><p>　?、蕹恋沓爻卟灰诵∮?.3m。</p><p>　　⑦沉淀池個數n=2；出水堰負荷1.7L/s·m(146.88m3/m·d)；沉淀時間T=2h； h3為緩沖層高度，取0.5m；h5為刮泥板高度，取0.5m。污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=99.2%。</p>

87、<p>　　3.4.3 設計計算</p><p>　?。?）沉淀區(qū)的表面積A</p><p>　　q-表面水力負荷取1.0 m3/(m2·h)。</p><p>　?。?）單池面積A單池</p><p><b>　　（取420m2）</b></p><p><b>

88、　?。?）池直徑</b></p><p>　?。?） 沉淀部分有效水深h2</p><p>　　混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響，取h2=3m。</p><p>　?。?）沉淀部分有效容積</p><p>　?。?） 沉淀池地坡落差（取低坡度為i=0.05）</p>

89、<p>　?。?）沉淀池周邊水深</p><p>　?。?）沉淀部分所需容積V</p><p>　　按懸浮物去除50%計，則</p><p>　　式中 n------沉淀池個數，個，n=2；</p><p>　　T------污泥在污泥斗內貯存時間，d，取T=4h=0.17d；</p><p>　　C1

90、------進水懸浮物濃度；</p><p>　　C2------出水懸浮物濃度，50%C1；</p><p>　　Kz------污水總變化系數，1.29；</p><p>　　r------污泥容重（），取1.0；</p><p>　　P------污泥含水率（%），取98%。</p><p><b>　

91、?。?）污泥斗容積</b></p><p>　　池底可儲存污泥體積為：</p><p><b>　　共可儲存污泥體積：</b></p><p>　　V1+V2=12.7+78=90.7m3＞34m3</p><p>　?。?0）沉淀池總高度</p><p>　　H=0.47+4+1.7

92、3=6.2m</p><p>　　3.4.4 進水系統(tǒng)計算</p><p><b>　?。?）設計流量</b></p><p>　　單池設計流量416m3/h（0.12m3/s）</p><p>　　進水管設計流量：0.12×(1+R)=0.12×1.5=0.18m3/s</p><

93、;p>　　管徑D1=500mm，</p><p><b>　　（2）進水豎井</b></p><p>　　進水井徑采用1.2m，</p><p>　　出水口尺寸0.3×1.2m2，共6個沿井壁均勻分布。</p><p><b>　　出水口流速</b></p><p

94、><b>　?。?）紊流筒計算</b></p><p><b>　　筒中流速</b></p><p><b>　　紊流筒過流面積</b></p><p><b>　　紊流筒直徑</b></p><p>　　3.4.5 出水系統(tǒng)計算</p>

95、<p>　?。?）環(huán)形集水槽內流量q集=0.12m3/s</p><p>　?。?）環(huán)形集水槽設計</p><p>　　采用單側集水環(huán)形集水槽：</p><p>　　其中k為安全系數，采用1.2～1.5。</p><p>　　設槽中流速v=0.5m/s</p><p>　　設計環(huán)形槽內水深0.4m，集水槽

96、總高度為0.4+0.4（超高）=0.8m，采用90°三角堰。</p><p>　?。?）出水溢流堰的設計（采用出水三角堰90°）</p><p>　?。?）堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1=0.04m</p><p>　?。?）每個三角堰流量q1 </p><p>　?。?）三角堰個數n1 </p&g

97、t;<p><b>　?。?）三角堰中心距</b></p><p><b>　　圖3.3 三角堰</b></p><p>　　3.5 預酸化池的設計與計算</p><p>　　3.5.1 池體計算</p><p><b>　　（1）設計參數</b></p&

98、gt;<p>　　流量Q=833m3/h=0.23m3/s；</p><p>　　水力表面負荷q=1.0；</p><p>　　根據溫度不同污水水解率在30%-70%之間變化取50%；</p><p>　　進水水質BOD5=500mg/L，COD=3500mg/L，SS=500mg/L(按去除50％)。</p><p><

99、b>　?。?）池表面積：</b></p><p><b>　　采用兩個，則表面積</b></p><p>　　（3）水解酸化池中各物質去除率停留時間/h 2.5 3 3.5COD去除率/% 43.0 41.3 40.6BOD去除率/% 29.8

100、 33.1 28.1SS去除率/% 82.6 74.8 79</p><p>　　設停留時間t=3.5h；</p><p>　　有效水深h==1.0×3.5=3.5m</p><p><b>　?。?）有效容積：</b></p><p&

101、gt;　　V=Ah=417×3.5=1458m3</p><p><b>　?。?）長度的確定：</b></p><p>　　有效尺寸確定LB=25m×17m</p><p>　　實際高度H=4.3m</p><p><b>　?。?）布水管</b></p><

102、;p>　　設布水點服務區(qū)面積s=1m2/個；</p><p>　　每個池布水點個數n=A/s=417個</p><p>　　3.5.2 進水配水系統(tǒng)</p><p>　　（1）進水配水系統(tǒng)主要功能</p><p>　　水解池良好運行的重要條件之一是保障污泥和廢水之間的充分接觸，因此系統(tǒng)底部的布水系統(tǒng)應該盡可能地均勻。水解反應器進水管的數

103、量是一個關鍵的設計參數，為了使反應器底部進水均勻，有必要采用將進水均勻分配到多個進水點的分配裝置。</p><p><b>　?。?）配水方式</b></p><p>　　本設計采用大阻力配水系統(tǒng)，為了配水均勻一般對稱布置，各支管出水口向下距池底約20cm，位于所服務面積的中心。</p><p>　　查《曝氣生物濾池污水處理新技術及工程實例》其

104、設計參數如下：</p><p>　　表3-2 管式大阻力配水系統(tǒng)設計參數</p><p>　?。?）干管管徑的設計計算</p><p>　　Q=0.23m3/s</p><p>　　去干管流速為1.4m/s,則干管橫切面積為：</p><p>　　所以管徑（取450mm）</p><p>　　

105、校核：，介于1.0～2.5m/s之間</p><p>　　《給排水設計手冊》第一冊選用DN=450mm的鋼管</p><p>　?。?）布水支管的設計計算</p><p>　　去布水支管的中心間距為0.45m，則支管的間距數為個 </p><p>　　支管數為（56-1）2=110根</p><p><b>

106、　　每根支管的進口流量</b></p><p>　　所以采用管徑為DN40mm的布水支管，則流速為：</p><p>　　，介于1.5～2.5m/s之間</p><p><b>　　每根支管的長度為：</b></p><p><b>　?。?）出水孔設計</b></p>&

107、lt;p>　　一般孔徑在9—12mm之間，本設計選取12mm孔徑的出水孔。出水孔沿配水支管中心線兩側向下交叉布置，從管的橫斷面看兩側出水孔夾角為45°。取開孔比為0.2%，則孔眼總面積為：</p><p>　　又因為配水孔眼為12mm,所以單個孔眼面積為：</p><p><b>　　m2</b></p><p>　　所以孔眼數

108、為個，每根管子上有孔眼個</p><p>　　實際孔眼數為52202=10504個</p><p><b>　　（5）污泥量</b></p><p><b>　　每日沉淀污泥量</b></p><p>　　污泥體積為（含水率為98％）</p><p>　　3.6 IC厭氧池的

109、設計與計算</p><p>　　3.6.1 設計參數</p><p>　　設計參數選取如下：第一反應室的容積負荷NV1＝35kgCOD/( m3·d)；第二反應室的容積負荷NV2＝12kgCOD/( m3·d)；污泥產率0.03kgMLSS/kgCOD；產氣率0.35m3/kgCOD，對COD去除率為90％。</p><p>　　3.6.2 反應

110、器所需容積及主要尺寸的確定</p><p>　　（1）有效容積 本設計采用進水負荷率法，按中溫消化（35～37℃）、污泥為顆粒污泥等情況進行計算。</p><p>　　式中 V------反應器有效容積，m3；</p><p>　　Q------廢水的設計流量，m3/d；</p><p>　　Nv------容積負荷率，kgCOD/（m3

111、·d）；</p><p>　　C0------進水COD濃度，kg/m3；</p><p>　　Ce------出水COD濃度，kg/m3。</p><p>　　IC反應器第一反應室去除總COD80％左右，第二反應室去除總COD20％。</p><p>　　IC反應器的總有效容積為V=1440+1050=2490m3（取3000）。

112、</p><p>　　本設計設置兩個相同的IC反應器，則每個反應器容積為V’＝3000/2＝1500m3。</p><p>　?。?）IC反應器幾何尺寸</p><p>　　本設計的IC反應器的高徑比為2.5</p><p><b>　　則（取10m）</b></p><p>　　H=2.5

113、15;10=25m</p><p>　　每個IC反應器總容積負荷率：</p><p>　　kgCOD/(m3·d)</p><p>　　IC反應器的底面積，則</p><p>　　第二反應室高（取9m），則</p><p><b>　　第一反應室高</b></p><

114、p>　?。?）IC反應器的循環(huán)量</p><p>　　進水在反應器中的總停留時間為</p><p>　　設第二反應室內液體升流速度為4m/h，則需要循環(huán)泵的循環(huán)量為341m3/h。</p><p>　　第一反應室內液體升流速度一般為10～20m/h，主要由厭氧反應產生的氣流推動的液流循環(huán)所帶動。</p><p>　　第一反應室產生的沼氣

115、量為</p><p>　　每立方米沼氣上升時攜帶1～2m3左右的廢水上升至反應器頂部，則回流廢水量為17640～35280m3/d，即735～1470m3/h，加上IC反應器水循環(huán)泵循環(huán)量341m3/h，則在第一反應室中總的上升水量達到了1076～1811m3/h，上流速度可達12.6～21.24m/h。符合IC反應器設計符合要求。</p><p>　?。?）IC反應器第一反應室的氣液固分

116、離幾何尺寸</p><p><b>　　①沉淀區(qū)設計</b></p><p>　　三相分離器沉淀區(qū)固液分離是靠重力沉淀達到的，其設計的方法與普通二沉池設計相似，主要考慮沉淀面積和水深兩相因素。</p><p>　　根據Stokes公式：</p><p>　　＝0.0071g/（cm·s）；顆粒污泥密度取1.05

117、g/cm3</p><p>　　計算B－B‘間的負荷可以確定相鄰兩上擋板間的距離。B－B‘間水流上升速度一般小于20m/h，則B－B‘間的總面積S為：</p><p>　　式中Q為IC反應器循環(huán)泵的流量。</p><p>　　設一個三相分離器單元寬為1800mm，則每個IC反應器內可安裝5個三相分離器單元。</p><p>　　設兩上擋板間的