船舶與海洋工程畢業(yè)設(shè)計大型江海聯(lián)運船舶強度設(shè)計

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　　（20 屆）</b></p><p>　　大型江海聯(lián)運船舶強度設(shè)計</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 船舶與海洋工程

2、 </p><p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　目 錄</b></p&

3、gt;<p><b>　　摘 要1</b></p><p>　　Abstract2</p><p><b>　　前 言3</b></p><p>　　1．主要結(jié)構(gòu)規(guī)范計算書5</p><p><b>　　1.1 概述5</b></p>

4、<p>　　1.2 船舶主要尺度5</p><p>　　1.3 計算過程5</p><p>　　1.3.1船體外板5</p><p><b>　　1.3.2甲板9</b></p><p>　　1.3.3雙層底10</p><p>　　1.3.4 舷側(cè)骨架14</p>

5、;<p>　　1.3.5 甲板骨架15</p><p>　　1.3.6 機艙支柱20</p><p>　　1.3.7 艙壁21</p><p>　　1.3.8 舷墻23</p><p>　　1.3.9 船端加強23</p><p>　　1.3.10船首舷側(cè)結(jié)構(gòu)加強26</p>&

6、lt;p>　　1.3.11主機基座26</p><p>　　1.3.12艏樓27</p><p>　　1.3.13艉樓27</p><p>　　1.3.14舷墻及欄桿28</p><p><b>　　2.構(gòu)件匯總29</b></p><p><b>　　外板構(gòu)件匯總29

7、</b></p><p><b>　　甲板構(gòu)件匯總29</b></p><p>　　船底骨架構(gòu)件匯總29</p><p>　　甲板骨架構(gòu)件匯總30</p><p>　　舷側(cè)骨架構(gòu)件匯總31</p><p>　　艙壁結(jié)構(gòu)構(gòu)件匯總32</p><p>　　

8、3.中橫剖面模數(shù)計算34</p><p>　　中橫剖面模數(shù)計算34</p><p>　　4.總強度校核37</p><p>　　5.設(shè)計總結(jié):38</p><p><b>　　參考文獻39</b></p><p><b>　　致謝詞40</b></p>

9、<p><b>　　外文翻譯41</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次的設(shè)計船舶是符合任務(wù)書要求、強度規(guī)范要求，布置合理的98m甲板運輸船。設(shè)計船為鋼質(zhì)單甲板、雙底、縱骨架形式結(jié)構(gòu)、電焊焊接式的尾機型船，主要從事海上運輸工作，航區(qū)為II 類的貨船。該設(shè)計主要做結(jié)構(gòu)部分的強度設(shè)計,內(nèi)容有：船

10、體結(jié)構(gòu)計算書，典型橫剖面圖，典型節(jié)點圖，船體型線圖等的繪制。設(shè)計船的主要尺寸：設(shè)計船總長98m，設(shè)計水線長95.6m，設(shè)計吃水3.6m，型寬：23.0m，型深：5.0m，滿足設(shè)計任務(wù)書和相關(guān)規(guī)范的要求。</p><p>　?。坳P(guān)鍵詞］江海聯(lián)運 ；甲板運輸船；強度；船體結(jié)構(gòu)</p><p>　　Large river-ocean combined transport ship strengt

11、h design</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This is a multi-purpose reasonable arrangement 98 meter deck transport designed to consistent with specification and strength requirement.

12、It is steel single-deck, double bottom, and longitudinal fixed framework. This Stern-engine ship, mainly engaged in maritime transporting, navigating zones for Type II. This design mainly do the intensity of structural p

13、arts design includes the calculation of the hull structure, lines figure, amidships section plan and typical node plan. In summing, the overa</p><p>　?。跭ey words ］river-ocean combined ; Deck transports; Stre

14、ngth design; hull structure; </p><p><b>　　前 言：</b></p><p>　　江海聯(lián)運是一種具有可持續(xù)發(fā)展優(yōu)勢的運輸方式,在經(jīng)濟上不僅可以有效減少單位運輸費用,降低損耗,發(fā)揮出長江黃金水道運量大、單位能耗低、環(huán)境污染少的優(yōu)勢；而且江海聯(lián)運在操作中也可以減少中轉(zhuǎn)運輸環(huán)節(jié)，駁船次數(shù)，其中武漢至洋山直達快行已經(jīng)能夠?qū)崿F(xiàn)上水三天

15、下水兩天的快速運行，武漢出口貨物只需兩天就可以直達上海洋山港發(fā)運歐洲，節(jié)約時間五天，節(jié)約成本550美元/TEU， 省時省力，江海聯(lián)運必將成為今后我國國內(nèi)水路運輸發(fā)展的新方向。</p><p><b>　　本課題研究的意義：</b></p><p>　?。?） 發(fā)展江海聯(lián)運是建設(shè)節(jié)約型社會、實現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展之策</p><p>　　相對于其他運輸方

16、式，充分利用內(nèi)河航運占用土地少、污染小、能耗低的</p><p>　　優(yōu)勢，是最符合可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略和建設(shè)節(jié)約型綜合運輸體系要求：1、利用天然河道和歷史上形成的人工河道，基本不占用耕地。2、運量大、成本低。像長江這樣的大江大河普通船隊可達萬噸，最大船隊達3萬噸，相當,10余列火車的運量，內(nèi)河水運每千噸公里成本僅為鐵路的1/3 公路的1/6。3、 能耗低據(jù)美國運輸部統(tǒng)計，卡車的能源消耗為內(nèi)河船舶的10倍，火車的能源消

17、耗為內(nèi)河船舶2倍。4、有利于環(huán)境保護。水運產(chǎn)生的噪音、震動、灰塵污染明顯比公路、鐵路運輸少。因此，內(nèi)河航運是符合我國可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的一種“綠色”、環(huán)保的運輸方式。</p><p>　?。?） 發(fā)展江海聯(lián)運是服務(wù)國際航運中心建設(shè)、增強我國港口競爭力的良方</p><p>　　2005 年底洋山港的投入使用，是國家建設(shè)上海國際航運中心，推進我國由航運大國邁向航運強國的一項重大戰(zhàn)略決策。江海聯(lián)運

18、集疏運體系的建立及有效運作對于航運中心運行具有至關(guān)重要的意義。目前，洋山港的建成雖然破解了長江流域入?？跇屑~港的瓶頸制約，但是大小洋山港區(qū)孤懸外海，與上海陸域僅有全長32.5 公里的東海大橋連接，東海大橋的年通過能力為300萬標箱，僅能滿足目前洋山港一期的需要。從交通運輸系統(tǒng)穩(wěn)定性角度來看，這種過分依賴單一方式的運輸結(jié)構(gòu)將會造成整個綜合運輸系統(tǒng)的穩(wěn)定性減弱，尤其是對于以跨海大橋作為惟一陸上通道的洋山港來說，一旦遭遇惡劣天氣，橋面發(fā)生緊急

19、情況，洋山港的正常運行將受到極大地影響；同時隨著洋山港二期三期工程的陸續(xù)投用，集裝箱運量的快速增長，僅靠東海大橋是無力完成巨</p><p>　　大的疏運任務(wù)的；目前上海港有80% 以上的集裝箱運輸是通過汽車完成的，給上海市的公路系統(tǒng)帶來了很大的壓力，也造成了近年來上海的道路交通緊張，另一方面，從經(jīng)濟效益角度分析，洋山港啟用后，將有較多的集裝箱要從長江支線港口運往洋山港。由于內(nèi)河與海區(qū)的特點不同，按照船舶規(guī)范的要

20、求，目前的內(nèi)河船只還不能直接駛?cè)牒^(qū)，長江中上游地區(qū)出口歐洲各國的貨物必須先水運到上海外高橋碼頭卸船，再接轉(zhuǎn)沿海駁船運到洋山港出運，這不僅增加了裝卸費用和運輸成本，而且降低了運輸效率。因此，無論從系統(tǒng)穩(wěn)定性還是經(jīng)濟效益角度出發(fā)，減少東海大橋公路運輸壓力，保障洋山港的安全運作，保持集裝箱運輸?shù)耐〞常陂L江中下游港口與洋山港之間進行江海聯(lián)運，充分發(fā)揮水運“量大價廉”的優(yōu)勢就顯得十分必要了。</p><p>　?。?）

21、發(fā)展江海聯(lián)運是推動長江流域梯度開發(fā)、促進區(qū)域經(jīng)濟和諧發(fā)展的重要舉措</p><p>　　長江沿線28個開放城市中，對外開放港口已達22 個，開放水域長達1357公里，已形成世界上內(nèi)河開放距離最長的港口群。長江干線中的南京、張家港、南通、鎮(zhèn)江、武漢、重慶、蕪湖、江陰和安慶等9個港口，現(xiàn)共擁有15個集裝箱專用泊位，長江干線已形成從事國際集裝箱裝卸作業(yè)的港口群體。長江適箱貨物分布所呈現(xiàn)的特點是，武漢以下適箱貨物運量約占

22、長江全線適箱貨物總運量90% 以上，并且下游省市外貿(mào)出口貨物中，工業(yè)制成品所占比重較中上游省市大，而且每年保持著高速發(fā)展的態(tài)勢，僅武漢港近年來集裝箱年吞吐量就以30% 的速度增長，而江蘇省出口速度年增長率超過25% ，堪稱全國第一。長江中下游已經(jīng)成為洋山港的主要集裝箱貨源腹地，大量的國際集裝箱需要經(jīng)由長江水路和公路進行疏運。而且隨著重慶和四川地區(qū)輕重工業(yè)和外向型經(jīng)濟的發(fā)展以及沿海制造業(yè)逐漸遷移到江西、湖南、湖北等具有成本優(yōu)勢的地區(qū)，長江

23、中上游開始逐步成為具有強勁發(fā)展?jié)摿Φ牡貐^(qū)，也給長江航運市場帶來了巨大的商機，其貨運總量及集裝箱運量近年均呈快速發(fā)展態(tài)勢。東部沿海經(jīng)濟發(fā)達地區(qū)所擁有的內(nèi)河航運優(yōu)勢已使長江中下游、珠江三角洲等地區(qū)人均GDP 已超過3000美元，我國中西</p><p>　　江海聯(lián)運船舶的結(jié)構(gòu)缺陷：江海聯(lián)運船舶的結(jié)構(gòu)特點是肥大型淺吃水船型，高度低、型寬大、吃水小。所以導致船的總縱強度不足。部分船舶的船體構(gòu)件比較單薄。主要問題是船舶建造

24、采用簿板整體結(jié)構(gòu)理論，但是船體肋骨和雙層底肘板布置間距與建造要求的誤差過大，導致船舶整體強度下降。遇到風浪天氣，船舶就會產(chǎn)生整體抖動，使得船舶整體構(gòu)件容易疲勞，降低船舶的使用壽命；而且船體外板在靠離泊位時受到擠壓，容易發(fā)生明顯變形或凹陷，損害船舶的整體強度；</p><p>　　1．主要結(jié)構(gòu)規(guī)范計算書</p><p><b>　　1.1 概述</b></p>

25、;<p>　　本船體結(jié)構(gòu)計算書按中國船級社2006年《鋼質(zhì)海船入級與建造規(guī)范》第2篇第2、7、15對于干貨船和集裝箱船的要求進行計算，以下計算所提及規(guī)范均指《鋼質(zhì)海船入級與建造規(guī)范》2006版。</p><p>　　1.2 船舶主要尺度</p><p>　　總 長： 98.00m 設(shè)計水線長： 95.60m </p><p&

26、gt;　　兩 柱 間 長： 93.80m 型 寬： 23.00m </p><p>　　型 深： 5.00m 設(shè)計 吃水： 3.60m </p><p>　　梁 拱： 0.23m 首 舷 ?。?0.50m </p><p>　　艉 舷 弧： 0.10

27、m 型排水體積： 6630.9m3</p><p>　　方 形 系 數(shù)： 0.8538 棱形 系數(shù)： 0.8725 </p><p>　　中橫剖面系數(shù)： 0.9785 水線面系數(shù)： 0.9629</p><p><b>　　1.3 計算過程</b></p><p>&

28、lt;b>　　1.3.1船體外板</b></p><p>　　1.3.1.1船底板</p><p>　　1.3.1.1.1 船底為縱骨架式，船中0.4L區(qū)域內(nèi)的船底板厚度t應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值:（規(guī)范2.3.1.3）</p><p>　　式中：s——縱骨間距，m，計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標準間距；取0.7m</p><

29、p>　　d——吃水，m，取3.60m</p><p>　　Fb——折減系數(shù)，取1.00</p><p>　　h1——h1=0.26C=0.26×9.486=2.46m </p><p>　　，當90≤L≤300m時；</p><p><b>　　C=9.48</b></p><p&g

30、t;　　Sb=0.0016L+0.5=0.66m<0.7m</p><p><b>　　將數(shù)值帶入公式得：</b></p><p><b>　　t1</b></p><p>　　=0.043×0.7（98+230）×</p><p><b>　　=9.87mm&l

31、t;/b></p><p><b>　　t2</b></p><p><b>　　=5.6×0.7×</b></p><p><b>　　=9.65mm</b></p><p>　　1.3.1.1.2離端部0.075L區(qū)域內(nèi)的船底板厚不小于t按下式計算

32、所得之值：（規(guī)范2.3.1.5）</p><p>　　=(0.035×98+6)×</p><p><b>　　=9.73mm</b></p><p>　　式中：L—船長，L=98m；</p><p>　　Sb——肋骨或縱骨的標準間距，m；Sb=0.657；</p><p>　

33、　S——肋骨或縱骨間距，計算時應(yīng)不小于Sb，取s=0.7；</p><p>　　船中0.4L區(qū)域內(nèi)的船底板厚度應(yīng)不小于上式要求的船底板厚度，并應(yīng)使船中0.4L區(qū)域以外的船底板厚度，能逐漸向端部船底板厚度過度。</p><p>　　所以船底外板厚度取：t=10mm</p><p>　　1.3.1.2平板龍骨</p><p>　　1.3.1.2.

34、1平板龍骨的寬度b應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.3.2.1）</p><p>　　b=900+3.5L=900+3.5×98=1243mm</p><p>　　式中：L—船長，L=98m；</p><p>　　平板龍骨的寬度不必大于1800mm。平板龍骨的寬度應(yīng)在整個船長范圍內(nèi)保持不變。</p><p>　　1.3.1.2.

35、2平板龍骨的厚度</p><p>　　均應(yīng)不小于所有船底板厚度加2mm，且均應(yīng)不小于周圍船底板厚度。</p><p>　　平板龍骨厚度t=10+2=12mm</p><p>　　所以平板龍骨：14×1800</p><p>　　1.3.1.3 舭列板</p><p>　　1.3.1.3.1舭列板厚度，當舭列

36、板處為縱骨架式時，應(yīng)不小于船體外板厚度（規(guī)范2.3.31）</p><p>　　所以舭列板厚度?。簍=12mm</p><p>　　1.3.1.4 舷側(cè)外板</p><p>　　1.3.1.4.1 舷側(cè)為縱骨架式時，船中部0.4L區(qū)域內(nèi)舷側(cè)外板厚度t應(yīng)不小于系列規(guī)定：（規(guī)范2.3.4.3） </p><p>　　(1)距基線1/2 D以上的

37、舷側(cè)外板厚度t不應(yīng)小于按下列兩式計算所得之值：</p><p>　　=0.06×0.7×(98+110)</p><p><b>　　=8.736mm</b></p><p><b>　　=4.2×0.7×</b></p><p><b>　　=8.

38、49mm</b></p><p>　　實取距基線1/2D以上舷側(cè)外板:t=10mm</p><p>　　(2) 距基線D以下（舭列板除外）的舷側(cè)外板厚度t不應(yīng)小于按下兩式計算所得之值：</p><p>　　=0.06×0.7×208</p><p><b>　　=8.736mm</b>&l

39、t;/p><p>　　=5.4×0.7×2.46</p><p><b>　　=9.30mm</b></p><p>　　以上式中：s—縱骨間距，mm，計算時取值應(yīng)不小于肋骨的標準間距，取0.7；</p><p><b>　　L—船長，98m；</b></p><

40、p>　　d—吃水，3.6m；</p><p>　　Fb,，F(xiàn)d—折減系數(shù)，取1；</p><p>　　h2=0.5C=9.486=4.743；</p><p>　　h1=0.26C=0.26×9.486=2.466m</p><p>　　實取距基線D/4以下舷側(cè)外板：t=11mm</p><p>　　(

41、3) 距基線D以上和1/2D以下區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度t，由上述計算所得之值用內(nèi)插法求得：t=12mm,但不小于上述（2）中的t1。</p><p>　　所以實取舷側(cè)外板t=12mm</p><p>　　1.3.1.4.2 離船端0.075L區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度（規(guī)范2.3.4.4）</p><p>　　=(0.035×98+6)1.032</p>

42、;<p><b>　　=9.73mm</b></p><p>　　式中：L——船長，L=98 m；</p><p>　　Sb——肋骨或縱骨的標準間距，m；Sb=0.66；</p><p>　　S——肋骨或縱骨間距，計算時應(yīng)不小于Sb，取s=0.7；</p><p>　　所以離船端0.075L區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板

43、厚度t=12mm</p><p>　　1.3.1.4.3 舯部0.4L 區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度不應(yīng)小于端部舷側(cè)外板厚度，并應(yīng)使船中0.4L區(qū)域以外的舷側(cè)外板厚度，能逐漸向端部舷側(cè)外板板厚度過度。（規(guī)范2.3.4.5）</p><p>　　1.3.1.5 舷頂列板（規(guī)范2.3.5.1）</p><p>　　1.3.1.5.1 舷頂列板寬度b</p>

44、;<p>　　應(yīng)不小于 b=800+5L mm,但也不必大于1800mm.</p><p><b>　　b=1290mm</b></p><p>　　式中：L—船長，L=98 m；</p><p>　　1.3.1.5.2 舷頂列板厚度t在中部0.4L區(qū)域內(nèi)不小于相鄰舷側(cè)外板的厚度，且不小于按下兩式計算所得之值：</p>

45、;<p>　　=0.06×0.7(98+110)</p><p><b>　　=8.736mm</b></p><p>　　=0.9×0.7×13.15</p><p><b>　　=8.28mm</b></p><p>　　式中：L—船長，L=98m；&

46、lt;/p><p>　　s—縱骨間距，mm，計算時取值應(yīng)不小于肋骨的標準間距，取0.7；</p><p>　　L1=L,計算時取值不必大于200m； </p><p><b>　　Fd—折減系數(shù)；</b></p><p>　　實取t=16mm b=2000mm</p><p>　　1.3.1.5

47、.3 船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的舷頂列板的厚度，在任何情況下均應(yīng)不小于強力甲板邊板厚度的0.8倍。舷頂列板的厚度逐漸向兩端過度到端部的舷側(cè)列板的厚度。（規(guī)范2.3.5.4）</p><p><b>　　1.3.2甲板</b></p><p>　　1.3.2.1 強力甲板</p><p>　　1.3.2.1.1 開口邊線外強力甲板厚度t，除應(yīng)符合中剖

48、面模數(shù)要求外，還應(yīng)不小于按下列各式計算所得之值：(規(guī)范2.4.2.1)</p><p>　　式中：s——縱骨間距，m，計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標準間距，取0.70；</p><p>　　L——船長，m，取98 m；</p><p>　　L1——L，m但計算時取值不必大于200.m 取98 m；</p><p>　　Fd——折減系數(shù)，取 1；&

49、lt;/p><p>　　將數(shù)值帶入上式，得，</p><p>　　t1=0.06×0.7（98+110）=8.74mm</p><p>　　t2==8.29mm</p><p>　　實取開口邊線外強力甲板厚度t=16mm</p><p>　　1.3.2.1.2 在開口邊線以內(nèi)的及離船端0.075L區(qū)域內(nèi)強力甲板厚

50、度t應(yīng)不小于下式計算之值：（規(guī)范2.4.2.2）</p><p>　　式中：s——骨材間距，m，計算時取值不小于骨材的標準間距；取 0.7； </p><p>　　L——船長，m；取98m；</p><p>　　t1=8.286mm</p><p>　　實取開口邊線以內(nèi)及離船端0.075L區(qū)域強力甲板：t=10mm</p>&l

51、t;p>　　1.3.2.1.3 強力甲板最小厚度t應(yīng)不小于6；（規(guī)范2.4.2.3）</p><p>　　1.3.2.1.4 船中部強力甲板厚度應(yīng)在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)保持相同，并逐漸向端部甲板厚度過度；（規(guī)范2.4.2.5）</p><p>　　1.3.2.2 強力甲板的橫向甲板條：（規(guī)范2.4.2 ，7.3.2）</p><p>　　寬度b=1000+

52、1.5L=1000+1.5×98=1147mm</p><p>　　厚度t=0.9s=0.9×0.652×13.15=7.716mm </p><p>　　t=10+0.01L=10+0.01×98=10.98mm</p><p>　　實取強力甲板的橫向甲板條：12×1170</p>

53、;<p>　　1.3.2.3甲板邊板（規(guī)范2.4.3.1）</p><p>　　1.3.2.3.1在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的強力甲板邊板寬度b應(yīng)不小于（6.8L+500）mm。其中L為船長，但不必大于1800mm。強力甲板邊板在端部的寬度，應(yīng)不小于船中部寬度的65%。強力甲板邊板厚度，應(yīng)不小于強力甲板厚度（規(guī)范2.4.3.1）</p><p>　　b=（6.8L+500）=6.

54、8×98+500=1166.4mm</p><p>　　實取船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的強力甲板邊板寬度b=1200mm t=9mm</p><p>　　實取甲板邊板：16×1200</p><p>　　1.3.2.4平臺甲板（規(guī)范2.4.5 ，2.13.8.1）</p><p>　　t=10s=10×0.652

55、=6.52mm</p><p>　　t=4s+3.5=4×0.60×+3.5=7.29 mm</p><p><b>　　t≥8mm</b></p><p>　　實取平臺甲板：t=8mm</p><p>　　1.3.2.5艙口角隅（規(guī)范2.4.4 ，7.3.4）</p><p>

56、;　　1.3.2.5.1鄰近機艙的貨艙口角隅</p><p>　　角隅半徑：R＝0.04B＝0.04×23.00＝0.92m</p><p>　　角隅加厚板：t=23×(1+25%)=28.75mm</p><p>　　實取R＝1000mm，t=30mm</p><p>　　1.3.2.5.2其余區(qū)域的貨艙艙口角隅<

57、/p><p>　　角隅半徑：R＝0.35+0.0005L＝0.35+0.0005×98＝0.40m</p><p>　　角隅加厚板：t=23×(1+15%)=28.75mm</p><p>　　實取R＝410mm，t=30 mm</p><p>　　1.3.2.6 下層甲板</p><p>　　1.3.

58、2.6.1 下甲板厚度（規(guī)范2.4.5.1）</p><p>　　（1）在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的貨艙口邊線外的甲板厚度t應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　t=12s=12×0.7=8.40mm 且不小于6mm</p><p>　?。?）在艙口邊線以內(nèi)及離船端0.075L區(qū)域內(nèi)的厚度t應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p>&

59、lt;p>　　t=10s=10×0.7=7mm 且不小于6mm</p><p>　　式中：s——縱骨間距，m，計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標準間距，取0.70；</p><p>　　1.3.2.6.2 下層甲板的厚度應(yīng)不小于6 ；（規(guī)范2.4.5.4）</p><p>　　實取下甲板厚度t=9mm</p><p><

60、b>　　1.3.3雙層底</b></p><p>　　1.3.3.1 中桁材</p><p>　　1.3.3.1.1 在船舶中剖面處應(yīng)設(shè)置中桁材。中桁材高度h0在任何情況下應(yīng)不小于700，且不小于按下十計算所得之值：（規(guī)范2.6.2.1）</p><p>　　h0=25B+42d+300mm</p><p>　　式中：B——

61、船寬，m取 23 m</p><p>　　d——吃水，m 取3.6 m</p><p>　　將數(shù)值帶入上式，得，</p><p>　　h0=25×23+42×3.6+300=1026.2 mm</p><p>　　1.3.3.1.2 中桁材厚度t應(yīng)不小于按下述規(guī)定：（規(guī)范2.6.2.2）</p><p&

62、gt;　　船中部0.4L區(qū)域:</p><p>　　式中：為雙層底計算高度，mm。h0=25 B +42d+ 300=25×23+42×3.6+300=1026.2mm</p><p>　　t=0.0077h0+4=0.0077×1026.2+4=11.9mm</p><p>　　1.3.3.1.3 中桁材在中部0.75L區(qū)域范圍內(nèi)應(yīng)連

63、續(xù)，并應(yīng)盡量向首尾柱延伸。（規(guī)范2.6.2.3）</p><p>　　1.3.3.1.4 船中部0.75L區(qū)域內(nèi)，中桁材上不應(yīng)開人孔或減輕孔，在個別特殊情況下一定要開孔時，應(yīng)予以加強。（規(guī)范2.6.2.4）</p><p>　　實?。贺浥?2×1200 肘板：t=10mm 加強筋－10×150 W=70.74cm3</p><p>　　1.

64、3.3.2 旁桁材</p><p>　　1.3.3.2.1 旁桁材的數(shù)量m（規(guī)范2.6.10.2）</p><p>　　1.3.3.2.2 旁桁材的高度</p><p>　　1.3.3.2.3 桁材間距</p><p>　　對船寬大于12m但不大于20m的船舶，中桁材兩側(cè)至少應(yīng)各設(shè)一道旁桁材。對船寬大于20m的船舶，中桁材兩側(cè)至少應(yīng)各設(shè)2道旁

65、桁材，桁材之間的間距一般不大于5m。距首垂線0.2L以前區(qū)域，旁桁材間距應(yīng)不大于4個縱骨間距。旁桁材應(yīng)盡可能均勻設(shè)置。</p><p>　　t=11.36-3=8.36 mm</p><p>　　1.3.3.2.4 旁桁材的厚度可以比中桁材厚度減少3 （規(guī)范2.6.4.1）</p><p>　　實取旁桁材：t=11 mm 加強筋－10

66、15;120 </p><p>　　1.3.3.3 縱骨架式肋板</p><p>　　1.3.3.3.1 實肋板間距d（2.6.11.2）</p><p>　　1.3.3.3.2 實肋板厚度t</p><p>　　1.3.3.3.3 肋板高度 h</p><p>　　1.3.3.3.4 肋板上的每根縱骨處應(yīng)設(shè)置垂直加

67、強筋</p><p>　　在機艙區(qū)域，至少每隔一個肋位上應(yīng)設(shè)置實肋板，但在主機座、鍋爐座、推力軸承座下的每個肋位處應(yīng)設(shè)置實肋板。橫艙壁下和支柱下應(yīng)設(shè)置實肋板。</p><p>　　距首垂線0.2L以前區(qū)域應(yīng)在每隔一個肋位上設(shè)置實肋板。其余區(qū)域?qū)嵗甙彘g距應(yīng)不大于3.6m。（2.6.11.2）</p><p>　　縱骨架式實肋板厚度應(yīng)較下層甲板要求的實肋板厚度增厚10%

68、，但不必大于15mm，而水密和油密肋板厚度與本節(jié)2.6.6.1相同。肋板上的每根縱骨處應(yīng)設(shè)置垂直加強筋。非水密肋板垂直加強筋的厚度等于肋板厚度，寬度應(yīng)不小于150mm；船長小于90m時，加強筋的寬度取不小于1.65L，但至少為50mm。水密肋板垂直加強2.6.6.2相同。垂直加強筋應(yīng)與內(nèi)外底縱骨焊接。</p><p>　　肋板厚度與高度之比一般不小于1/130。.如雙層底與邊液艙內(nèi)部相連通時，水密肋板厚度及其扶墻

69、材均應(yīng)按深艙的要求。</p><p>　　1.3.3.3.5非水密肋板</p><p>　　t= (0.0077h0+1) × (1+10%) = (0.0077×956+1) ×1.1=9.20 mm</p><p>　　污水阱處：t=9.2+2.5=11.70 mm</p><p>　　實取貨艙區(qū)域非水

70、密肋板：t=10 mm ，污水阱處：t=12mm ，加強筋－10×150</p><p>　　1.3.3.3.6水密肋板</p><p>　　t=9.20+2=11.20 mm</p><p>　　t=4s+2.5+1=4×0.62×+3.5=10.01mm</p><p&g

71、t;　　加強筋：W=5.5shl2=5.5×0.62×7.5×1.22=36.83 cm3</p><p>　　W=8.2shl2=8.2×0.62×7.5×1.22=54.91cm3</p><p>　　實取水密肋板：t=12 mm 加強筋－10×150 W=71.57 cm3</p><p&g

72、t;　　1.3.3.4 船底縱骨</p><p>　　1.3.3.4.1 船底縱骨標準間距Sb,按下式計算： (規(guī)范2.6.12.1)</p><p><b>　　，且不大于1m</b></p><p>　　式中:L——船長；取98m； </p><p>　　帶入得：Sb=0.66m</p>

73、<p><b>　　實取Sb=0.7m</b></p><p>　　1.3.3.4.2 船底縱骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.6.12.2)</p><p>　　式中：s——縱骨間距，m；取0.7m；</p><p>　　l——縱骨跨距，m，但不小于1.5m 取2m；</p><p>　　

74、d——吃水，m；3.6m ；</p><p>　　f——系數(shù)，有中間垂直撐柱時為0.52，無中間撐柱時為1.0；取1；</p><p>　　Fb——折減系數(shù)，取1；</p><p><b>　　h1=2.47m</b></p><p>　　將數(shù)值帶入上式，得，W=197.768</p><p>　

75、　實取船底縱骨：L160×100×12 W=263.0 cm3</p><p>　　1.3.3.4.3 內(nèi)底縱骨的剖面模數(shù)W為船底縱骨模數(shù)的85%(規(guī)范2.6.12.4)</p><p>　　W=197.768×85%=168.1028</p><p>　　實取內(nèi)底縱骨：L140×90×12 W=208.5cm3

76、</p><p>　　1.3.3.4.4中間垂直撐柱：</p><p>　　A=23.8+0.04W=23.8+0.04×185.76=31.23cm2</p><p>　　實取中間垂直撐柱：L180×110×12 A=33.7cm2</p><p>　　1.3.3.5 內(nèi)底板及內(nèi)底邊板<

77、/p><p>　　1.3.3.5.1 內(nèi)底板的厚度t應(yīng)不小于按下列各式計算所得之值：（規(guī)范2.6.9.1）</p><p>　　在船中部0.4L區(qū)域內(nèi) mm</p><p>　　在機艙區(qū)域內(nèi) mm</p><p>　　式中：L——船長，m，計算時取值不必大于400m 取98m；</p><p&

78、gt;　　s——肋骨間距，m， 去0.7m；</p><p><b>　　帶入上式得；</b></p><p>　　在船中部0.4L區(qū)域內(nèi) t=9.52mm 取t=14mm</p><p>　　在機艙區(qū)域內(nèi) t=10.19mm 取t=11mm</p><p>　　船端部0.075L區(qū)域內(nèi)的厚度為船中部0

79、.4L區(qū)域內(nèi)厚度的0.9倍，即t=9mm。其他區(qū)域的厚度應(yīng)自船中部0.04L區(qū)域的厚度向端部的厚度逐漸過渡。</p><p>　　1.3.3.5.2 內(nèi)底邊板的厚度t（規(guī)范2.6.13.2）</p><p>　　在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)：</p><p>　　在機艙區(qū)域內(nèi)： </p><p>　　式中：L——船長，m，計算時取值

80、不必大于400m；</p><p>　　S——縱骨間距，m；</p><p>　　船中0.4L區(qū)域 t取14mm ；機艙區(qū)域t取11mm ；</p><p>　　1.3.3.5.3 內(nèi)底邊板應(yīng)在每個肋位處設(shè)置通達鄰近底縱骨的肘板，肘板邊緣應(yīng)作加強，肘板厚度與肋板相同。（規(guī)范2.6.13.1）</p><p>　　1.3.3.6 舭肘板(規(guī)

81、范2.6.15.4)</p><p>　　1.3.3.6.1舭肘板的自由邊緣應(yīng)有面板或折邊，面板或折邊的寬度一般為其厚度的10倍，連接主要構(gòu)件的舭肘板的高度為肋骨腹板高度的1.65倍，由此可取材如下：</p><p>　　貨艙：實取連接主肋骨的舭肘板：L</p><p>　　機艙：實取連接主肋骨的舭肘板：L連接強肋骨的舭肘板：⊥</p><p&

82、gt;　　根據(jù)規(guī)范本船采用雙層底結(jié)構(gòu)，所有構(gòu)件尺寸取自雙層底計算結(jié)構(gòu)。</p><p>　　1.3.4 舷側(cè)骨架</p><p>　　肋骨或舷側(cè)縱骨的最大間距應(yīng)不大于1.0m；（規(guī)范2.7.1.1）</p><p>　　1.3.4.1 標準間距： Sb=0.0016L+0.5=0.0016×98+0.5=656.8mm</p><p&

83、gt;　　式中：L——船長；取 98m；</p><p>　　實取Sb=700mm；</p><p>　　1.3.4.2 主肋骨</p><p>　　1.3.4.2.1主肋骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.7.2.1)</p><p>　　W=cc1sdl2 cm3</p><p>　　式中：s——肋

84、骨間距，m；取0.7m；</p><p>　　d——吃水，m；3.6m；</p><p>　　l——肋骨跨距，m，l >=2.23m 取l=4m；</p><p><b>　　c=4.44；</b></p><p>　　c1——系數(shù)，當L<90m時，c1=1.05，當L≥90m時，c1=1；取c1=1；&l

85、t;/p><p>　　將數(shù)值帶入上式，得，W=4.44×0.7×3.6×42</p><p>　　=179.0208 cm3</p><p>　　1.3.4.2.2 在任何情況下，主肋骨的剖面模數(shù)應(yīng)不小于甲板間肋骨的剖面模數(shù)，且不小于(規(guī)范2.7.2.6)</p><p>　　1.3.4.2.3 主肋骨的剖面慣性矩

86、I應(yīng)不小于下式計算之值：(規(guī)范2.7.2.7)</p><p>　　I=3.2Wl cm4</p><p>　　式中:W——主肋骨的剖面模數(shù)，cm3</p><p><b>　　l——肋骨跨距，m</b></p><p>　　I=3.2×179.0208×4=2291.47 cm4</p>

87、<p>　　實取機艙內(nèi)主肋骨：L160×100×10 W=228.0cm3 I=3109cm4</p><p>　　1.3.4.3 甲板間肋骨</p><p>　　1.3.4.3.1 甲板間肋骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算之值：（規(guī)范2.7.2.9）</p><p>　　W=CC1sdlcm3</p><p

88、>　　式中：s——肋骨間距；</p><p><b>　　d——吃水，m；</b></p><p>　　l——肋骨跨距，m；</p><p><b>　　D——型深，m；</b></p><p>　　C——系數(shù)，取c=0.7+4 c=3.58；</p><p><

89、;b>　　C1——系數(shù)；</b></p><p>　　帶入數(shù)據(jù)，得，W=3.58×1×0.7×3.6×4×2.236=80 cm3</p><p>　　實取甲板間肋骨：L160×100×10 W=228.0cm3</p><p>　　1.3.4.4 艙口端梁下肋骨（規(guī)范2.7.

90、2.4）</p><p>　　1.3.4.4.1艙口端梁的主肋骨應(yīng)不小于所規(guī)定的普通主肋骨剖面模數(shù)的1.67倍（規(guī)范2.7.2.4）</p><p>　　W=179.0208×1.67=298.96 cm3</p><p>　　1.3.4.5強肋骨：（規(guī)范2.7.4）</p><p>　　1.3.4.5.1機艙內(nèi)：</p&

91、gt;<p>　　在平臺甲板以下：W=5Shl2=5×3.00×4.46×4.832=1560.7cm3</p><p>　　實取機艙內(nèi)強肋骨:⊥ W=1672.81cm3</p><p>　　1.3.4.5.2在甲板間：W=3.5Sdl=3.5×3.00×6.10×2.60× =465.09cm3&l

92、t;/p><p>　　實取甲板間強肋骨：⊥ W=650.66cm3</p><p>　　1.3.5 甲板骨架</p><p>　　1.3.5.1 甲板負荷</p><p>　　1.3.5.1.1 露天甲板計算壓頭(規(guī)范2.8.2.1)</p><p>　　h0 =1.20+2[(100+3L)/(D-d)-150]/10

93、00</p><p>　　式中：L——船廠，m</p><p><b>　　D——型深，m</b></p><p><b>　　d——吃水，m</b></p><p>　　將數(shù)值帶入上式，得， h0=1.46m</p><p>　　1.3.5.1.2 距首垂線0.15L以

94、后的甲板設(shè)計載荷為</p><p>　　1.3.5.2 甲板橫梁</p><p>　　1.3.5.2.1 主甲板橫梁的剖面模數(shù)應(yīng)不小于下列計算之值（規(guī)范：2.8.2.1）</p><p><b>　　=95.76</b></p><p>　　式中：c1——系數(shù)，根據(jù)橫梁所在區(qū)域的甲板（包括橋樓和艉樓甲板）總層數(shù)決定：對于

95、1層， 取c1=2；</p><p>　　c2、c3——系數(shù)，按規(guī)范表2.8.2.1的規(guī)定，取 c2=0.8 c3=8.64；</p><p>　　D——型深，5.0 m；</p><p>　　d——吃水，3.6 m；</p><p>　　s——橫梁間距，0.60 m；</p><p>　　h——甲板壓頭，2.1 m

96、；</p><p>　　l——橫梁跨距，2.48 m。</p><p>　　對于露天甲板，其橫梁的剖面模數(shù)W不必大于：</p><p><b>　　= 178.25</b></p><p>　　實取甲板橫梁：L120×80×8 W=108.3cm3</p><p>　　甲板橫

97、梁的腹板高度應(yīng)不小于60mm (規(guī)范2.8.2. 3)</p><p>　　1.3.5.2.2首樓甲板：</p><p>　　W=c1c2Dd+c3shl2=1.05×0.8×7.80×6.10+8.64×0.60×2.10×2.482=106.92cm3</p><p>　

98、　且W≯Bshl2=16.00×0.60×2.10×2.482=123.99cm3</p><p>　　式中：c3=0.54B=0.54×16.00=8.64 ， h=1.5h0=1.5×1.40=2.10m</p><p>　　實取首樓甲板橫梁：L120×80×8 W=108.3cm3</p><

99、p>　　1.3.5.2.3尾樓甲板：</p><p>　　W=c1c2Dd+c3shl2=1.33×0.14×7.80×6.10+5.28×0.60×1.20×3.02=43.07cm3</p><p>　　且W≯Bshl2=16.00×0.60×1.20×3.0

100、2=103.68cm3</p><p>　　式中：c3=0.33B=0.33×16.00=5.28 ，h=h0-0.2=1.40-0.2=1.20m</p><p>　　實取尾樓甲板橫梁：L120×80×8 W=108.3cm3</p><p>　　1.3.5.2.4平臺甲板：</p><p>　　1.3.

101、5.2.4.1機艙平臺甲板：（規(guī)范2.8.2 ，2.13.8.2）</p><p>　　W=c1c2Dd+c3shl2=1.33×0.52×7.80×6.10+4.0×0.60×2.6×2.482=71.28cm3</p><p>　　W=9shl2=9×0.60×2.60

102、15;2.482=86.35cm3</p><p>　　I=2.3Wl=2.3×86.35×2.48=492.54cm4</p><p>　　實取機艙平臺甲板：L120×80×8 W=106.0 cm3 I=1092cm4</p><p>　　1.3.5.2.4.2首部平臺甲板橫梁：</p><p>

103、;　　W=C1C2Dd+C3shl2=1.33×0.52×7.80×6.10+4.0×0.60×2.0×3.22=82.06 cm3</p><p>　　實取首部平臺甲板：L120×80×8 W=106.0 cm3 </p><p>　　1.3.5.3甲板縱骨：（規(guī)范2.8.5 ，8.6.3）

104、 </p><p>　　1.3.5.3.1 船中部0.4L區(qū)域</p><p>　　W=c1shl2=10.5×0.62×1.279×2.602=56.29cm3</p><p>　　W=c2sh+c3sl2L2×10-4 =40×0.62×1.279+5.5×0.6

105、2×2.602×982×10-4=52.66cm3</p><p>　　式中：h===1.279m ，W=10shl2=10×0.62×1.279×2.602=53.61cm3</p><p>　　實取船中部0.4L區(qū)域開口線外甲板縱骨:L160×100×12 W=270.48 cm3</p>

106、<p>　　1.3.5.3.2距首垂線0.15L以前：</p><p>　　W=c1shl2=12.5×0.62×1.75×2.602=91.69cm3</p><p>　　W=c2sh+c3sl2L2×10-4=57×0.62×1.75+7.2×0.62×2.602×982×10

107、-4=89.26cm3</p><p>　　式中：h=1.25h0=1.25×1.40=1.75 ，W=10shl2=10×0.62×1.279×2.602=53.61cm3</p><p>　　實取距首垂線0.15L以前甲板縱骨:L160×100×12 W=270.48 cm3</p><p>　　1.

108、3.5.3.3距首垂線0.15L處：</p><p>　　W=c1shl2=9×0.62×1.75×2.602=66.01cm3</p><p>　　W=c2sh+c3sl2L2×10-4=48.5×0.62×1.75+6.2×0.62×2.602×982×10-4=76.23cm3<

109、/p><p>　　式中：h=1.25h0=1.25×1.40=1.75 ， W=10shl2=10×0.60×1.279×2.602=53.61cm3</p><p>　　實取距首垂線0.15L處甲板縱骨:L160×100×12 W=270.48 cm3</p><p>　　1.3.5.3.4距尾垂線0.07

110、L以后開口線外：</p><p>　　W=c1shl2=7.5×0.62×1.40×2.602=44.01cm3</p><p>　　W=c2sh+c3sl2L2×10-4=40×0.62×1.40+5.5×0.62×2.602×982×10-4=55.66cm3</p>&l

111、t;p>　　W=10shl2=10×0.62×1.279×2.602=53.61cm3</p><p>　　實取距尾垂線0.07L以后開口線外甲板縱骨:L160×100×12 W=270.48 cm3</p><p>　　1.3.5.3.5距尾垂線0.075L~0.3L開口線外：</p><p>　　通過將船

112、中部和端部的甲板縱骨的剖面模數(shù)作直線過渡予以確定。</p><p>　　1.3.5.4 甲板縱桁</p><p>　　1.3.5.4.1 支持橫梁的甲板縱桁的剖面模數(shù)應(yīng)不小于下式之值（規(guī)范2.8.3.2）</p><p>　　式中：b－為甲板縱桁所支承面積的平均寬度； </p><p>　　h－為甲板的計算壓頭；</p><

113、;p>　?。瓰榧装蹇v桁的跨距；</p><p>　　1.3.5.4.2 甲板縱桁的剖面慣性距I應(yīng)不小于下式計算之值（規(guī)范2.8.3.5）</p><p>　　支持強橫梁的甲板縱桁剖面慣性矩應(yīng)不小于：</p><p>　　1.3.5.4.3 甲板縱桁的腹板厚度（規(guī)范：2.8.3.5）</p><p>　　甲板縱桁的腹板高度應(yīng)不小于橫梁穿過

114、處的切口高度的1.6倍。對切口的設(shè)計，應(yīng)使腹板上的應(yīng)力集中為最小。甲板縱桁腹板的厚度應(yīng)不小于其高度的1%加4mm。</p><p>　　1.3.5.4.4首樓甲板：</p><p>　　W=4.75bhl2=4.75×2.48×4.40×5.42=1511.42cm3</p><p>　　I=2

115、Wl=2×1511.42×5.4=16323cm4</p><p>　　式中：h=h0+3=1.40+3=4.40m</p><p>　　實取首樓甲板縱桁：⊥ W=1811.49cm3 I=67572cm4</p><p>　　1.3.5.4.5尾樓甲板：</p><p>　　W=4.75bhl2=4.75

116、5;2.48×1.20×3.602=183.20 cm3 </p><p>　　I=2Wl=2×183.20×3.60=1319.04 cm4 </p><p>　　實取尾樓甲板縱桁：⊥ W=523.27cm3 I=13074cm4</p><p>　　1.3.5.4.6主甲板：</p>

117、<p>　　1.3.5.4.6.1舵機艙：</p><p>　　W=4.75bhl2=4.75×1.86×1.40×6.42=506.63cm3</p><p>　　I=2Wl=2×506.63×6.4=6484.86cm4</p><p>　　式中：h=h0

118、=1.40m</p><p>　　實取舵機艙甲板縱桁：⊥ W=523.27cm3 I=13074cm4</p><p><b>　　機艙：</b></p><p>　　W=4.75bhl2+0.102cPl=4.75×2.48×1.40×6.62+0.102×6.75

119、5;196×6.6=1609.04cm3</p><p>　　I=2Wl=2×1609.04×6.6=21239cm4</p><p>　　式中：箱腳集中載荷P=20tf=196kN（箱腳設(shè)于#22肋位，每箱重10t，共4層）。</p><p>　　實取機艙甲板縱桁：⊥ W=1769.16cm3 I=69433cm4</p

120、><p>　　1.3.5.4.6.3 #134~首：</p><p>　　W=4.75bhl2=4.75×2.0×3.40×5.42=941.87cm3</p><p>　　I=2Wl=2×941.87×5.4=10172cm4</p><p>　　式

121、中：h=h0+2=1.40+2=3.40m</p><p>　　實取#134~首甲板縱桁：⊥ W=1042.05cm I=33284cm4</p><p>　　1.3.5.4.7 平臺甲板：</p><p>　　1.3.5.4.7.1 機艙：</p><p>　　W=4.75bhl2=4.75×1.

122、86×2.6×5.42=669.83cm3</p><p>　　I=2Wl=2×669.83×5.4=7234.16cm4</p><p>　　W=12Shl2=12×1.86×2.5×5.42=1627.13cm3</p><p>　　I=2.5Wl=2.5×1627.1

123、3×5.4=21966cm4</p><p>　　實取機艙平臺甲板縱桁：⊥ W=1717.89cm3 I=61482cm4</p><p>　　1.3.5.5 甲板強橫梁</p><p>　　1.3.5.5.1機艙主甲板：#15</p><p>　　Mmax=Pa2/l =14.84×1.

124、242/4.96=4.60tfm=4.51×106N·cm</p><p>　　W=Mmax/[σ]=4.51×106/12400=363.71cm3</p><p>　　式中：集中載荷P=5.70×1.86×1.40=14.84tf ，許用彎曲應(yīng)力[σ]=124N/mm2=12400N/cm2</p><p>　　

125、實取機艙主甲板強橫梁：⊥ W=1321.46cm3</p><p>　　1.3.5.5.2機艙平臺：</p><p>　　Mmax=Pa2/l =13.06×1.242/4.96=4.05tfm=3.97×106N·cm</p><p>　　W=Mmax/[σ]=3.97×106/12400=3

126、20.16cm3</p><p>　　式中：集中載荷P=2.7×1.86×2.6=13.06tf ，許用彎曲應(yīng)力[σ]=124N/mm2=12400N/cm2</p><p>　　實取機艙平臺強橫梁:⊥ W=1288.83cm3</p><p>　　1.3.5.6 甲板縱骨</p><p>　　1.3.5.6.1 露天強

127、力甲板縱骨剖面模數(shù)（規(guī)范2.8.5.1）</p><p>　　船中部0.4L區(qū)域內(nèi)露天甲板縱骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值：（規(guī)范2.8.5.1）</p><p><b>　　W= shl2</b></p><p>　　=7.5×0.6×1.5×2.4×2.4</p><