某企業(yè)辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　內(nèi)容摘要4</b></p><p><b>　　計(jì)算書主體部分5</b></p><p>　　1 設(shè)計(jì)任務(wù)書5</p><p><b>　　1.1工程概況5</b>&

2、lt;/p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容6</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)類型6</b></p><p>　　3 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算8</p><p>　　3.1梁柱截面、梁跨度及柱高確定8</p><p>　　3.1.1初估截面尺寸8</p><p>

3、　　3.1.2梁的計(jì)算跨度9</p><p>　　3.1.3柱的高度9</p><p>　　3.2 荷載的均布恒載10</p><p>　　3.2.1屋面的恒載11</p><p>　　3.2.2屋面的活載12</p><p>　　3.2.3樓面的均布恒載12</p><p>　　3

4、.2.4樓面均布活荷載12</p><p>　　3.2.5梁柱的自重13</p><p>　　3.2.6 墻體、門窗自重的計(jì)算13</p><p>　　3.2.7各層荷載組合14</p><p>　　3.3水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算15</p><p>　　3.3.1橫梁的線剛度15</p>

5、<p>　　3.3.2橫向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值15</p><p>　　3.3.3橫向框架自震周期16</p><p>　　3.3.4橫向地震作用計(jì)算17</p><p>　　3.3.5橫向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算18</p><p>　　3.3.6縱向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值19</p&

6、gt;<p>　　3.3.7縱向框架自震周期19</p><p>　　3.3.8縱向地震作用計(jì)算20</p><p>　　3.3.9縱向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算21</p><p>　　3.4 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析22</p><p>　　3.4.1框架柱端剪力及彎矩計(jì)算22</p>

7、<p>　　3.4.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算23</p><p>　　3.5 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析26</p><p>　　3.5.1計(jì)算單元的選擇確定26</p><p>　　3.5.2荷載計(jì)算27</p><p>　　3.5.3用力距二次分配法計(jì)算框架彎距30</p><p&g

8、t;　　3.5.4梁端剪力及柱軸力的計(jì)算36</p><p>　　3.6 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析37</p><p>　　3.7 內(nèi)力組合39</p><p>　　3.7.1框架梁內(nèi)力組合39</p><p>　　3.7.2 框架柱內(nèi)力組合43</p><p>　　3.8 截面設(shè)計(jì)45</p>

9、;<p>　　3.8.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)45</p><p>　　3.8.2橫向框架梁截面設(shè)計(jì)46</p><p>　　3.8.3 柱截面設(shè)計(jì)56</p><p>　　3.8.4框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)63</p><p>　　3.8.5 構(gòu)造要求64</p><p>　　4 現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)70

10、</p><p>　　4.1設(shè)計(jì)荷載71</p><p>　　4.2四邊支承板的內(nèi)力及截面配筋計(jì)算（按彈性理論）71</p><p>　　4.2.1區(qū)格A71</p><p>　　4.2.2區(qū)格B73</p><p>　　4.2.3 區(qū)格C73</p><p>　　5 樓梯設(shè)計(jì)74

11、</p><p>　　5.1樓梯段板設(shè)計(jì)75</p><p>　　5.1.1板厚確定75</p><p>　　5.1.2荷載計(jì)算75</p><p>　　5.1.3內(nèi)力計(jì)算76</p><p>　　5.1.4截面承載力計(jì)算76</p><p>　　5.2中間平臺(tái)板計(jì)算76</p

12、><p>　　5.2.1平臺(tái)板荷載76</p><p>　　5.2.2內(nèi)力計(jì)算77</p><p>　　5.2.3截面承載力計(jì)算77</p><p>　　5.3平臺(tái)梁計(jì)算77</p><p>　　5.3.1荷載計(jì)算77</p><p>　　5.3.2截面設(shè)計(jì)78</p>&

13、lt;p>　　6 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)79</p><p>　　6.1 A柱獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)79</p><p>　　6.1.1地基承載力設(shè)計(jì)值79</p><p>　　6.1.2截面形式、尺寸數(shù)據(jù)79</p><p>　　6.1.3地荷載數(shù)據(jù)80</p><p>　　6.1.4軸心荷載作用下地基承載力驗(yàn)算81&l

14、t;/p><p>　　6.1.5偏心荷載作用下地基承載力驗(yàn)算81</p><p>　　6.1.6基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算81</p><p>　　6.1.7基礎(chǔ)受壓驗(yàn)算82</p><p>　　6.1.8 受彎計(jì)算結(jié)果83</p><p>　　6.2 B柱聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)84</p><p>　　6.

15、2.1縱向配筋85</p><p>　　6.2.2橫向配筋85</p><p><b>　　結(jié)論86</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)87</b></p><p><b>　　致 謝88</b></p><p><b>

16、　　摘要</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)題目為鄭州市某企業(yè)辦公樓，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)。建筑面積5600m2，基底面積1100m2； 地上五層為辦公室，每層高為3.9m，室內(nèi)外高差0.6m。本次設(shè)計(jì)分為建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩部分。本計(jì)算書包括了整個(gè)設(shè)計(jì)的計(jì)算過(guò)程及相關(guān)的說(shuō)明。其中主要有結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)選型、一榀框架的完整計(jì)算：包括荷載計(jì)算、內(nèi)力計(jì)算、內(nèi)力組合、截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算。此

17、外，還有柱下基礎(chǔ)、樓梯、現(xiàn)澆板等構(gòu)件的設(shè)計(jì)。</p><p>　　關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計(jì) 結(jié)構(gòu)計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算 配筋計(jì)算</p><p><b>　　計(jì)算書主體部分</b></p><p><b>　　1 設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　1.1工程概況</b>&

18、lt;/p><p>　　1.1.1 工程名稱：鄭州某企業(yè)辦公樓。</p><p>　　1.1.2 建設(shè)地點(diǎn)：鄭州市高新開發(fā)區(qū)文化大道北，場(chǎng)地平面示意圖見附圖。</p><p>　　1.1.3 建筑規(guī)模：本工程地上五層，建筑面積5600m2，基底面積1100m2；地上五層為辦公室，每層高為3.9m，室內(nèi)外高差0.6m。</p><p>　　1.1.

19、4 結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)。</p><p>　　1.1.5 建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，建筑耐火等級(jí)為二級(jí)，屋面防水等級(jí)為二級(jí)。</p><p>　　1.1.6 功能布置：</p><p>　　a.底層布置門廳、接待室、值班室、配電間、消防控制室。</p><p>　　b.二、三層每層各設(shè)100 m2會(huì)議室1間，60 m2間辦公室2間。</p

20、><p>　　c.頂層布置200 m2活動(dòng)室，其余為普通辦公室。</p><p>　　d.其它各層房間為普通辦公室。</p><p>　　e.各層均布置男女衛(wèi)生間，并設(shè)前室。</p><p>　　f.屋面為上人屋面。</p><p>　　1.1.7 建筑設(shè)備：</p><p>　　本辦公樓采用集中空

21、調(diào)，水、電由市政提供。</p><p>　　1.1.8 建筑裝修及材料：</p><p>　　a.外墻面：外墻涂料。</p><p>　　b.內(nèi)墻面：內(nèi)墻涂料。衛(wèi)生間及前室內(nèi)墻面選用面磚。</p><p>　　c.頂棚：吊頂部分用輕鋼龍骨礦棉吸音板吊頂，其余采用內(nèi)墻涂料。</p><p>　　d.樓、地面：地板磚。&l

22、t;/p><p>　　1.1.9 墻體材料：</p><p>　　外墻采用250厚加氣混凝土砌塊，內(nèi)墻采用200厚加氣混凝土砌塊，標(biāo)高-1.450以下墻體為250厚鋼筋混凝土墻。</p><p>　　1.1.10 門窗：</p><p>　　a.建筑外窗抗風(fēng)壓性能為3級(jí)、氣密性能為4級(jí)、水密性能3級(jí)、保溫性能為3級(jí)、 隔聲性能為3級(jí)。</p

23、><p>　　b.門窗制作安裝應(yīng)遵照《全國(guó)通用建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)》92SJ704。</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容</p><p>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計(jì)依據(jù)、步驟和主要計(jì)算過(guò)程及計(jì)算結(jié)果，計(jì)算簡(jiǎn)圖等，具體如下內(nèi)容：</p><p>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)與步驟（計(jì)算過(guò)程）；</p><p><b>　　

24、結(jié)構(gòu)布置方案；</b></p><p><b>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖；</b></p><p><b>　　地震作用計(jì)算；</b></p><p>　　(5) 框架內(nèi)力分析，配筋計(jì)算（取一榀）；</p><p>　　(6) 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算；</p><p>　　(7) 板、

25、次梁、樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算。</p><p>　　其它構(gòu)件計(jì)算視設(shè)計(jì)情況而定。</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)類型</b></p><p><b>　　2.1確定結(jié)構(gòu)體系</b></p><p>　　本方案擬采用縱橫向承重方案，采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，建筑平面布置靈活，有較大空間。 因?yàn)楝F(xiàn)澆式樓板整體性

26、好、剛度大、利于抗震、梁板布置靈活、能適應(yīng)各種不規(guī)則形狀和需留孔洞等特殊要求的建筑。 在現(xiàn)澆式鋼筋混凝土樓板中選用現(xiàn)澆肋梁樓板，即梁板式樓板。此種樓板有板、主梁、次梁組成?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為 C30。</p><p>　　2.2框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇</p><p>　　豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置

27、及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為縱橫向框架承重方案， 梁、板、柱、樓面均采用現(xiàn)澆形式，計(jì)算圖如下所示：（注：此處為了方便計(jì)算，對(duì)柱網(wǎng)布置做了適當(dāng)調(diào)整，計(jì)算書軸線標(biāo)注與圖中不同，詳見梁的計(jì)算跨度如圖2-2所示）</p><p>　　2.3變形縫的作用、類型及要求</p><p>　　2.3.1 伸縮縫：當(dāng)建筑物長(zhǎng)度超過(guò)一定限度時(shí)（60米），為避免構(gòu)件因溫度變化而變形開裂，通常沿

28、建筑物長(zhǎng)度方向每隔一定距離預(yù)留縫隙，將建筑物斷開?？p寬一般為20~30mm，要求將墻體、樓層、屋頂?shù)鹊孛嬉陨蠘?gòu)件全部斷開，基礎(chǔ)不必?cái)嚅_。</p><p>　　2.3.2 沉降縫：為避免由于地基的不均勻沉降，結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生附加應(yīng)力，使建筑物產(chǎn)生豎向錯(cuò)動(dòng)而開裂設(shè)置變形縫，沉降縫應(yīng)從基礎(chǔ)開始全部斷開，一般與伸縮縫合并設(shè)置，兼起伸縮縫的作用。</p><p>　　2.3.3 防震縫：在地震烈度7~9度

29、的地區(qū)，為防止地震影響相互擠壓、拉伸，造成變形破壞而設(shè)置。一般多層砌體建筑的縫寬50~100mm，多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，高度在15m時(shí)，縫寬為70mm，超過(guò)15m，按烈度增大縫寬。一般情況下，基礎(chǔ)不設(shè)縫，如與沉降縫合并設(shè)置，基礎(chǔ)也應(yīng)設(shè)縫斷開。</p><p>　　2.3.4 沉降縫的設(shè)置條件</p><p>　　同一建筑物兩相鄰部分的高度相差較大、荷載相差懸殊或結(jié)構(gòu)形式不同時(shí)；建筑物建造

30、在不同地基上，且難于保證均勻沉降；建筑物相鄰兩部分的基礎(chǔ)形式不同、寬度和埋深相差懸殊時(shí)；建筑物體形比較復(fù)雜、連接部位又較薄弱時(shí)；新建建筑物與原由建筑物相毗連。</p><p>　　該工程設(shè)計(jì)圖長(zhǎng)度大于60米，設(shè)置伸縮縫，縫寬一般為30mm，要求將墻體、樓層、屋頂?shù)鹊孛嬉陨蠘?gòu)件全部斷開，基礎(chǔ)不必?cái)嚅_。</p><p>　　3 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3

31、.1梁柱截面、梁跨度及柱高確定</p><p>　　3.1.1初估截面尺寸</p><p>　　(1) 柱：由于框架辦公樓荷載較小，按13kN/㎡計(jì)算；負(fù)荷面積按F= 7.2×(2.4+6.3)/2 = 31.32㎡考慮，取1。設(shè)防烈度為7度，小于60m高的框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)，因此取0.8，那么，</p><p>　　A = a2 = × =

32、13×31.32×6/14.3/0.7/1000=0.244㎡</p><p>　　所以， a = 0.494 m </p><p>　　再有，底層柱高H=4200+500+600=5300mm b=（1/10~1/15）H=530mm~353mm</p><p>　　考慮到柱縱向間距較大，初步估計(jì)底層柱的尺寸的為：550㎜×55

33、0㎜，2-5層 b×h=450mm×450mm，為計(jì)算簡(jiǎn)便，邊柱中柱尺寸取相同。</p><p>　?。?）梁：該工程定為縱橫向承重，主要為橫向承重，根據(jù)梁跨度初步確定：</p><p>　　L1: b×h=250mm×600mm L2: b×h=250mm×400mm</p>&

34、lt;p>　　L3: b×h=250mm×700mm L4: b×h=250mm×650mm</p><p>　　L5: b×h=250mm×400mm</p><p>　　如： h=(1/14~1/8)l=(1/12~1/8) ×6300mm=525mm~787.5

35、mm 取h=600mm</p><p>　　b=(1/2~1/3.5)l=(1/2~1/3) ×600mm=300mm~200mm 取b=250mm </p><p>　　梁的編號(hào)如圖3-1所示：</p><p>　　3.1.2梁的計(jì)算跨度</p><p>　　框架梁的計(jì)算跨度以上柱形心線為準(zhǔn)，而墻中心線是與軸線重合

36、的，所以柱的形心與軸線發(fā)生偏移，造成計(jì)算跨度與軸線間距不同，如圖2-2。</p><p><b>　　3.1.3柱的高度</b></p><p>　　底層柱高度：底層層高4.2m，室內(nèi)外高差0.6m，基礎(chǔ)頂部至室外地面0.5m，故4.2+0.6+0.5=5.3m，其他各層為3.3 m，因而得到=5.3m；=3.3m。由此得到框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-2所示 ：</p

37、><p>　　圖3-2 框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　3.2 荷載的均布恒載</p><p>　　其按屋面的做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載：吊頂處不做粉底，無(wú)吊頂處做粉底，近似取吊頂來(lái)參與計(jì)算，粉底為相同重量，其屋面構(gòu)造做法如圖3-3所示，按圖3-3來(lái)計(jì)算屋面恒載，其結(jié)果如下：</p><p>　　圖3-3 屋面構(gòu)造做法</p>

38、<p>　　3.2.1屋面的恒載</p><p>　　30厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層 0.03*20=0.6KN/m2</p><p>　　二氈三油防水層 0.35KN/m2</p><p>　　冷底子油熱瑪蹄脂二道 0.05KN/

39、m2</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.02*20=0.4KN/m2</p><p>　　150厚膨脹珍珠巖保溫層 0.15*10=1.5KN/m2</p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層 0.1*25=2.5KN/m2</p><

40、p>　　粉底 0.5KN/m2</p><p>　　合計(jì)： 5.9KN/m2</p><p><b>　　而屋面的長(zhǎng)邊長(zhǎng)：</b></p><p>　　7.2×8+0.24=

41、57.84m</p><p><b>　　而屋面的短邊長(zhǎng)：</b></p><p>　　6.3×2+2.4+0.24=15.24m</p><p>　　那么屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：(暫不考慮預(yù)留洞與樓梯及其它構(gòu)造對(duì)荷載的影響)</p><p>　　57.84×15.24×5.9=5200.1KN

42、</p><p>　　3.2.2屋面的活載</p><p>　　計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，不必考慮活荷載，僅考慮屋面雪荷載作用：</p><p>　　57.84×15.24×0.45=396.7KN</p><p>　　3.2.3樓面的均布恒載</p><p>　　樓面的做法如圖3-4所示，按圖示各層進(jìn)

43、行組合來(lái)參與計(jì)算樓面恒載大小。</p><p>　　水磨石地面 0.65KN/m2</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.02*20=0.4KN/m2</p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層 0.1*25=2.5KN/

44、m2</p><p>　　粉底 0.5KN/m2</p><p>　　合計(jì): 4.05KN/m2</p><p>　　因而得到樓面均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　57.84

45、5;15.24×4.05=3570.0KN</p><p>　　圖3-4 樓面構(gòu)造做法</p><p>　　3.2.4樓面均布活荷載</p><p>　　根據(jù)荷載規(guī)范，標(biāo)準(zhǔn)辦公用房2.0 KN/，走道，樓梯上面活載2.5 KN/，這里統(tǒng)一偏安全地取2.5 KN/參與計(jì)算：</p><p>　　57.84×15.24

46、15;2.5=2203.7.1KN</p><p>　　3.2.5梁柱的自重</p><p>　　3.2.5.1 梁的自重</p><p>　　在此計(jì)算過(guò)程中，梁的長(zhǎng)度按凈跨長(zhǎng)度，即把梁的計(jì)算跨度減掉柱的寬度來(lái)參與計(jì)算過(guò)程：</p><p>　　例：：長(zhǎng)度=6.09-0.49=5.6m（扣除一個(gè)柱寬）</p><p>

47、<b>　　表3-1 梁自重</b></p><p>　　注：（1）上表中梁截面的確定，考慮到抹灰層有（每抹層均按20mm計(jì)算）</p><p>　　寬：0.25+2×0.02=-0.29m</p><p>　　高：0.60＋1×0.02=0.62m</p><p>　　（2）此處抹層按近似與梁相同

48、，按每立方25 KN計(jì)算</p><p>　　（3）梁的長(zhǎng)度都按凈跨長(zhǎng)度計(jì)算</p><p>　　3.2.5.2 柱的自重</p><p>　　柱的自重如下表3-2所示，其計(jì)算與梁相似（考慮抹灰層在內(nèi)計(jì)算）</p><p>　　表3-2 柱的自重</p><p>　　注：（1）柱因四面抹灰，與梁相同辦法處理，邊長(zhǎng)=0

49、.55+0.02×2=0.59m</p><p>　?。?）抹層記入柱內(nèi)，按每立方25 KN計(jì)算</p><p>　　3.2.6 墻體、門窗自重的計(jì)算</p><p>　　墻體為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體計(jì)算（考慮抹灰重量），依建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，磚自重為19，其計(jì)算如表3-3所示：（此處考慮門窗洞口，平均重度按墻體的80%折算）</p>

50、<p><b>　　表3-3墻體自重</b></p><p>　　注：（1）墻厚=240+20×2=280mm（考慮抹灰層）</p><p>　?。?）單位面積重為 1×0.28×19=5.32</p><p>　　（3）樓梯、門廳及以上縱墻統(tǒng)一按辦公用房處墻體處理</p><p&

51、gt;　　3.2.7各層荷載組合</p><p>　　等效重力荷載代表值（標(biāo)準(zhǔn)值）的計(jì)算：</p><p>　　恒載---取100% 雪載---取50%</p><p>　　樓面（屋面）---取等效均布活載50%-80%</p><p>　　一般民用建筑取50%</p><p>　　一般樓層取G=1.0恒+0.5

52、活+1.0(柱、梁、墻)分層總計(jì)，上下各半，屋蓋和樓蓋重力代表值為：</p><p>　　屋蓋層=屋面荷載+50%雪載+縱橫梁自重+半層柱重+半層墻重（墻和門窗）+女兒墻重</p><p>　　樓蓋層=樓面恒載+50%樓面活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層柱和各半層墻重</p><p>　　將上述各荷載相加，得到集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：</p>

53、<p>　　五層：G5=5200.1＋0.5×396.7＋2158.4＋1/2×713.1＋1/2 ×3764.1+772.5=10568.0KN</p><p>　　四~二層：G4~2 =3570.0＋0.5×2203.7＋2158.4＋1/2×（713.1+713.1）×2+1/2×（3764.1+3764.1）×2

54、=11307.5KN</p><p>　　底層：=3570.0＋0.5×2203.7＋2163.3＋1/2×（713.1+1660.4）＋1/2（3764.1+6477.9）=13096.0KN</p><p>　　所以質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值如圖3-5所示</p><p>　　圖3-5重力荷載代表值</p><p>　　3.3

55、水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算</p><p>　　3.3.1橫梁的線剛度</p><p>　　混凝土采用C30 （），在框架結(jié)構(gòu)中，對(duì)現(xiàn)澆樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大了梁的有效剛度，減小了框架的側(cè)移，為了考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取I=1.5（為梁的截面慣性矩），對(duì)中框架梁取I=2來(lái)計(jì)算，橫梁線剛度計(jì)算結(jié)果見表3-4所示：</p>&

56、lt;p>　　表3-4 橫梁線剛度</p><p>　　3.3.2橫向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值</p><p>　　柱的線剛度見表3-5所示，橫向框架柱側(cè)移剛度D值見表3-6所示：</p><p><b>　　表3-5 柱線剛度</b></p><p>　　表3-6 橫向框架柱側(cè)移剛度D值的計(jì)算</p&

57、gt;<p>　　3.3.3橫向框架自震周期</p><p>　　橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。</p><p>　　基本自振周期T1（s）可按下式計(jì)算：</p><p>　　T1=1.7ψT （uT）1/2</p><p>　　注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。&

58、lt;/p><p>　　ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.6。</p><p>　　uT按以下公式計(jì)算：</p><p>　　VGi=∑Gk （△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k</p><p>　　注：∑D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度。</p><p>　?。ā鱱）i

59、為第i層的層間側(cè)移。</p><p>　?。ā鱱）k為第k層的層間側(cè)移。</p><p>　　s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。</p><p>　　結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過(guò)程見下表：</p><p>　　表3-7 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算</p><p>　　因此：T1=1.7ψT （uT）1/2=1.7×0.6

60、5;(0.3574)1/2=0.607(s)</p><p>　　3.3.4橫向地震作用計(jì)算</p><p>　　本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：</p><p>　　1、結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq</p><p>　　Geq=0.85∑Gi=0.85×

61、;（1056.80+1130.75×3+13096.0）=48948.53（KN）</p><p>　　2、計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1</p><p>　　查表得二類場(chǎng)地中震特征周期值Tg=0.40s，設(shè)防烈度為7度的аmax=0.08</p><p>　　а1=（Tg/T1）0.9аmax =（0.4/0.607）0.9×0.08 =0.0550

62、</p><p>　　3、結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk</p><p>　　FEk=а1Geq=0.0550×48948.53=2690.4（KN）</p><p>　　因1.4Tg=1.4×0.4=0.56s<T1=0.607s，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)，δn=0.08T1+0.01=0.08×0

63、.607+0.01=0.0586</p><p>　　△F6=0.0586×2690.4=157.7KN</p><p>　　各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk），</p><p>　　地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為：</p><p>　　Vi=∑Fk（i=1，2，…n）<

64、;/p><p><b>　　計(jì)算過(guò)程如下表： </b></p><p>　　表3-8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力</p><p>　　注：第五層水平剪力附加了△F6</p><p>　　橫向框架各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖：</p><p>　　圖3-6橫向框架各層水平

65、地震作用及地震剪力</p><p>　　3.3.5橫向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　?。ā鱱）i = Vi/∑D ij </p><p>　　u i=∑（△u）k</p><p>　　

66、各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，不考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]<1/450，計(jì)算過(guò)程如下表：</p><p>　　表3-9 橫向變形驗(yàn)算</p><p>　　注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求：θe < [θe]<1/450</p><p>　　3.3.6縱向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值<

67、;/p><p>　　柱的線剛度見表3-5所示，縱向框架柱側(cè)移剛度D值見表3-10所示：</p><p>　　表3-10 縱向框架柱側(cè)移剛度D值的計(jì)算</p><p>　　3.3.7縱向框架自震周期</p><p>　　縱向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過(guò)程見下表3-11所示：</p><p&g

68、t;　　表3-11 縱向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算</p><p>　　因此：T1=1.7ψT （uT）1/2=1.7×0.6×(0.2858)1/2=0.545(s)</p><p>　　3.3.8縱向地震作用計(jì)算</p><p>　　本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：</

69、p><p>　　1、結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq</p><p>　　Geq=0.85∑Gi</p><p>　　=0.85×（1056.80+1130.75×3+13096.0）=48948.53（KN）</p><p>　　2、計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1</p><p>　　查表得二類場(chǎng)地中震特征周

70、期值Tg=0.40s，設(shè)防烈度為7度的аmax=0.08</p><p>　　а1=（Tg/T1）0.9аmax</p><p>　　=（0.4/0.545）0.9×0.08 =0.0606</p><p>　　3、結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk</p><p><b>　　FEk=а1Geq</b><

71、/p><p>　　=0.0606×48948.53=2964.3（KN）</p><p>　　因1.4Tg=1.4×0.4=0.56s>T1=0.545s，所以不考慮頂部附加水平地震作用。</p><p>　　各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk）</p><p>　　地震作

72、用下各樓層水平地震層間剪力Vi為：</p><p>　　Vi=∑Fk（i=1，2，…n）</p><p>　　計(jì)算過(guò)程如下表3-12所示： </p><p>　　表3-12 各層縱向地震作用及樓層地震剪力</p><p>　　縱向框架各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖：</p><p>　　圖3-

73、7 縱向框架各層水平地震作用及地震剪力</p><p>　　3.3.9縱向框架多遇水平地震作用下的抗震變形驗(yàn)算</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　?。ā鱱）i = Vi/∑D ij</p><p>　　u i=∑（△u）k</p><p&g

74、t;　　各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，不考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]<1/450。</p><p>　　計(jì)算過(guò)程如下表3-13所示：</p><p>　　表3-13 縱向變形驗(yàn)算</p><p>　　注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求：θe < [θe]<1/450</p>&l

75、t;p>　　3.4 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析</p><p>　　3.4.1框架柱端剪力及彎矩計(jì)算</p><p>　　框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　　Vij=DijV i /∑Dij</p><p>　　M bij=Vij*yh M uij=Vij（1-y）h</p>&

76、lt;p>　　y=yn+y1+y2+y3</p><p>　　注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。</p><p>　　y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。</p><p>　　y2、y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。</p><p>　　y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。</p><p>　　底層柱需

77、考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無(wú)修正。</p><p>　　下面以采用中框架為例計(jì)算，邊框架和縱向框架的計(jì)算方法步驟與橫向中框架完全相同，框架柱剪力和彎矩計(jì)算，采用D植法。</p><p>　　表3-14 地震力作用下框架各層柱端剪力及彎矩計(jì)算（邊柱）</p><p>　　例：第五層邊柱的計(jì)算：</p><p>　

78、　Vi1=868.5×13276/582750=19.79（KN）</p><p>　　y=y n=0.35（m） （無(wú)修正）</p><p>　　M ui1=19.79×（1-0.35）×3.3=42.45（KN*m）</p><p>　　M bi1=28.794×0.35×3.3=22.86（KN*m）<

79、/p><p>　　表3-15 地震力作用下框架各層柱端剪力及彎矩計(jì)算（中柱）</p><p>　　3.4.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算：</p><p>　　M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b）</p><p&g

80、t;　　M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b）</p><p>　　V b=（M l b+ M r b）/ l</p><p>　　Ni=∑（V l b- V r b）k</p><p>　　具體計(jì)算過(guò)程見下表：</p><p>　　表3-16梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算</p>

81、<p>　　例：第五層： 邊梁：M l b= M u 6=42.45 KN·m</p><p>　　M r b=60.45*2.67/（2.67+2.3）=32.48 KN·m</p><p>　　走道梁： M l b =M r b=60.45-32.48=27.97 KN·m</p><p>　　邊柱： N=0-15.

82、67=-15.67 KN</p><p>　　中柱： N=15.67-26.884=-11.21 KN</p><p>　　框架彎矩圖見圖3-8，框架梁剪力圖和柱軸力圖如圖3-9所示：</p><p><b>　　26.88</b></p><p><b>　　52.70</b></p>

83、;<p><b>　　78.98</b></p><p><b>　　91.56</b></p><p><b>　　93.87</b></p><p>　　3.5 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析</p><p>　　3.5.1計(jì)算單元的選擇確定</p&

84、gt;<p>　　此處用③軸線橫向中框架為例來(lái)進(jìn)行計(jì)算：計(jì)算單元寬度為7.2m，由于每個(gè)房間內(nèi)布置有2根次梁（b×h=250mm×400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力P的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩M。</p><p>

85、;　　圖3-10 計(jì)算單元的選擇</p><p><b>　　3.5.2荷載計(jì)算</b></p><p>　　1.荷載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：</p><p>　　荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：</p><p><b>　　各層梁上作用的荷載</b></p><p>

86、;<b>　　對(duì)于第5層：</b></p><p>　　q1、q1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。</p><p>　　q1=0.29×0.62×25=4.495 KN/m</p><p>　　q1，=0.29×0.42×25=3.05KN/m</p><p>　　q2、和q2，分

87、別為屋面板和走道板傳給橫梁的均布荷載。</p><p>　　q2=5.9×2.4=14.16 KN/m</p><p>　　q2，=0（活載按單向板長(zhǎng)邊支承傳遞，此梁上不計(jì)）</p><p>　　P1、P2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：</p><p>　　集中荷載：縱梁

88、自重（包括抹灰）： 0.29×0.65×（7.2-0.49）×25=31.57kN</p><p>　　女兒墻自重（包括抹灰）： 0.28×1×7.2×19=35.64KN</p><p>　　AB跨板傳給次梁： 4.8/2 ×6.3×5.9 =61.24 KN<

89、/p><p>　　次梁重（包括抹灰）： 0.49×0.49×（6.3-0.25）×25=17.57KN</p><p>　　P1 = 176.42KN</p><p>　　縱梁自重（包括抹灰）： 0.29×0.7×（7.2-0.49）×25=31.57kN</p><p>　　

90、AB跨板傳給次梁 ： 4.8/2 ×6.3×5.9 =61.24 KN</p><p>　　BC跨板傳給次梁 ： 2.4 ×7.2×5.9 =101.95 KN</p><p>　　次梁重（包括抹灰）： 0.49×0.49×（6.3-0.25）×25=17.57KN&l

91、t;/p><p>　　P2 = 212.33KN</p><p>　　集中力矩M1=P1e1 =176.42×（0.45-0.25）/2=17.64 KN·m</p><p>　　M2=P2e2 =212.23×（0.45-0.25）/2 =21.23KN·m</p><p>　　對(duì)于1-4層：計(jì)算方法

92、與頂層的相同，將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?-17；</p><p>　　表3-17橫向框架恒載匯總表</p><p>　　活載的計(jì)算類似于恒載，屋面活載按上人屋面活荷載計(jì)算，取2.0 KN/ m2 ，不再計(jì)算雪荷載，計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?-18。</p><p>　　表3-18橫向框架活載匯總表</p><p>　　2.荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算：<

93、;/p><p>　　荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：</p><p>　　3.5.3用力距二次分配法計(jì)算框架彎距</p><p>　　用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩：由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可略去不計(jì)，其內(nèi)力分析采用二次力矩矩分配法。</p><p>　　先求固端彎矩，將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見下表：&l

94、t;/p><p>　　表3－19 梁固端彎矩計(jì)算 </p><p>　　1、分配系數(shù)計(jì)算：</p><p>　　考慮框架對(duì)稱性，梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。</p><p>　　取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖3-12所示。切斷的橫梁線剛度為原來(lái)的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)

95、動(dòng)剛度比值計(jì)算。</p><p>　　圖3-12 半框架梁柱線剛度示意圖</p><p><b>　　2、傳遞系數(shù)：</b></p><p>　　遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為1/2</p><p>　　遠(yuǎn)端滑支：傳遞系數(shù)為-1</p><p><b>　　3、彎距分配：</b><

96、;/p><p>　　恒載作用下，框架彎距分配計(jì)算見3-13圖，框架的彎距圖見圖3-14活載作用下，框架的彎距分配計(jì)算圖3-15，框架的彎距圖見圖3-16所示：</p><p>　　在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎距調(diào)幅系數(shù)為0.8，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見圖3-15及圖3-16中括號(hào)內(nèi)數(shù)值所示：</p><p>　　圖3-13 恒荷載彎矩計(jì)算圖（

97、KN.m）</p><p>　　圖3-14 活荷載彎矩計(jì)算圖（KN.m）</p><p>　　圖3-15 恒荷載作用下框架彎矩圖 （KN.m）</p><p>　　圖3-16 活荷載作用下框架彎矩圖（KN.m ）</p><p>　　3.5.4梁端剪力及柱軸力的計(jì)算</p><p><b>　　1、恒載作

98、用下：</b></p><p>　　梁端剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　梁端剪力 V=Vq＋Vm</p><p>　　式中：Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq＝ql/2</p><p>　　Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm＝(M左-M右)/2</p><p>　　柱軸力 N=V+P<

99、;/p><p>　　式中：V——梁端剪力；</p><p>　　P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。</p><p>　　例：第5層荷載引起的剪力：VqA=VqB=18.67×6.09/2 =56.85 KN</p><p>　　VqB=VQC=3.05×2.61/2 =3.98KN</p><p>　　本方案中

100、，彎矩引起的剪力: VmA=VmB=(46.42-38.28)*0.8/6.09 =1.07 KN</p><p>　　很小，可忽略不計(jì)，其中0.8為調(diào)幅系數(shù)。</p><p>　　A柱： N頂=56.85-1.07+176.4=232.2 KN</p><p>　　柱重：0.49×0.49×3.3×25=19.81 KN</p&

101、gt;<p>　　N底= N頂+19.81=252.0KN</p><p>　　B柱： N頂=212.3+57.9+3.98=289.3 KN</p><p>　　表3-20恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　注：第一層柱自重：0.64×0.64×5.3×25=54.27KN</p>&l

102、t;p>　　2、活載作用下：計(jì)算方法與恒載類似，結(jié)果如下表</p><p>　　表3-21活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　3.6 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析</p><p><b>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)植 </b></p><p><b>　　式中：：風(fēng)振系數(shù)</b><

103、;/p><p><b>　?。猴L(fēng)荷載體型系數(shù)</b></p><p><b>　?。猴L(fēng)壓高度變化系數(shù)</b></p><p><b>　?。夯撅L(fēng)壓</b></p><p>　?。?）查得 0.30</p><p>　?。?）體型為矩形=1.3</p&

104、gt;<p>　?。?） =0.6+4.2+3.3*4=18m ，按B類場(chǎng)地 ，=1.3（內(nèi)插法采用），計(jì)算結(jié)果如下表所示：</p><p><b>　　表3-22 值計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）</b></p><p>　　（5）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　

105、　底層： wk1= 1.0×1.3×1.00×0.3=0.39</p><p>　　二層： wk2= 1.0×1.3×1.00×0.3=0.39</p><p>　　三層： wk3= 1.0×1.3×1.04×0.3=0.41</p><p>　　四層： wk4= 1.0

106、15;1.3×1.13×0.3=0.44</p><p>　　五層： wk5= 1.0×1.3×1.21×0.3=0.47</p><p>　?。?）各層樓面處及屋面處的水平地震力：</p><p>　　底層： F1 =263.4KN 四層：F4 =650.9KN</p><

107、;p>　　二層： F2=367.2KN 五層：F5 =899.8KN </p><p>　　三層： F3=509.1KN </p><p>　?。?）風(fēng)荷載作用下各層樓面及屋面處的水平力：</p><p>　　底層： Fwk1= (4.2×0.39+3.3/2×0.39) ×7.

108、2=16.17KN</p><p>　　二層： Fwk2= (3.3/2×0.39+3.3/2×0.39) ×7.2=9.27KN</p><p>　　三層： Fwk3= (3.3/2×0.39+3.3/2×0.41) ×7.2=9.50KN</p><p>　　四層： Fwk4= (3.3/2×

109、0.41+3.3/2×0.44) ×7.2=10.10KN</p><p>　　五層： Fwk5= 3.3/2×0.33 ×7.2=5.58KN</p><p>　　因風(fēng)荷載作用小于地震力的10%，風(fēng)荷載所帶來(lái)的結(jié)構(gòu)側(cè)移顯然能滿足規(guī)范要求，且在內(nèi)力組合計(jì)算時(shí)不考慮，風(fēng)荷載布置如圖所示：</p><p>　　圖3-17 風(fēng)荷

110、載布置圖（KN/㎡）</p><p><b>　　3.7 內(nèi)力組合</b></p><p>　　3.7.1框架梁內(nèi)力組合</p><p>　　1、結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)。</p><p>　　2、框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合， 即1.2SGk+1.4SQk，1.2（ SGk +0

111、.5SQk）+1.3SEk。</p><p>　　考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.8）后進(jìn)行組合，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。</p><p>　　在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中的M代替，</p><p>　　式中： 、為梁端左右端彎矩見圖3-15，圖3-16中所示</p>&l

112、t;p>　　跨中M若小于，那么應(yīng)取</p><p>　　在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩采用數(shù)解法來(lái)進(jìn)行計(jì)算如圖3-18所示：</p><p>　　圖3-18 框架梁內(nèi)力組合圖 </p><p>　　圖中： 、表示重力荷載作用下梁端彎矩</p><p>　　、表示水平地震作用下梁端彎矩</p><p

113、>　　表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力</p><p>　　對(duì)圖中作用點(diǎn)取彎矩可見：</p><p>　　那么任意截面x處的彎矩為：</p><p>　　由時(shí)，可求得跨間的位置為： </p><p>　　將代入任意截面處彎矩表達(dá)式，可得跨間最大彎矩為：</p><p>　　當(dāng)右震時(shí)，公式中反號(hào)即可以。<

114、;/p><p>　　其中，及的具體數(shù)值可參見表3-23所示，表中的和均有兩組數(shù)值，而梁的內(nèi)力組合情況見表3-24所示。</p><p>　　在表中恒載和活載的組合，梁端挽矩取調(diào)幅后的數(shù)值，即圖3-15和圖3-16中括號(hào)中的數(shù)值，剪力取調(diào)幅前后較大值，如圖3-18所示圖中，分別表調(diào)幅前后的彎矩，剪力值應(yīng)取和，見表所示：</p><p>　　圖3-19調(diào)整前后剪力值變化&l

115、t;/p><p>　　表3-23 X值及跨間最大彎矩MGE計(jì)算 </p><p><b>　　續(xù)表：MGE計(jì)算</b></p><p>　　注：當(dāng)x1>l或x1<0時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)，用M=RAx－q1x2/2－MGAMEA計(jì)算MGE。</p><p>

116、　　框架梁的控制截面取支座兩端，跨中最大彎矩截面處，內(nèi)力組合見表3-24所示：</p><p>　　表3-24 梁內(nèi)力組合表</p><p>　　注：彎矩單位KN.m，剪力單位KN。</p><p>　　3.7.2 框架柱內(nèi)力組合</p><p>　　框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果參見表3-25，3-26所示：</p>

117、;<p>　　表3-25 A柱內(nèi)力組合表</p><p>　　注：（1）彎矩單位KN.m，軸力單位KN。</p><p>　?。?）考慮活載折減系數(shù)按附表3-1采用</p><p>　　表3-26 B柱內(nèi)力組合表</p><p>　　注：（1）彎矩單位KN.m，軸力單位KN。</p><p>　　（

118、2）考慮活載折減系數(shù)按附表3-1采用</p><p>　　3.8 截面設(shè)計(jì) </p><p>　　3.8.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)</p><p>　　考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：</p><p><b>　　S</b></p><p>　　式中：：表示承載力抗震調(diào)整系數(shù)見附

119、表3-2所示</p><p>　?。罕淼卣鹱饔眯?yīng)或地震作用效應(yīng)與它荷載效應(yīng)的基本組合</p><p><b>　?。航Y(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力</b></p><p>　　在此截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以再與靜力組合的內(nèi)力框進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。</p><p>　　3.8.2橫向框架梁截面設(shè)計(jì)</

120、p><p>　　梁的控制截面如圖3-20所示</p><p>　　圖3-20 梁的內(nèi)力控制截面示意圖</p><p>　　混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C30，fc＝14.3N/mm2</p><p><b>　　鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)：</b></p><p><b>　　縱筋：II級(jí)</b><

121、;/p><p><b>　　箍筋：I級(jí) </b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　：表混凝土立方體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值</p><p>　?。罕礓摻畹目估瓘?qiáng)度設(shè)計(jì)值</p><p>　?。罕礓摻畹目箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值（在計(jì)算中用與相等，可以代換使用）<

122、/p><p>　　8.2.1 梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　以第5層AB跨框架梁的計(jì)算為例，</p><p>　　1、梁的最不利內(nèi)力：</p><p>　　經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：</p><p>　　跨間AB： Mmax=84.95 KN·m</p><p>　　

123、支座A：Mmax=112.05 KN·m</p><p>　　支座Bl：Mmax=102.29 KN·m</p><p>　　剪力：V=94.95 KN</p><p>　　2、梁正截面受彎承載力計(jì)算：</p><p>　　抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋

124、數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：</p><p>　?。?）、考慮跨間最大彎矩處：</p><p>　　按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=6.09/3=2.03m=2030mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=h-a=600-35=565mm，

125、</p><p>　　因?yàn)閒c bf，hf，（ h0- hf，/2）=14.3×2030×100×（565-100/2）</p><p>　　=1494.99KN·m>84.95 KN·m</p><p><b>　　屬第一類T形截面。</b></p><p>　　

126、下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：</p><p>　　αs=M/（fcmbf，h02）=84.95×0.75×106/14.3/2030/5652=0.007</p><p>　　ξ=1-（1-2αs）1/2=0.007</p><p>　　As=ξfcmbf，h0/fy=0.007×13.4×2030×565/30

127、0=358.6 mm2</p><p>　　注：承載力抗震調(diào)整系數(shù)=0.75</p><p>　　實(shí)配鋼筋2Ф16，As=402mm2，ρ=402/250/565=0.28%>ρmin=0.20%，滿足要求。</p><p>　　梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：</p><p>　　ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=300×402/

128、13.4/2030/565<0.35，符合三級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。</p><p>　?。?）、考慮兩支座處：</p><p>　　支座A上部，可近似取 As=M/fy/(h0-a,)= （112.05-B*V/2）×0.75×106/300/（565-35）=414.47 mm2</p><p>　　實(shí)配鋼筋2Ф18，As=509 mm2。