注塑成型畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　隨著塑料工業(yè)的發(fā)展，塑料注射模已經(jīng)成為制造塑料制品的主要手段之一。本文主要介紹了塑料注射模設(shè)計(jì)的方法及過(guò)程。首先，介紹了塑料注射模設(shè)計(jì)與制造在社會(huì)發(fā)展過(guò)程中所處的地位和作用，并對(duì)塑料制品（注射器套筒注塑模設(shè)計(jì)）的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分析和適當(dāng)?shù)男薷?，然后介紹了塑料注射模具的具體設(shè)計(jì)過(guò)程。具體設(shè)計(jì)內(nèi)容包括：進(jìn)行塑件分析，進(jìn)行塑件三維建模；完

2、成模具總體方案的設(shè)計(jì)；完成模具具體分型面等參數(shù)的選擇；完成模具具體尺寸的計(jì)算；繪制模具的工作圖；完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份；此外，還對(duì)塑料注射模其他零部件進(jìn)行了簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)。最后闡述了完成此次設(shè)計(jì)之后的心得，并對(duì)以后的模具設(shè)計(jì)思路提出了自己的見(jiàn)解和看法。</p><p>　　關(guān)鍵詞：注射模設(shè)計(jì) 模具 塑料、</p><p><b>　　Abstract</b></p>

3、;<p>　　With the development of the plastic industry, the plastic injecting mold has already become one of the mainly ways of making the plastic ware. This paper mainly introduces the method and the process of the

4、 injecting mold designing. First, It has introduced the position and function in the developing society of the plastic injecting mold’s making and designing, and analysied the structure of the plastic product ,and also m

5、odified some parts of the structure .Next, this paper introduce the concre</p><p>　　Key words: injecting mold design mold plastic</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b&

6、gt;　　摘要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p><b>　　第1章緒論1</b></p><p>　　1.1塑料及塑料工業(yè)的發(fā)展情況1</p><p>　　1.2選題的依據(jù)和背景1</p><p>　　1.3塑料模國(guó)內(nèi)的發(fā)展?fàn)顩r1

7、</p><p>　　1.4塑料模國(guó)外的發(fā)展?fàn)顩r2</p><p>　　1.5未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)2</p><p>　　1.6畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容概述3</p><p>　　1.7本章小結(jié)3</p><p>　　第2章整體方案論證4</p><p>　　2.1產(chǎn)品分析4</p&

8、gt;<p>　　2.1.1產(chǎn)品名稱及圖樣4</p><p>　　2.1.2產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析4</p><p>　　2.1.3產(chǎn)品材料的性能5</p><p>　　2.2模具設(shè)計(jì)方案的選擇6</p><p>　　2.2.1注射?；灸＜艿倪x擇6</p><p>　　2.2.2凹模結(jié)構(gòu)方案

9、選擇7</p><p>　　2.2.3凸模的結(jié)構(gòu)方案的選擇8</p><p>　　2.2.4拉料桿的結(jié)構(gòu)方案選擇8</p><p>　　2.3注射機(jī)的選擇9</p><p>　　2.3.1注射機(jī)類型的選擇9</p><p>　　2.3.2注射機(jī)型號(hào)的確定10</p><p>

10、;　　2.4模具總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)11</p><p>　　2.4.1分型面的選擇11</p><p>　　2.4.2型腔數(shù)的確定12</p><p>　　2.4.3型腔的設(shè)計(jì)13</p><p>　　2.4.4型芯的設(shè)計(jì)13</p><p>　　2.4.5抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)13</p>&

11、lt;p>　　2.5本章小結(jié)14</p><p>　　第3章注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)15</p><p>　　3.1成型部分的設(shè)計(jì)15</p><p>　　3.1.1凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)15</p><p>　　3.1.2凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)29</p><p>　　3.2澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)46</p>

12、;<p>　　3.2.1主流道的設(shè)計(jì)47</p><p>　　3.2.2分流道的設(shè)計(jì)50</p><p>　　3.2.3澆口的設(shè)計(jì)51</p><p>　　3.2.4冷料穴的設(shè)計(jì)55</p><p>　　3.3排溢引氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)55</p><p>　　3.3.1排溢系統(tǒng)設(shè)計(jì)55&l

13、t;/p><p>　　3.3.2引氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)56</p><p>　　3.4冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)57</p><p>　　3.4.1冷卻裝置的理論計(jì)算57</p><p>　　3.4.2冷卻裝置基本形式的選擇60</p><p>　　3.4.3冷卻系統(tǒng)的其他零部件60</p><p>

14、;　　3.4.4冷卻系統(tǒng)的其他零部件61</p><p>　　3.5脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)62</p><p>　　3.5.1頂桿脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)62</p><p>　　3.5.2成型活動(dòng)鑲塊頂出脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)66</p><p>　　3.5.3抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)67</p><p>　　3.5.4拉料桿的設(shè)

15、計(jì)75</p><p>　　3.6復(fù)位系統(tǒng)的設(shè)計(jì)77</p><p>　　3.6.1各部分尺寸確定77</p><p>　　3.6.2材料的選擇及配合公差的確定77</p><p>　　3.7其它零部件設(shè)計(jì)78</p><p>　　3.7.1導(dǎo)向元件的設(shè)計(jì)78</p><p&g

16、t;　　3.7.2頂桿的導(dǎo)柱設(shè)計(jì)79</p><p>　　3.7.3限位釘80</p><p>　　3.7.4墊塊的設(shè)計(jì)81</p><p>　　3.7.5動(dòng)模座板及定模座板的設(shè)計(jì)82</p><p>　　3.8本章小結(jié)82</p><p><b>　　總結(jié)83</b><

17、;/p><p><b>　　致謝84</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)85</b></p><p><b>　　緒論</b></p><p>　　塑料及塑料工業(yè)的發(fā)展情況</p><p>　　中國(guó)塑料模具發(fā)展速度相當(dāng)快。目前我國(guó)塑料模具在整個(gè)

18、模具行業(yè)中所占比重約為30%。隨著中國(guó)汽車、家電、電子通訊、各種迅速發(fā)展，預(yù)計(jì)在未來(lái)模具市場(chǎng)中，塑料模具占模具總量的比例仍將逐步提高，且發(fā)展速度將快于其他模具,塑料的應(yīng)用將面對(duì)汽車工業(yè)航空航天工業(yè)、電子電氣工業(yè)、包裝工業(yè)、建材工業(yè)、農(nóng)業(yè)等諸多領(lǐng)域。</p><p><b>　　選題的依據(jù)和背景</b></p><p>　　我之所以選擇關(guān)于注塑成型的課題是因?yàn)榻陙?lái)，中

19、國(guó)塑料模具發(fā)展速度相當(dāng)快。目前我國(guó)塑料模具在整個(gè)模具行業(yè)中所占比重約為30%。隨著中國(guó)汽車、家電、電子通訊、各種迅速發(fā)展，預(yù)計(jì)在未來(lái)模具市場(chǎng)中，塑料模具占模具總量的比例仍將逐步提高，且發(fā)展速度將快于其他模具。 </p><p>　　模具工業(yè)作為進(jìn)入小康社會(huì)的原動(dòng)力之一,正推動(dòng)著整個(gè)工業(yè)技術(shù)的發(fā)展和進(jìn)步。當(dāng)今社會(huì)，模具就是現(xiàn)代化，模具就是高效益的觀念，已被越來(lái)越多的人所接受。塑件質(zhì)量的優(yōu)劣及生產(chǎn)效率的高低，模

20、具因素占80%，由此可知，推動(dòng)模具技術(shù)的發(fā)展的進(jìn)步是刻不容緩的策略，尤其是大型注射模的設(shè)計(jì)技術(shù)與制造水平，常可標(biāo)志一個(gè)國(guó)家工業(yè)化的發(fā)展程度。</p><p>　　塑料模國(guó)內(nèi)的發(fā)展?fàn)顩r</p><p>　　我國(guó)塑料模具的設(shè)計(jì)與制造目前主要依賴設(shè)計(jì)人員的經(jīng)驗(yàn)和工藝人員的技巧，設(shè)計(jì)的合理性只有通過(guò)試模才知道，制造的缺陷主要靠反復(fù)修模來(lái)糾正。這不僅難以保證模具的質(zhì)量，而且使模具的設(shè)計(jì)與制造周期長(zhǎng)，

21、成本高，特別對(duì)大型、精密、復(fù)雜的中高檔模具，問(wèn)題更為突出。我國(guó)的模具應(yīng)用技術(shù)有較大的提高，而且模具市場(chǎng)也逐年擴(kuò)大。在原有的大型國(guó)有企業(yè)基礎(chǔ)上，一些民營(yíng)、合資企業(yè)等紛紛占據(jù)市場(chǎng)，最近在我國(guó)生產(chǎn)制造的注射器套筒注射模都有模具結(jié)構(gòu)成型。就模具的發(fā)展水平來(lái)看，模具已進(jìn)入專業(yè)化、一體化和標(biāo)準(zhǔn)化階段。</p><p>　　塑料模國(guó)外的發(fā)展?fàn)顩r</p><p>　　國(guó)外的模具起步早、發(fā)展快、規(guī)模大，模具

22、大部分由專業(yè)造商提供，還有大量生產(chǎn)模具的專業(yè)技術(shù)人才提供了標(biāo)準(zhǔn)的樣件?？焖偬岣呶覈?guó)模具的專業(yè)化、一體和標(biāo)準(zhǔn)化是我國(guó)模具工業(yè)發(fā)展的目標(biāo)。國(guó)外注塑模具制造行業(yè)的最基本特征是高度集成化、智能化、柔性化和網(wǎng)絡(luò)化。追求的目標(biāo)是提高產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)效率。國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家模具標(biāo)準(zhǔn)化程度達(dá)到70%-80%，實(shí)現(xiàn)部分資源共享，大大縮短設(shè)計(jì)周期及制造周期，降低生產(chǎn)成本。最大限度地提高模具制造業(yè)的應(yīng)變能力滿足客戶要求。</p><p>　　

23、1.5未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)</p><p>　　隨著人類社會(huì)的進(jìn)步和高新技術(shù)的不斷發(fā)展，世界各國(guó)不惜投入重金開(kāi)發(fā)塑料模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù)。塑料模技術(shù)包括設(shè)計(jì)技術(shù)、材料選擇、加工技術(shù)、管理與維修技術(shù)等多種領(lǐng)域，屬于系統(tǒng)工程技術(shù)。隨著塑料模具應(yīng)用領(lǐng)域的不斷擴(kuò)大，地位的不斷提高，國(guó)家已非常重視并制定出明確的奮斗目標(biāo)。伴隨著21世紀(jì)高新技術(shù)發(fā)展的巨大推動(dòng)作用，塑料模將面向注塑模CAD實(shí)用化、塑料模專用鋼材系列化、塑料模CAD/C

24、AE/CAM集成化、塑料模標(biāo)準(zhǔn)化等多個(gè)方面發(fā)展。</p><p>　　1.6畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容概述</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)課題確定為基于UG的10ml注射器套筒注塑模設(shè)計(jì)。畢業(yè)設(shè)計(jì)將根據(jù)在工廠里實(shí)習(xí)所見(jiàn)到的各種塑料模具的形狀及工作原理和通過(guò)查閱學(xué)習(xí)各種塑料模設(shè)計(jì)工具書(shū)來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括：進(jìn)行塑件分析，進(jìn)行塑件三維建模；完成模具總體方案的設(shè)計(jì)；完成模具具體分型面等參數(shù)的選擇；完成模

25、具具體尺寸的計(jì)算；繪制模具的工作圖；完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份；</p><p><b>　　1.7本章小結(jié)</b></p><p>　　本章主要介紹了選題的依據(jù)及課題背景、塑料及塑料工業(yè)的發(fā)展?fàn)顩r、塑料模國(guó)內(nèi)外的發(fā)展?fàn)顩r及塑料模未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)。最后介紹了畢業(yè)設(shè)計(jì)所采用的主要方法及所要設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容。</p><p><b>　　整體方案論證

26、</b></p><p><b>　　產(chǎn)品分析</b></p><p><b>　　產(chǎn)品名稱及圖樣</b></p><p>　　產(chǎn)品名稱：完成基于UG的10ml注射器套筒注塑模設(shè)計(jì)。其結(jié)構(gòu)圖如下：</p><p><b>　　產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析</b></p>

27、<p><b>　　1、形狀</b></p><p>　　汽車煙灰缸蓋的結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，考慮到實(shí)際使用情況，其上下兩側(cè)均有側(cè)孔。該產(chǎn)品三邊有側(cè)棱，而且在兩側(cè)棱的部分存在向內(nèi)凸起的形狀結(jié)構(gòu)。</p><p><b>　　2、脫模斜度</b></p><p>　　產(chǎn)品的一邊側(cè)棱因要緊緊包住模具的型芯，為了方便抽芯和

28、脫模，產(chǎn)品的側(cè)棱有一定的脫模斜度。斜度約為。</p><p><b>　　3、壁厚</b></p><p>　　汽車煙灰缸蓋在使用過(guò)程中不會(huì)受到過(guò)大的壓力，該產(chǎn)品的側(cè)棱的最薄處的厚度為1mm，內(nèi)凸出的部位厚度為2mm，其余部位的壁厚均為3mm。由于產(chǎn)品厚度分布較為均勻，因此有利于塑件的成型，不易產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力。</p><p><b>　

29、　4、加強(qiáng)筋</b></p><p>　　產(chǎn)品兩邊側(cè)棱跨度較大，中間存在許多加強(qiáng)筋，用以增加塑件的剛性，同時(shí)還能降低塑件的充模阻力，提高產(chǎn)品的質(zhì)量。</p><p><b>　　5、圓角</b></p><p>　　帶有尖角的塑件往往會(huì)在尖角處產(chǎn)生應(yīng)力集中，該產(chǎn)品各邊相交出為了避免產(chǎn)生應(yīng)力集中，都設(shè)計(jì)成了圓角。</p>

30、<p><b>　　產(chǎn)品材料的性能</b></p><p><b>　　1、ABS塑料特性</b></p><p>　　ABS塑料中文稱為丙烯晴-丁二烯-苯乙烯共聚物。其特性為：無(wú)定形料、吸濕性強(qiáng)、流動(dòng)性中等等。</p><p>　　2、ABS塑料物理性能、熱性能</p><p>　　密

31、度：1.02～1.16g/cm3 　　　　 比體積：0.86～0.98cm3/g</p><p>　　吸水率：(0.2～0.4)% 　　　 熔點(diǎn)：130～160</p><p>　　計(jì)算收縮率：（0.3～0.5）% 　 比熱容：1470J（kg.k）</p><p>　　熱導(dǎo)率：0.263W(m.k) 　　　　注射壓力：60～100MPa<

32、;/p><p>　　3、ABS塑料的力學(xué)、電氣性能</p><p>　　屈服強(qiáng)度：50MPa 　　　　　 抗拉強(qiáng)度：38MPa</p><p>　　斷裂伸長(zhǎng)率：35% 　　　　　　拉伸彈性模量：1.8GPa</p><p>　　抗彎強(qiáng)度：80MPa 　　　　　 抗拉強(qiáng)度：53MPa</p><p>　　彎曲彈性模

33、量：1.4GPa　　　　 抗剪強(qiáng)度：24MPa</p><p>　　布氏硬度：9.7/R121 　 表面電阻率：1.2×1013</p><p><b>　　介電常數(shù)：3.04</b></p><p><b>　　4、化學(xué)性能</b></p><p>　　耐酸性及對(duì)鹽溶液

34、的穩(wěn)定性：對(duì)酸、水、無(wú)機(jī)鹽、幾乎完全沒(méi)有影響、在冰醋酸中會(huì)引起應(yīng)力開(kāi)裂。</p><p>　　耐堿性：耐堿類性優(yōu)良。</p><p>　　耐油性：對(duì)某些植物油會(huì)引起應(yīng)力開(kāi)裂。</p><p>　　耐有機(jī)溶劑性：字酮、醛、酯以及有些氯化烴中要溶解，長(zhǎng)期接觸烴類會(huì)軟化和溶脹。</p><p><b>　　模具設(shè)計(jì)方案的選擇</b&

35、gt;</p><p>　　塑料模具是現(xiàn)代塑料工業(yè)生產(chǎn)中的重要工藝裝備，也是成型塑料制品的主要工具，它的結(jié)構(gòu)對(duì)塑件的質(zhì)量和生產(chǎn)效率等有直接的關(guān)系。其各部分結(jié)構(gòu)方案的選擇不僅關(guān)系塑件的成型，同時(shí)還影響模具整體布局的合理性，故模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案選擇極其重要。</p><p>　　注射?；灸＜艿倪x擇</p><p>　　方案一：?jiǎn)畏中兔孀⑸淠?lt;/p><

36、;p>　　單分型面注射模的特點(diǎn)是：模具只有一個(gè)分型面，是注射模中最簡(jiǎn)單最常用的一類。綜合考慮各方面因素，汽車煙灰缸蓋注射?？梢允褂脝畏中兔孀⑸淠?，采用單分型面注射模不僅模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于加工和裝配，同時(shí)利于分型和提高工作效率。</p><p>　　方案二：多分型面注射模</p><p>　　多分型面注射模的特點(diǎn)是：模具有兩個(gè)或兩個(gè)以上的分型面，適用于點(diǎn)澆口進(jìn)料的模具。綜合考慮注射模的

37、結(jié)構(gòu)形式，若采用多分型面注射模，會(huì)增加模具設(shè)計(jì)的難度，同時(shí)使模具加工帶來(lái)困難，而且使生產(chǎn)汽車煙灰缸蓋的成本增加。故該方案不滿足要求。</p><p>　　方案三：帶有活動(dòng)鑲件的注射模</p><p>　　帶有活動(dòng)鑲件的注射模的特點(diǎn)是：塑件帶有側(cè)孔或側(cè)凹，成型這些部位的模具零件做成活動(dòng)的，隨塑件一起取出模外分離。由于汽車煙灰缸蓋的結(jié)構(gòu)中存在側(cè)凹部分,故應(yīng)使用帶有活動(dòng)鑲塊的注射模。使用該種注射

38、模,不僅使鑲塊充當(dāng)成型部件,而且能使鑲塊充當(dāng)頂出機(jī)構(gòu),不僅使模具的結(jié)構(gòu)更加緊湊,同時(shí)還使模具設(shè)計(jì)簡(jiǎn)化。因此, 汽車煙灰缸蓋的模具可使用帶有活動(dòng)鑲件的注射模。</p><p>　　方案四:帶有側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)的注射模</p><p>　　帶有側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)的注射模的特點(diǎn):塑件帶有側(cè)孔或側(cè)凹,成型這些部位的模具零件,做成可在模內(nèi)滑動(dòng),由斜銷等機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng),由于汽車煙灰缸蓋帶有兩個(gè)側(cè)孔,綜合考慮其

39、結(jié)構(gòu)形狀和帶有側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)的注射模特點(diǎn),可以使用該注射模模架。因?yàn)橹挥胁捎脗?cè)抽芯注射機(jī)才能滿足汽車煙灰缸蓋的結(jié)構(gòu)工藝要求,雖然采用該結(jié)構(gòu)會(huì)使模具的設(shè)計(jì),制造和裝配帶來(lái)困難。但是這是工藝設(shè)計(jì)要求所必須的。</p><p>　　其他方案:a 自動(dòng)卸螺紋的注射模,由于塑件不存在螺紋,故不使用該注射模;b 定模一側(cè)有脫模機(jī)構(gòu)的注射模,由于汽車煙灰缸蓋可以使其留在動(dòng)模上,故不采用定模脫模機(jī)構(gòu)。</p>&

40、lt;p>　　根據(jù)以上各注射模方案的論證,結(jié)合汽車煙灰缸蓋的結(jié)構(gòu)和形狀特點(diǎn),最終采用的整體結(jié)構(gòu)方案為:單分型面帶有活動(dòng)鑲塊及側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)的注射模。</p><p><b>　　凹模結(jié)構(gòu)方案選擇</b></p><p><b>　　方案一:整體式凹模</b></p><p>　　整體式凹模特點(diǎn)是:凹模由整塊材料加工

41、制成,常用于形狀簡(jiǎn)單的中小型模具,由于汽車煙灰缸蓋的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,故不能采用整體式凹模。</p><p>　　方案二:整體嵌入式凹模</p><p>　　整體嵌入式凹模的特點(diǎn)是:在多型腔模具中,凹模常加工成帶臺(tái)階的鑲塊,從凹模固定板下部嵌入,用支承釘,螺釘將其固定。對(duì)于汽車煙灰缸蓋,其結(jié)構(gòu)復(fù)雜,但是各部分尺寸較小,采用整體嵌入式凹模不僅使機(jī)械加工方便簡(jiǎn)單,同時(shí)也節(jié)約了模具的材料。故應(yīng)選擇此

42、方案。</p><p>　　凸模的結(jié)構(gòu)方案的選擇</p><p><b>　　方案一:整體式凸模</b></p><p>　　整體式凸模也就是將型芯和模板作成整體,該結(jié)構(gòu)主要應(yīng)用于小型,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的模具中,其不滿足汽車煙灰缸蓋的適用范圍,故不應(yīng)采用該結(jié)構(gòu)方案。</p><p>　　方案二:整體嵌入式凸模</p>

43、<p>　　整體嵌入式凸模是將各個(gè)凸模或型芯單獨(dú)加工,然后再整體嵌入到固定板上,用支承釘和螺釘固定。考慮到汽車煙灰缸蓋的結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜,使用該結(jié)構(gòu)的凸模,不僅能使機(jī)械加工方便,同時(shí)節(jié)約模具制造材料,使模具設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單化。故選擇此結(jié)構(gòu)方案。</p><p>　　拉料桿的結(jié)構(gòu)方案選擇</p><p>　　方案一:鉤形(Z形)拉料桿</p><p>　　拉料桿頭部

44、做成Z形,可將主流道凝料鉤住,開(kāi)模時(shí)即可將該凝料從主流道拉出。拉料桿的尾部是固定在頂桿固定板上的,故在塑件頂出時(shí)凝料也一起被頂出,取出塑件時(shí)朝著拉料鉤的側(cè)向稍許移動(dòng),即可將塑料連同澆注系統(tǒng)凝料一起取下。這種拉料桿除了起到拉住和頂出主流道凝料的作用外,還兼有冷料穴的作用。但是主流道凝料拉出后不能自動(dòng)脫落,需人工摘掉,不宜用于全自動(dòng)機(jī)構(gòu)中?？紤]到汽車煙灰缸蓋模具在實(shí)際生產(chǎn)工作中,主要采用的是半自動(dòng)化操作,因此可以選擇該種形式的拉料桿。<

45、;/p><p><b>　　方案二:球形拉料桿</b></p><p>　　運(yùn)用該種的拉料桿,當(dāng)塑料進(jìn)入冷料穴后,緊緊包在拉料桿的球形頭上,開(kāi)模時(shí)即可將主流道凝料從主流道中拉出。拉料桿的尾部固定在動(dòng)模邊的型芯固定板上,并不隨頂出機(jī)構(gòu)移動(dòng)。這種拉料桿的流道料能自動(dòng)脫落,但球形部分加工比較困難。該種形式拉料桿的適用于推板頂出機(jī)構(gòu)。 綜合考慮該種形式拉料桿的適用范圍以及汽車煙灰

46、缸蓋模具所采用的頂出機(jī)構(gòu),該種形式的拉料桿不宜選用。</p><p>　　方案三:圓錐形拉料桿</p><p>　　圓錐形拉料桿頭部制成圓錐形的,依靠塑料收縮的包緊力而將主流道凝料鉤住。這種拉料桿與推板頂出機(jī)構(gòu)同時(shí)使用。這種形式的拉料桿既起到了拉料的作用,又起到了分流錐的作用,廣泛用于單腔注射模成型,帶有中心孔的塑件。這種拉料桿的缺點(diǎn)是小型塑件不便開(kāi)設(shè)冷料穴。綜合考慮所設(shè)計(jì)模具及該種形式的

47、拉料桿適用范圍,不宜采用該種形式的拉料桿。</p><p><b>　　注射機(jī)的選擇</b></p><p>　　注射機(jī)是塑料注射成型的主要設(shè)備。</p><p><b>　　注射機(jī)類型的選擇</b></p><p>　　注射機(jī)類型可分為臥式,立式和直角式三種。</p><p&g

48、t;　　1、臥式注射機(jī)的優(yōu)點(diǎn)</p><p>　?。?）開(kāi)模后塑件按自重落下,便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作。</p><p>　?。?）螺桿和塑化裝置的塑化能力強(qiáng),且均勻,注射壓力可達(dá)6865～7845N/cm2壓力損失小,塑件內(nèi)應(yīng)力及定向性小,可減少變形和開(kāi)裂傾向。</p><p>　?。?）螺桿式注射機(jī)可采用不同的螺桿,使用調(diào)節(jié)螺桿轉(zhuǎn)數(shù)及背壓等適應(yīng)能力,可加工各種塑料及不

49、同要求的塑件。</p><p>　　2、臥式注射機(jī)的缺點(diǎn)</p><p>　　裝模麻煩,安放嵌件及活動(dòng)型芯不便,易傾斜落下。螺桿式注射機(jī)加工低粘度塑料,薄壁及形狀復(fù)雜塑件時(shí),易發(fā)生副料回流,螺桿不易清洗,貯料清洗不凈,易發(fā)生分解。</p><p>　　綜上所述,由于臥式注射機(jī)主要以螺桿式為主,且臥式螺桿式注射機(jī)滿足所設(shè)計(jì)產(chǎn)品的工藝成型要求,因此,可選用該類型的注射機(jī)

50、。</p><p><b>　　注射機(jī)型號(hào)的確定</b></p><p>　　根據(jù)產(chǎn)品的質(zhì)量m=110g,取材料(ABS)1.05g/cm3故其體積為V=m/p=110/1.05g/cm3=104.7619cm3=105cm3由于模具方案確定為雙型腔，故實(shí)際應(yīng)注射的體積為V實(shí)=2V=2×105cm3=210cm3。由注射機(jī)的選用原則可知，實(shí)際注射量應(yīng)不超過(guò)注

51、射機(jī)的規(guī)定克數(shù)，應(yīng)在其額定注射量的80%以內(nèi)，故Q公=2V/0.8=2×105/0.8=262.5cm3,查表可得國(guó)產(chǎn)塑料注射機(jī)XS-ZY-350其最大體積為350cm3, 滿足選用要求。因此，注射機(jī)選用XS-ZY-350型注射機(jī)。</p><p>　　1、選用注射機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)</p><p>　　型號(hào)：XS-ZY-350 結(jié)構(gòu)形式：臥式</p>

52、<p>　　最大注射量：350cm3 最大注射壓力：106.8MP</p><p>　　鎖模力：2450KN 移模板行程：260mm</p><p>　　最小模具厚度：165mm 模具定位孔直徑：160mm</p><p>　　噴嘴球半徑：18mm 最大成型面積：645cm2</p>&

53、lt;p>　　2、注射機(jī)部分參數(shù)得校核</p><p><b>　?。?）注射量得校核</b></p><p>　　由公式K利G公G件+G廢，公式中，G公為注射機(jī)公稱注射量，故G公=350×1.05=367.5g；K利為注射機(jī)最大注射量得利用系數(shù)，一般取0.75～0.85，取K利=0.8；G件為塑料得質(zhì)量，故G件=220g；G廢為澆注系統(tǒng)等廢料得質(zhì)量，

54、根據(jù)工廠的實(shí)際情況，估算取得G廢=30g。</p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可得K利G公=0.8×367.5=294g</p><p>　　G件+G廢=220+30=250g</p><p>　　故滿足K利G公G件+G廢，符合注射量得選用要求。</p><p>　?。?）注射壓力的校核</p><p>　　在選

55、用螺桿式注射機(jī)時(shí)，ABS塑料成型時(shí)的注射壓力范圍為60～100MPa 。由公式P公P注，式中P公為注射機(jī)的最大注射壓力，故P公=106.8MPa；P注為塑料成型所需的實(shí)際注射壓力，故P注=60～100MPa。由此可得，滿足P公P注，故注射壓力滿足要求。</p><p><b>　　(3)鎖模力的校核</b></p><p>　　由公式F鎖K損P注A分，式中，F(xiàn)鎖為注射

56、機(jī)的額定鎖模力，故F鎖=2450KN，K損為注射機(jī)壓力到達(dá)型腔的壓力損失系數(shù)，一般取0.34～0.67，取K損=0.6，P注為塑件成型所需的實(shí)際注射壓力，取P注=100×106Pa；A分為塑料及澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積，由于塑件在分型面上的投影近似為長(zhǎng)方形，長(zhǎng)為17.5cm,寬為8cm，所以A分=17.5×8=140cm2=0。014m2。</p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可知，F(xiàn)鎖=245

57、000N;</p><p>　　K損P注A分=0.6×100×106×0.014=84000N;</p><p>　　故 F鎖K損P注A分，滿足鎖模力的要求。</p><p><b>　　模具總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　分型面的選擇</b><

58、/p><p>　　分型面是為了將塑件澆注系統(tǒng)凝料等從密閉的模具內(nèi)取出，以及為了安放嵌件，將模具適當(dāng)?shù)胤殖蓛蓚€(gè)或若干個(gè)主要部分，這些可以分離部分的接觸表面。</p><p>　　分型面的選用原則：（1）分型面不僅應(yīng)選擇在對(duì)塑件外觀沒(méi)由影響的位置，而且必須考慮易于清除或修整分型面處所產(chǎn)生的溢料飛邊，要力求分型面處產(chǎn)生飛邊。（2）應(yīng)利于塑件的脫模，否則，注射模結(jié)構(gòu)會(huì)變得比較復(fù)雜。一般而言，應(yīng)盡可能保

59、證塑件在開(kāi)模后滯留在動(dòng)模一側(cè)，以利于把頂出脫模機(jī)構(gòu)設(shè)置在動(dòng)模上，從而使他們?cè)谧⑸錂C(jī)合模系統(tǒng)作用下工作。（3）分型面不應(yīng)影響塑件得尺寸精度。（4）應(yīng)盡量減小模腔在分型面上的投影面積，以避免此面積與注射機(jī)許用的最大注射面積接近時(shí)可能產(chǎn)生的溢料現(xiàn)象。（5）分型面應(yīng)盡量與最后才能充滿熔體的模腔表壁重合，有利于注射成型過(guò)程中的排氣。（6）應(yīng)盡量減小脫模斜度帶來(lái)的塑件大小端尺寸差異。（7）分型面應(yīng)能使注射模分割成便于加工的零件，以減小注射模加工難度

60、。（8）分型面的位置有時(shí)還與注射機(jī)的技術(shù)參數(shù)規(guī)格有關(guān)，故應(yīng)綜合加以考慮。</p><p>　　通過(guò)以上對(duì)分型面選用原則的介紹，經(jīng)過(guò)仔細(xì)分析汽車煙灰缸蓋的幾何形狀及擬采取的模具方案，確定分型面示意圖如下：</p><p><b>　　圖2-2</b></p><p>　　分型面選擇分析：選擇如上圖所示的模具分型面，首先能滿足產(chǎn)品成型的工藝要求，同

61、時(shí)也滿足產(chǎn)品表面粗糙度的要求，即將表面要求較高的部分放于定模中，而將表面要求低的放于動(dòng)模中。再次， 采用上圖所示的分型面能減小脫模斜度，以防止由此引起塑件的大小端尺寸差異過(guò)大。由于該模具由側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)，上圖所示的分型面能便于抽芯。該分型面與料流的末端重合，因此由利于氣體的排出。汽車煙灰缸蓋的模具利用了鑲塊成型，采用上圖分型面，有利于成型鑲塊的安放，同時(shí)也使模具整體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化。</p><p&g

62、t;<b>　　型腔數(shù)的確定</b></p><p>　　合適的型腔數(shù)目，應(yīng)受注射機(jī)鎖模力、注射量、料筒塑化能力及成型件產(chǎn)量、精度、形狀和進(jìn)料口位置，以及注射模設(shè)計(jì)要求與經(jīng)濟(jì)性等條件的綜合限制。</p><p>　　根據(jù)注射機(jī)的注射能力，以每次注射量不超過(guò)注射機(jī)最大注射量的80%來(lái)求型腔數(shù)N時(shí)，公式為</p><p>　　N=(0.8G-w)/

63、W</p><p><b>　　式中 N——型腔數(shù)</b></p><p>　　G——注射機(jī)的最大注射量</p><p><b>　　W——成型件的重量</b></p><p>　　W——澆注系統(tǒng)的重量</p><p>　　由于選擇的注射機(jī)為XS-ZY-350，故 G為367

64、.5g，w為110g；W為30g。</p><p>　　故N=(0.8×367.5-30)/110=2。4</p><p><b>　　故取型腔數(shù)為2。</b></p><p><b>　　型腔的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　型腔的強(qiáng)度和剛度是注射模設(shè)計(jì)中經(jīng)常需要考慮的問(wèn)題。因注射模的

65、型腔在成型壓力作用下容易產(chǎn)生變形，其變形量必須在允許范圍以內(nèi)，如變形量過(guò)大，則將會(huì)導(dǎo)致型腔的擴(kuò)大而易出毛邊并使塑件尺寸增大，甚至造成型腔的破裂。另外，當(dāng)塑件成型后，壓力消失時(shí)，型腔又會(huì)因彈性恢復(fù)而收縮，若收縮尺寸大于塑料的收縮率時(shí)，則會(huì)使型腔緊緊地包住塑件而造成開(kāi)模困難，或因此引起塑件殘留在定模上而使脫模困難，甚至損壞塑件。</p><p>　　型腔的壁厚尺寸計(jì)算在第三章有詳細(xì)的介紹。</p>&l

66、t;p><b>　　型芯的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　型芯是成型塑件上孔的成型零件。由于汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品存在外凸的部分，故應(yīng)運(yùn)用型芯來(lái)成型。由于是非圓型芯，為了便于制造，可將其連接部分制成圓形的。并用螺母及彈簧墊圈拉緊。</p><p><b>　　抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　當(dāng)塑件上具有與開(kāi)模

67、方向不同的內(nèi)外側(cè)孔或側(cè)凹等阻礙塑件直接脫模時(shí)，必須將成型側(cè)孔或側(cè)凹的零件做成活動(dòng)的，成為活動(dòng)型芯。在塑件脫模前先將活動(dòng)型芯抽出，然后再?gòu)哪Ｖ许敵鏊芗?，完成活?dòng)型芯抽出和復(fù)位的機(jī)構(gòu)叫做抽芯機(jī)構(gòu)。由于汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品存在兩個(gè)側(cè)孔，故應(yīng)采用兩個(gè)側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)來(lái)完成孔的成型和完成活動(dòng)滑塊的分模。具體設(shè)計(jì)見(jiàn)第三章的脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　本章小結(jié)</b></p><

68、p>　　本章主要介紹了注射機(jī)的選用，對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行了分析，并對(duì)產(chǎn)品原材料的性能進(jìn)行了闡述，對(duì)模具部分設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了簡(jiǎn)要的論證，并對(duì)模具總體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是注射模設(shè)計(jì)的主要部分。其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性與否,直接關(guān)系到其價(jià)值成本及工作性能的好壞。注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括成型部分的設(shè)計(jì)、

69、澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、排溢引氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)、復(fù)位系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及其他零部件的設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　成型部分的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　成型部分是作為塑件的幾何邊界、包容塑件、完成塑件的結(jié)構(gòu)和尺寸等成型部分。其主要包括凸模和凹模兩部分。</p><p><b>　　凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b

70、></p><p><b>　　1、凹模的結(jié)構(gòu)形式</b></p><p>　　凹模是成型塑件外形的主要部件，凹模按其結(jié)構(gòu)不同可分為整體式，整體嵌入式，局部鑲嵌式，大面積鑲嵌組合式和四壁拼合的組合式五種。 </p><p>　　整體式凹模強(qiáng)度大，塑件上不會(huì)產(chǎn)生拼模縫痕跡，但采用整體式不便于機(jī)械加工，切削量太大，會(huì)造成鋼材的浪費(fèi)，熱處理不便

71、，成本較高，故不能采用整體式凹模。考慮到汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)形狀，采用局部鑲嵌式，大面積鑲嵌組合式及四壁拼合組合式都不可能使模具設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)達(dá)到最佳。汽車煙灰缸蓋雙型腔模具屬中型模具，而且存在兩個(gè)相同產(chǎn)品的型腔，采用整體嵌入式凹模能模具制造、安裝方便，同時(shí)也能使模具結(jié)構(gòu)達(dá)到最佳。</p><p>　　凹模結(jié)構(gòu)示意圖如下所示：</p><p><b>　　圖3-1</b>

72、</p><p>　　將整體式凹模加工完成后，整體嵌入到定模固定板中，用平鍵將兩個(gè)整體式凹模固定在一起。所以加工、裝配、更換都很方便。整體式凹模與定模固定板之間采用H7/m6配合，以滿足成型要求。</p><p>　　2、凹模型腔側(cè)壁及底部壁厚計(jì)算</p><p>　　塑料模具型腔的側(cè)壁和底部厚度計(jì)算是模具設(shè)計(jì)的一個(gè)重要問(wèn)題。我們必須采用合理的計(jì)算方法使壁厚各尺寸盡

73、可能合理，以免造成模具的報(bào)廢或材料的浪費(fèi)。</p><p>　　在注射模成型過(guò)程中，型腔所受的力有塑料熔體的壓力，合模時(shí)的壓力，開(kāi)模時(shí)的拉力等。其中最主要的是塑料熔體的壓力。在塑料熔體壓力作用下，型腔將產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力及變形。如果型腔的側(cè)壁和底部厚度不夠，當(dāng)型腔中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力超過(guò)型腔材料的許用應(yīng)力時(shí)，型腔即發(fā)生強(qiáng)度破壞。與此同時(shí)，剛度不足則發(fā)生過(guò)大的彈性變形，從而產(chǎn)生溢料和影響塑件尺寸及成型精度，也可能導(dǎo)致脫模困難等。

74、可見(jiàn)模具對(duì)強(qiáng)度和剛度都有要求。</p><p>　　為了使汽車煙灰缸蓋的模具滿足正常的使用要求。此次設(shè)計(jì)將采用強(qiáng)度和剛度要求分別計(jì)算凹模型腔側(cè)壁及底部壁厚，然后取強(qiáng)度和剛度計(jì)算后壁厚的較大者為最終的壁厚設(shè)計(jì)尺寸。</p><p>　　此次設(shè)計(jì)的汽車煙灰缸蓋模具型腔的類型屬于矩形凹模整體式型腔。按強(qiáng)度要求和剛度要求計(jì)算結(jié)果如下：</p><p>　　側(cè)壁： 按強(qiáng)度計(jì)

75、算</p><p>　　式中 ——凹模型腔側(cè)壁厚度</p><p>　　H——凹模型腔的深度（mm），h=14mm</p><p>　　——系數(shù)，查表可得=2.105</p><p>　　——模腔壓力（MPa）, =62MPa</p><p>　　為材料的許用應(yīng)力（MPa）,由于凹模采用的是45鋼，故=156.8M

76、Pa。</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　按剛度計(jì)算</b></p><p>　　式中 ——側(cè)壁厚度</p><p>　　C——系數(shù)，查表得 c=0.93</p><p>　　——模腔壓力，=62MPa</p><p&g

77、t;　　H——型腔深度，h=14mm</p><p>　　E——材料的彈性模量，E=</p><p>　　——成型零件的許用變形量，取=0.05mm。</p><p><b>　　=</b></p><p>　　按強(qiáng)度條件和剛度條件計(jì)算的側(cè)壁厚度可知，按強(qiáng)度計(jì)算的側(cè)壁厚度較大，故選擇凹模側(cè)壁厚度為13mm。</p&

78、gt;<p>　　底部： 按強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　式中 ——凹模型腔底部厚度</p><p>　　B——凹模型腔的內(nèi)孔（矩形）短邊尺寸，b為80mm</p><p>　　——系數(shù)，查表得=0.4974</p><p>　　——模腔壓力，為62 MPa</p><p>　　——材料的許用應(yīng)力，=

79、156.8 MPa</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　按剛度計(jì)算</b></p><p>　　式中 ——凹模型腔底部厚度</p><p>　　——系數(shù)，查表得=0.0277</p><p>　　——模腔壓力，=62 MPa</p>

80、;<p>　　h——凹模型腔深度，h=14mm</p><p>　　E——材料的彈性模量，E=;為成型零部件的許用變形量，=0.05mm。</p><p><b>　　=</b></p><p>　　按強(qiáng)度要求和剛度要求計(jì)算的凹模型腔底部厚度可知，按強(qiáng)度要求計(jì)算出的壁厚尺寸較大，所以凹模型腔底部厚度。</p><

81、;p>　　3、兩型腔之間壁厚的計(jì)算</p><p><b>　　圖3-2</b></p><p>　　此次設(shè)計(jì)的是雙型腔汽車煙灰缸蓋模具，因此各型腔之間的壁厚也予以計(jì)算確定。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式 ，由于=13mm， =。</p><p>　　故 兩型腔之間的壁厚為7mm。</p>&

82、lt;p>　　4、凹模成型工作尺寸計(jì)算</p><p>　　所謂成型工作尺寸是指成型零件上直接用以成型塑件部分的尺寸，主要有型腔或型芯的深度尺寸，中心矩尺寸等。任何塑料制品都有一定的尺寸要求，在使用或安裝中有配合要求的塑件制品，其尺寸精度常要求較高。在設(shè)計(jì)模具時(shí)，必須根據(jù)制品的尺寸精度要求來(lái)確定相應(yīng)的成型零件的尺寸和精度等級(jí)。 </p><p>　　影響塑料制品精度的因素較為復(fù)雜

83、，主要有以下幾個(gè)方面：首先，其與成型零件制造公差有關(guān)，顯然成型零件的精度愈低，生產(chǎn)的制品尺寸或形狀精度也愈低。其次，是在設(shè)計(jì)模具時(shí)，估計(jì)的塑件收縮率與實(shí)際收縮率的差異和生產(chǎn)制品時(shí)收縮率的波動(dòng)值。此外型腔在使用過(guò)程中不斷磨損，使得同一模具在新和舊的時(shí)候所產(chǎn)生的制品尺寸各不相同。模具可動(dòng)成型零件配合間隙變化值，模具固定成型零件安裝尺寸變化值，這些都將影響塑件的公差，塑件所可能出現(xiàn)的最大公差值為這些誤差的總和。</p><

84、p>　　由于塑件制品的精度影響甚多，累積誤差較大，因此塑料制品的精度往往較低，并總是低于成型零件的制造精度，應(yīng)慎重選擇制品的精度，以免給模具制造和工藝操作帶來(lái)不必要的困難。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品的情況考慮，取汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品的精度等級(jí)為4級(jí)精度（一般精度）。</p><p>　　型腔尺寸 與塑件外形尺寸相對(duì)應(yīng)的成型零部件的工作尺寸稱為型腔尺寸，而型腔尺寸又可分為深度尺寸和徑向尺寸（與實(shí)的垂直的平面

85、尺寸）兩種。它們都屬于包容尺寸，與塑件熔體或塑料制件之間產(chǎn)生摩擦磨損之后，具有增大的趨勢(shì)。因此，塑件外形尺寸的偏差通常采用單向負(fù)偏差，其基本尺寸為最大值，型腔上的外形尺寸則采用單向正偏差，其基本尺寸為最小值。</p><p>　　采用公差代法計(jì)算成型工作尺寸結(jié)果與實(shí)際需用的工作尺寸之間的誤差相對(duì)較小，因此，計(jì)算成型工作尺寸采用公差帶法予以計(jì)算。公差帶法的計(jì)算程序如下：（a）初算 用成型零件工作尺寸的最小（或最大

86、）值進(jìn)行初算，初算時(shí)對(duì)型腔類尺寸可先算最小值，而對(duì)型芯類尺寸則先算最大值。（b）驗(yàn)算 根據(jù)預(yù)定的職責(zé)偏差和磨損量來(lái)驗(yàn)算塑件可能出現(xiàn)的最大（或最?。┏叽缡欠裎挥谒芗?guī)定的公差范圍類。</p><p>　?。?）凹模型腔徑向尺寸計(jì)算（徑向長(zhǎng)邊長(zhǎng)度尺寸）</p><p>　　(a)初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸。設(shè)型腔徑向尺寸取最小值,塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸,(

87、見(jiàn)下圖),于是有</p><p><b>　　圖3-3</b></p><p>　　整理上式可得 ,查表得,,Ls為與型腔相應(yīng)的塑件上的徑向基本尺寸,故Ls=175mm,由于塑件為4級(jí)精度,根據(jù)基本尺寸,查表得</p><p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)訂的制造偏差和磨損量取值時(shí),驗(yàn)算是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍,由圖可得,塑

88、件可能取得的最大徑向尺寸：</p><p>　　式中的為塑件可能出現(xiàn)最大尺寸與其下限尺寸之間的差值。整理得：</p><p>　　Smin最小收縮率取0.3%。</p><p>　　故取得過(guò)大,必須加以修正,修正取0.12mm,故,,滿足要求。</p><p>　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔的徑向尺寸可以

89、表示為：</p><p>　?。?） 凹模型腔的徑向尺寸計(jì)算（徑向短邊長(zhǎng)度尺寸計(jì)算）</p><p>　　（a）初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸。設(shè)型腔徑向尺寸取最小值,塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸,(見(jiàn)下圖),于是有</p><p>　　整理上式可得 ,查表得,,Ls為與型腔相應(yīng)的塑件上的徑向基本尺寸,故Ls=170mm,由于塑件為4級(jí)精

90、度,根據(jù)基本尺寸,查表得</p><p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)訂的制造偏差和磨損量取值時(shí),驗(yàn)算LM是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍,由圖可得,塑件可能取得的最大徑向尺寸,式中的為塑件可能出現(xiàn)最大尺寸與其下限尺寸之間的差值。整理上式可得:</p><p>　　Smin最小收縮率取0.3%。</p><p>　　故取得過(guò)小,必須加以修正,修正故,,滿足

91、要求。</p><p>　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔的徑向尺寸可以表示為：</p><p>　?。?）凹模型腔徑向尺寸計(jì)算（徑向?qū)挾龋?lt;/p><p>　　(a)初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸LM。設(shè)型腔徑向尺寸取最小值,塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸,(見(jiàn)下圖),于是有</p><

92、p>　　整理上式可得 ,查表得,,Ls為與型腔相應(yīng)的塑件上的徑向基本尺寸,故Ls=80mm,由于塑件為4級(jí)精度,根據(jù)基本尺寸,查表得</p><p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)訂的制造偏差和磨損量取值時(shí),驗(yàn)算是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍,由圖可得,塑件可能取得的最大徑向尺寸：</p><p>　　式中的為塑件可能出現(xiàn)最大尺寸與其下限尺寸之間的差值。整理上式可得:&l

93、t;/p><p>　　Smin最小收縮率取0.3%。</p><p>　　故取得過(guò)小,必須加以修正,修正故,,滿足要求。</p><p>　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔的徑向尺寸可以表示為：</p><p>　　（4）凹模型腔徑向尺寸計(jì)算（凸出部分長(zhǎng)度計(jì)算）</p><p>　　(a)

94、初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸。設(shè)型腔徑向尺寸取最小值,塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸,(見(jiàn)下圖),于是有</p><p>　　整理上式可得 ,查表得,,Ls為與型腔相應(yīng)的塑件上的徑向基本尺寸,故Ls=50mm,由于塑件為4級(jí)精度,根據(jù)基本尺寸,查表得</p><p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)訂的制造偏差和磨損量取值時(shí),驗(yàn)算LM是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件

95、的公差范圍,由圖可得,塑件可能取得的最大徑向尺寸：</p><p>　　式中的為塑件可能出現(xiàn)最大尺寸與其下限尺寸之間的差值。整理得</p><p>　　Smin最小收縮率取0.3%。</p><p>　　故取得過(guò)小,必須加以修正,修正故,,滿足要求。</p><p>　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔的徑向尺

96、寸可以表示為：</p><p>　　（5）凹模型腔深度計(jì)算（側(cè)棱的型腔深度）</p><p>　　通常設(shè)計(jì)計(jì)算型腔深度時(shí)，可以不考慮塑件對(duì)基準(zhǔn)面的磨損問(wèn)題，但使用公差帶法時(shí)，必須考慮試?；蛐弈r(shí)的修磨部位對(duì)其尺寸性質(zhì)的影響。假設(shè)型腔深度的修磨部位設(shè)計(jì)在型腔上端面，其修磨余量，包含制造偏差之中，則按公差帶法得到型腔深度尺寸的計(jì)算如下：</p><p>　　(a)初算

97、 根據(jù)塑件的最大高度和預(yù)定的制造偏差初算型腔深度的基本尺寸，設(shè)型腔深度按預(yù)定制造偏差取值，且塑料以最小收縮率進(jìn)行收縮時(shí)，塑件高度可以獲得上限尺寸，按照參考圖，于是有：</p><p><b>　　圖3-4</b></p><p>　　整理上式可得 ，式中 Smin為0.3%，</p><p>　　(b)驗(yàn)算 驗(yàn)算按預(yù)定制造偏差計(jì)算出的最小型腔

98、深度，即基本尺寸能否保證塑件高度的最小尺寸不會(huì)超過(guò)其公差范圍。根據(jù)參考圖，塑件高度可能取得的最小尺寸為：</p><p>　　式中為塑件高度可能取得的最小尺寸與其基本尺寸之間的差值。整理上式可得：</p><p>　　式中 若要保證上述驗(yàn)算條件必須使即使得，查表得。</p><p>　　，故值取得過(guò)小，應(yīng)該修正值，使，滿足要求。</p><p&

99、gt;　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作完成后，型腔深度可表示為：</p><p>　　（6）凹模型腔深度計(jì)算（上邊緣高度）</p><p>　　(a)初算 根據(jù)塑件的最大高度和預(yù)定的制造偏差初算型腔深度的基本尺寸，設(shè)型腔深度按預(yù)定制造偏差取值，且塑料以最小收縮率進(jìn)行收縮時(shí)，塑件高度可以獲得上限尺寸，按照參考圖，于是有：</p><p>　　整理上式可得 ，式

100、中 Smin為0.3%，</p><p>　　(b)驗(yàn)算 驗(yàn)算按預(yù)定制造偏差計(jì)算出的最小型腔深度，即基本尺寸能否保證塑件高度的最小尺寸不會(huì)超過(guò)其公差范圍。根據(jù)參考圖，塑件高度可能取得的最小尺寸為：</p><p>　　式中為塑件高度可能取得的最小尺寸與其基本尺寸之間的差值。整理上式可得 ，式中 </p><p>　　若要保證上述驗(yàn)算條件必須使即使得，查表得。&l

101、t;/p><p>　　，故值取得過(guò)小，應(yīng)該修正值，使，滿足要求。</p><p>　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作完成后，型腔深度可表示為mm</p><p>　?。?）凹模型腔深度計(jì)算（凸出部分深度）</p><p>　　(a)初算 根據(jù)塑件的最大高度和預(yù)定的制造偏差初算型腔深度的基本尺寸，設(shè)型腔深度按預(yù)定制造偏差取值，且塑料以最小收縮

102、率進(jìn)行收縮時(shí)，塑件高度可以獲得上限尺寸，按照參考圖，于是有：</p><p>　　整理上式可得 ，式中 Smin為0.3%，</p><p>　　(b)驗(yàn)算 驗(yàn)算按預(yù)定制造偏差計(jì)算出的最小型腔深度，即基本尺寸能否保證塑件高度的最小尺寸不會(huì)超過(guò)其公差范圍。根據(jù)參考圖，塑件高度可能取得的最小尺寸為：</p><p>　　式中為塑件高度可能取得的最小尺寸與其基本尺寸之間

103、的差值。整理上式可得 ，式中 </p><p>　　若要保證上述驗(yàn)算條件必須使即使得，查表得。</p><p>　　，故值取得過(guò)小，應(yīng)該修正值，使，滿足要求。</p><p>　　(c)標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作完成后，型腔深度可表示為mm</p><p><b>　　5、凹模的材料選擇</b></p>

104、<p>　　凹模所用的材料的材性及其他要求通常有以下幾個(gè)方面：（1）拋光性強(qiáng)（2）強(qiáng)度、韌性、一定的硬度和耐磨性（3）耐熱性（4）耐腐蝕性（5）使用壽命（6）加工性能（7）成本及經(jīng)濟(jì)性。</p><p>　　由于此次設(shè)計(jì)的汽車煙灰缸蓋模具屬一般中小型模具，所以凹模用45鋼，淬火至55HRC。</p><p>　　6、凹模的粗糙度要求</p><p>　

105、　由于凹模表面直接與塑件外表面接觸，由于塑件外表面要求較高，故取其表面粗糙度為Ra0。2。</p><p>　　7、凹模的結(jié)構(gòu)圖如下：</p><p><b>　　圖3-5</b></p><p><b>　　凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　凸模是成型塑件內(nèi)形的成型零件。凸模的結(jié)構(gòu)主要有

106、整體式凸模，完全整體式凸模（或整體嵌入式凸模）+局部鑲拼嵌入和完全鑲拼嵌入式凸模三種結(jié)構(gòu)形式。</p><p>　　1、凸模的結(jié)構(gòu)形式選擇</p><p>　　由于汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)形狀較復(fù)雜，內(nèi)表面存在凸起部分，因此不能采用整體式凸模。若采用整體式凸模會(huì)造成鋼材的大量浪費(fèi)，而且還會(huì)使機(jī)械加工比較困難，甚至難以成型。結(jié)合汽車煙灰缸蓋產(chǎn)品的實(shí)際結(jié)構(gòu)形狀，凸模的結(jié)構(gòu)形式選用整體嵌入式凸模+

107、局部鑲拼嵌入。采用此種結(jié)構(gòu)形式，不僅會(huì)使整體加工和裝配比較方便，而且運(yùn)用局部鑲拼嵌入結(jié)構(gòu)形式，使所設(shè)計(jì)的模具能很好的達(dá)到汽車煙灰缸蓋的成型要求。 </p><p>　　凸模的結(jié)構(gòu)示意圖如下：</p><p><b>　　圖3-6</b></p><p>　　2、凸模成型工作尺寸計(jì)算</p><p>　　(1)凸模型腔徑向

108、尺寸計(jì)算（內(nèi)表面凸起側(cè)棱寬度）</p><p>　?。╝）初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸，設(shè)型腔徑向尺寸取最小值，塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸，參考圖如凹模計(jì)算型腔徑向尺寸圖，于是有，整理上式可得。</p><p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)定的制造偏差和磨損量取值時(shí)，驗(yàn)算是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍，根據(jù)圖示，塑件可能取得最大徑向尺寸為：<

109、/p><p>　　式中為塑件可能出現(xiàn)的最大尺寸與其下限尺寸之間的差值，整理上式得：，式中Smin=0.3%，</p><p><b>　　,</b></p><p>　　由于，故值偏小，應(yīng)修正各值，取，則，滿足要求。</p><p>　?。╟）標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔徑向尺寸可以表示為：<

110、;/p><p>　?。?）凸模型腔徑向尺寸計(jì)算（內(nèi)表面凸起側(cè)棱長(zhǎng)度）</p><p>　?。╝）初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸，設(shè)型腔徑向尺寸取最小值，塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸，參考圖如凹模計(jì)算型腔徑向尺寸圖，于是有：</p><p><b>　　，整理上式可得</b></p><p>　　(b

111、)驗(yàn)算 按預(yù)定的制造偏差和磨損量取值時(shí)，驗(yàn)算是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍，根據(jù)圖示，塑件可能取得最大徑向尺寸為：</p><p>　　式中為塑件可能出現(xiàn)的最大尺寸與其下限尺寸之間的差值，整理上式得：，式中Smin=0.3%，</p><p>　　由于，故值偏小，應(yīng)修正各值，取，則，滿足要求。</p><p>　　（c）標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算

112、工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔徑向尺寸可以表示為：</p><p>　　（3）凸模型腔徑向尺寸計(jì)算（塑件側(cè)邊緣寬度）</p><p>　?。╝）初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸，設(shè)型腔徑向尺寸取最小值，塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸，參考圖如凹模計(jì)算型腔徑向尺寸圖，于是有，整理上式可得</p><p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)定的制造偏差和磨損量

113、取值時(shí)，驗(yàn)算是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍，根據(jù)圖示，塑件可能取得最大徑向尺寸為：</p><p>　　式中為塑件可能出現(xiàn)的最大尺寸與其下限尺寸之間的差值，整理上式得：，式中Smin=0.3%，</p><p><b>　　，</b></p><p>　　由于，故值偏小，應(yīng)修正各值，取，則，滿足要求。</p>&

114、lt;p>　?。╟）標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔徑向尺寸可以表示為：</p><p>　?。?）凸模型腔徑向尺寸計(jì)算（塑件側(cè)邊緣長(zhǎng)度）</p><p>　　（a）初算 初算型腔的最小徑向尺寸，即基本尺寸LM，設(shè)型腔徑向尺寸取最小值，塑件以最大收縮率進(jìn)行收縮時(shí)可以獲得其下限尺寸，參考圖如凹模計(jì)算型腔徑向尺寸圖，于是有，整理上式可得</p>&l

115、t;p>　　(b)驗(yàn)算 按預(yù)定的制造偏差和磨損量取值時(shí)，驗(yàn)算LM是否能夠保證塑件的最大尺寸不會(huì)超出塑件的公差范圍，根據(jù)圖示，塑件可能取得最大徑向尺寸為：</p><p>　　式中為塑件可能出現(xiàn)的最大尺寸與其下限尺寸之間的差值，整理上式得：，式中Smin=0。3%，</p><p>　　由于，故值偏小，應(yīng)修正各值，取，則，滿足要求。</p><p>　?。╟）

116、標(biāo)注制造公差 初算和驗(yàn)算工作結(jié)束，考慮制造公差后，型腔徑向尺寸可以表示為：</p><p>　?。?）凸模型腔深度計(jì)算（加強(qiáng)筋高度）</p><p>　　(a)初算 根據(jù)塑件的最大高度和預(yù)定的制造偏差初算型腔深度的基本尺寸，設(shè)型腔深度按預(yù)定制造偏差取值，且塑料以最小收縮率進(jìn)行收縮時(shí)，塑件高度可以獲得上限尺寸，按照參考圖，于是有：</p><p>　　整理上式可得

117、 ，式中 Smin為0.3%，</p><p>　　(b)驗(yàn)算 驗(yàn)算按預(yù)定制造偏差計(jì)算出的最小型腔深度，即基本尺寸能否保證塑件高度的最小尺寸不會(huì)超過(guò)其公差范圍。根據(jù)參考圖，塑件高度可能取得的最小尺寸為：</p><p>　　式中為塑件高度可能取得的最小尺寸與其基本尺寸之間的差值。整理上式可得 ，式中 </p><p>　　若要保證上述驗(yàn)算條件必須使即使得，查表