隧道專業(yè)畢業(yè)設計

1、<p><b>　　第1章 緒論</b></p><p><b>　　1.1 研究背景</b></p><p>　　隨著我國社會、經濟的高速發(fā)展，全社會客運量和貨運量都成倍增長。鐵路在長途運輸中占有明顯優(yōu)勢。高速鐵路是現代化鐵路的重要標志，隧道是關鍵的基礎工程之一。高速鐵路的修建為了獲得更好的線路線性，為了環(huán)保的需要，必然會出現大量的隧

2、道群。目前我國大規(guī)模、高標準的鐵路建設全面展開，客運專線對隧道的工程質量、耐久性、環(huán)境與水土保持、運營管理等提出了更高的要求。</p><p>　　近幾年來，從引進時速200公里高速列車技術，到自主開發(fā)時速350公里、380公里“和諧號”動車組；從京津城際鐵路運營到京滬高鐵即將開通，中國迅速跨入引領世界的“高鐵時代”！而我國多山的特點使得對隧道技術的研究對實現高鐵時代具有了更為重要的意義。</p>

3、<p>　　1.2 國內外研究現狀</p><p>　　高速鐵路隧道與常速鐵路隧道最大的區(qū)別就是當列車以高速通過隧道時，產生的空氣動力學效應對行車、旅客舒適度、列車相關性能和洞口環(huán)境的不利影響十分明顯，因此，在隧道斷面確定的時候必須考慮到空氣動力學效應。施工方面，目前各國的高速鐵路隧道施工方法仍以新奧法為主，以噴射混凝土錨桿作為主要支護手段，通過監(jiān)測控制圍巖的變形，充分發(fā)揮圍巖的自承能力的施工方法。新奧

4、法是按照實際觀察到的圍巖動態(tài)的各項指標來指導開挖隧道的方法。新奧法</p><p>　　施工原則可以歸納為充分保護，并利用圍巖的自承能力；施工要點為控制爆破、</p><p>　　錨桿支護和施工監(jiān)測；實施方法為設計、施工和監(jiān)測三位一體的動態(tài)模式。隧道的開挖方法是影響圍巖穩(wěn)定的重要因素之一。</p><p>　　斷面開挖方法的選擇要注重開挖方法的多樣性。如開挖隧道的T

5、BM法、礦山法、不是相互排斥的方法，而是可以選擇、可以組合的方法。在選擇開挖方法時，一方面要考慮隧道圍巖地質條件一方面要考慮坑道范圍內巖石的堅硬程度。高速鐵路隧道大部分屬于大斷面隧道，為了減少開挖對圍巖的擾動，充分“保護圍巖”，同時減小震動，保護隧道附近對震動有較高要求的結構物，選擇部分地質件適宜的隧道采用銑挖機、單臂掘進機、液壓破碎機、大功率挖掘機等裝備開挖，將是一個發(fā)展趨勢，這種采用非鉆爆法施工的工法會逐步完善。同時，國內外鐵路隧道

6、施工機械的發(fā)展正朝著高速、高精的數控技術發(fā)展。</p><p>　　國內外隧道施工都充分證實了在高速鐵路隧道施工階段，重視和加強地質超前預報，最大限度地利用地質理論和先進的地質超前預報技術，預測開挖工作面前方的地質情況，對于安全施工、提高工效、縮短施工周期、避免事故損失都具有重要意義。隨著科學技術的發(fā)展，超前地質預報的儀器設備也更加精密。國內外隧道施工期地質超前預報技術方法的發(fā)展主要經歷了地質法階段、超前平行導坑

7、階段、超前水平鉆孔階段、無力探測法階段。目前應用較廣的有TSP超前預報，和地質雷達超前預報法。TSP超前預報系統(tǒng)具有適用范圍廣、預報距離長、時間短、對施工干擾小、費用少等優(yōu)點，可推斷斷層和巖石破碎帶等不良地質體的位置、規(guī)模、產狀、及巖石動力參數。地質雷達對隧底、邊墻、隧頂外圍巖的不良地質探測效果最好，在超前平行導坑中應用可對正洞起到超前地質預報的作用。</p><p><b>　　1.3 設計內容<

8、;/b></p><p>　　(1)計算IV級、V級圍巖荷載，確定不同的圍巖級別條件下襯砌類型，襯砌長度，二襯厚度和計算配筋，進行洞身二襯結構檢算，并繪制襯砌結構橫剖面圖，結構配筋圖。</p><p>　　(2)按工程類比法確定不同的圍巖級別條件下隧道的初支結構及形式。</p><p>　　(3)進行隧道總體施工方案設計，包括總體施工部署、進洞方案、洞身不同圍

9、巖段開挖方法等。</p><p>　　(4)設計具體的施工工藝，包括開挖、出碴、初支、二襯、防水工程、量測及其它相關施工工藝，繪制相應的施工工法步序圖，防水結構圖，監(jiān)測布置圖以及其它必要附圖。</p><p>　　1.4 隧道總體方案</p><p>　　本隧道是以“新奧法”為理念，利用圍巖的‘自穏自承’的能力。雖然由于地質情況不太理想導致使用‘鉆爆法’往往會出現較

10、大的安全隱患以及一系列安全事故，但是這里的地下水不發(fā)育就讓很多事故出現的概率降低。要考慮的是開完之后的一些襯砌的風華和雨水的問題。為了防止洞口邊坡仰坡坍滑我們決定采用‘削竹式’的洞門，以及明洞形式。連拱式的洞身。</p><p>　　削竹式洞門是一種為了高速隧道而經過改造的一種洞門形式，它首先確保了環(huán)境，保證了洞門附近的邊坡仰拱的穩(wěn)定。其次好的洞門給你留下美的感受，削竹式洞門能起到修飾周圍生態(tài)環(huán)境的有機結合的作用

11、。最重要的是其獨特的造型能夠降低“音爆”的效果，并且在車體進洞的之前完美的脫離空氣的亂流。是適用于高速鐵路的一種洞門。 </p><p><b>　　盧家山二號隧道概況</b></p><p><b>　　2.1 工程概況</b></p><p>　　盧家山二號隧道線路是一條雙線雙向的鐵路隧道，全長216米。隧道進口里程&

12、lt;/p><p>　　DK136+155，出口里程DK136+371。本隧道線路應用于高速鐵路設計時速250公里。</p><p><b>　　2.2 地質概況</b></p><p>　　盧家山二號隧道全程地質較單一，為第四系殘積粉質黏土、黃褐色、硬塑、厚度0.5～1m，侏羅系上統(tǒng)白大畈組凝灰?guī)r，紫灰色，全風化～弱風化，地下水不發(fā)育。</

13、p><p>　　其中，DK136+155～DK136+207是V級圍巖段，長52m；DK136+207～</p><p>　　DK136+250是IV級圍巖段全長43m；DK136+250～DK136+342是III級圍巖段，全長92m；DK136+342~DK136+371為V級圍巖段，長29m。</p><p>　　本隧道工程為本項目重大風險源之一，可能導致的風險有

14、洞邊仰坡坍滑、洞內坍方、觸電、機械傷害及職業(yè)傷害。</p><p>　　在施工中采取的措施：嚴格按照設計要求進行施工，加強施工程管理。制定各種安全技術操作規(guī)程，進行超前地質預報工作及施工中的監(jiān)控量測工作，編制應急救援預案并實施安全演練。</p><p><b>　　2.3 工期</b></p><p>　　本工程總工期為140天，冬雨季施工時間

15、按實際情況安排。其他時間按8小時計算。</p><p><b>　　結構計算</b></p><p>　　根據隧道地質情況，運用工程類比法確定本隧道所有圍巖段均采用復合式襯砌，襯砌結構必須滿足運營安全要求、防水要求和美觀要求。</p><p>　　3.1 襯砌結構計算原理</p><p>　　盧家山二號隧道Ⅳ級圍巖、Ⅴ級

16、圍巖的二次襯砌結構都采用結構力學方法計算。這種方法又叫作“荷載-結構”法，這種方法是將支護和圍巖分開考慮，支護結構是承載主體，地層對結構的作用只是產生作用在地下結構上的荷載，以計算襯砌在荷載作用下產生的內力和變形的方法。其設計原理是按圍巖分級或由實用公式確定圍巖壓力，圍巖對支護結構變形的約束作用是通過彈性支承來體現的，而圍巖的承載能力則在確定圍巖壓力和彈性支承的約束能力時間接考慮。</p><p>　　3.2 荷

17、載計算公式</p><p>　　判斷隧道的深埋于淺埋</p><p>　　淺埋和深埋隧道的分界，按荷載等效高度值，并結合地質條件、施工方法等因素綜合判定。根據《鐵路隧道設計規(guī)范》(TB10003-2005)荷載等效高度計算值</p><p>　　式中 ——深淺埋隧道分界的深度</p><p>　　——等效荷載高度值（=q）</p>

18、<p>　?、魚Ⅵ級圍巖取=2.5。</p><p>　?、跫壖阿黾墖鷰r產生的圍巖壓力一般為松動壓力，Ⅳ級圍巖當巖體結構面膠結不好時，也可能產生松動壓力。松動壓力包括垂直壓力和水平壓力，為了計算簡便，一般均按均布壓力計算。垂直壓力計算：</p><p><b>　　式中——圍巖容重；</b></p><p><b>　　

19、——隧道埋置深度。</b></p><p>　　表 1 圍巖水平均布壓力</p><p>　　注：H/B＜1.7，式中H為隧道開挖高度，B為隧道開挖寬度；不產生顯著偏壓力及膨脹力的一般隧道。同時滿足這兩個條件時方可使用。</p><p>　　當隧道為深埋時，采用我國《鐵路隧道設計規(guī)范》(TB10003-2005)所推薦的單線、雙線、及多線鐵路隧道按破壞階

20、段設計時垂直壓力公式</p><p>　　式中hq——等效荷載高度值；</p><p>　　S——圍巖級別，如III 級圍巖S=3；</p><p><b>　　——圍巖的容重；</b></p><p>　　w——寬度影響系數，其值為w=1+i(B-5）</p><p>　　其中B——坑道寬度（m

21、）；</p><p>　　i——B每增加一米，圍巖壓力的增減率（以B=5m為基準），當B<5 時取i=0.2，B>5m，取i=0.1。</p><p>　　我國《鐵路隧道設計規(guī)范》推薦，當隧道埋深小于或等于等效荷載高度時（即＜時），圍巖垂直均布壓力為</p><p><b>　　= </b></p><p>

22、　　式中k——壓力縮減系數，其值為　　　　　</p><p>　　B ——隧道開挖高度；</p><p>　　H ——洞頂巖體覆蓋厚度。</p><p>　　表2 各級圍巖的及 值</p><p><b>　　求圍巖水平松動壓力</b></p><p>　　若水平壓力按梯形分布，則作用在隧道頂部

23、和底部的水平壓力可直接寫為</p><p>　　為側壓力系數，可由式 3-1計算</p><p>　　若水平壓力均布，則 </p><p><b>　　3.3 荷載計算</b></p><p>　　盧家山二號隧道，進口里程DK136+155，出口里程DK136+371，隧道全長216m。里程DK136+155至DK136

24、+207為V級圍巖，總長52m，最大埋深：h=10m。B=12m,此時i=0.1,內摩擦角φ=250粘聚力c=10KPa。</p><p>　　=0.452S-1[1+i(B-5)]=12.24</p><p>　　h<,所以按超淺埋計算。</p><p>　　選取DK136+207里程處斷面，h=10m，選取=20kN/m3</p><p

25、>　　圍巖垂直壓力：q=h=20×10=200kN/m2</p><p>　　圍巖水平壓力：e=0.5(H-Z)2tan2（)</p><p>　　Z=2C/tan（）=1.57</p><p>　　圍巖水平壓力：e=（0.520（10-1.57）2）tan2（）</p><p>　　=（710.649）tan2( )&

26、lt;/p><p><b>　　= 121.52</b></p><p>　　里程DK136+207至DK136+250為IV級圍巖，長43m，最大埋深h=16m。=0.452S-1[1+i(B-5)]=12.24</p><p>　　令=2.5=30.6</p><p>　　h=16<按淺埋計算</p>

27、<p>　　選取DK136+250里程處斷面，h=16m，選取=23 kN/m3 = ，=44O ，</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　=4.496</b></p><p><b>　　=0.1543<

28、;/b></p><p>　　圍巖豎向壓力： =292.59 kN/m2</p><p><b>　　水平方向壓力：</b></p><p>　　按梯形分布 =56.7824 kN/m2</p><p>　　=43.53kN/m2</p><p>　　

29、里程DK136+250至里程DK136+342為III級圍巖，長92m，最小埋深16m，最大埋深25m</p><p>　　=0.452S-1 [1+i(B-5)]=12.24</p><p>　　=（2~2.5）=24.48~30.6</p><p>　　所以按深埋計算：取=23 kN/m3</p><p>　　圍巖豎向壓力：q==2312

30、.24==281.62 kN/m2</p><p>　　圍巖水平壓力：e=0.15q=0.15281.62=42.24 kN/m2 </p><p>　　里程DK136+342至DK136+371為V級圍巖，長29m，最大埋深17m</p><p>　　=0.452S-1 [1+i(B-5)]=12.24m</p><p>　　h<2.

31、5所以按淺埋計算，選取=20kN/m3</p><p>　　選取DK136+342里程處截面，h=17m ，=， </p><p><b>　　=3</b></p><p>　　圍巖豎向壓力：

32、 </p><p>　　=292.96 kN/m2</p><p>　　3.4 襯砌內力計算</p><p>　　在IV、V級圍巖段，二次襯砌按主要承載結構設計，計算采用荷載—結構模型，采用有限元ANSYS進行模擬。單元類型為二維梁單元，梁單元寬度為單位寬度，梁的高度按二次襯砌實際厚度考慮。</p><p>　　圍巖抗

33、力采用彈簧單元模擬，彈簧施加范圍及數量根據試算中結構的變形情況進行調整和優(yōu)化，圍巖彈性抗力系數按規(guī)范選值，僅當結構產生朝向圍巖方向的位移時添加彈簧單元。計算時，參數選擇如表3，計算模型圖見圖1。</p><p>　　表3襯砌及圍巖計算參數</p><p><b>　　圖1 計算模型圖</b></p><p>　　（注：這是連拱式洞身的其中一個

34、）</p><p>　　(1)里程DK136+207至DK136+250</p><p>　　該段為IV級圍巖，淺埋，選取里程DK136+250處橫截面進行計算，以下是采用ansys有限元軟件得到的軸力圖和彎矩圖。</p><p>　　圖2 IV級圍巖襯砌軸力圖</p><p>　　圖3 IV級圍巖襯砌彎矩圖</p>&l

35、t;p>　　表4 Ⅳ級圍巖襯砌部分節(jié)點內力</p><p>　　(2)里程DK136+342至DK136+371</p><p>　　該段為V級圍巖，淺埋，選取里程DK136+342處橫截面計算，以下是采用ansys有限元軟件得到的軸力圖和彎矩圖。</p><p>　　圖4 V級圍巖襯砌軸力圖</p><p>　　圖5 V級圍巖

36、襯砌彎矩圖</p><p>　　表5 V級圍巖襯砌部分節(jié)點內力</p><p>　　3.5 二襯強度檢驗及配筋</p><p>　　3.5.1強度檢算公式</p><p>　　根據《鐵路隧道設計規(guī)范》(TB10003-2005)，雙線高速鐵路隧道復合式襯砌，需按照破壞階段或容許應力法對隧道結構截面進行檢算。</p><

37、p>　?、倩炷梁推鲶w矩形截面中心及偏心受壓構件的抗壓強度按下式進行計算： </p><p>　　式中K——安全系數；</p><p>　　N——軸向力（MN）；</p><p>　　Ra——混凝土或砌體的抗壓極限強度（MPa）；</p><p>　　—— 構件縱向彎曲系數，對于隧道襯砌，明洞拱圈及墻背回填緊密的邊墻，可取=1.0，對

38、于其他構件，應按長細比查得；</p><p>　　——軸向偏心力影響系數，其值查《鐵路隧道設計規(guī)范》可得；</p><p>　　h——截面的厚度（m）；</p><p>　　b——截面的寬度(m)。</p><p>　?、趶目沽岩蟪霭l(fā)，混凝土矩形截面偏心受壓構件的抗拉強度按下式計算： </p><p>　　式中Rl

39、——混凝土的抗拉極限強度；</p><p><b>　　——截面偏心距。</b></p><p>　　對混凝土矩形構件，按現行《鐵路隧道設計規(guī)范》規(guī)定的安全系數及材料強度數值計算結果表明：當 0.2h 時，由抗壓強度控制承載力，不必檢算抗裂；當e 0>0.2h 時，由抗拉強度控制承載力，不必檢算抗壓。</p><p>　?、刍炷辆匦谓孛?/p>

40、的大偏心受壓構件（x≤0.55h0），其截面強度按下列公式計算： </p><p>　　此時，中性軸的位置按下式確定：</p><p>　　當軸向力作用于鋼筋Ag與Ag’的重心之間時，式中的左邊第二項取正號，當作用于Ag與Ag’重心之外時，則取負號。</p><p>　　如計算中考慮受壓鋼筋時，則混凝土受壓區(qū)的高度應大于等于2a’,如不符合，應按下式計算：</

41、p><p>　　式中 N——軸向力（MN）;</p><p>　　e,e’——鋼筋Ag與Ag的重心到軸向力作用點的距離(m)。</p><p>　?、茕摻罨炷辆匦谓孛娴男∑氖軌簶嫾▁>0.55h0），其截面強度應按下式計算：。</p><p>　　表6 混凝土和砌體結構的強度安全系數</p><p>　　表7

42、 鋼筋混凝土結構的強度安全系數</p><p>　　表8 混凝土極限強度（MPa）</p><p>　　3.5.2 前度檢驗及配筋</p><p>　　各級圍巖二襯結構需檢算各節(jié)點的安全系數，首先由 或</p><p>　　反向解出安全系數K值，同時用得出的K值與規(guī)范要求K值進行比較。當Kx≥ K 時，則可以認為是安全的，不用進行配筋驗算，

43、可以按最小配筋率配筋，否則需要驗算配筋。</p><p>　?。?）IV級圍巖配筋</p><p>　　根據規(guī)范要求受壓構件全部縱向配筋最小配筋率可知，單側縱向鋼筋面積不應小于0.2%×b×h=900mm2。采用對稱配筋，取每側4根鋼筋，則單側的縱向鋼筋面積As=As’=1256mm2,保護層厚度取40mm，縱向鋼筋采用Φ10@250，箍筋采用φ8@250。</p

44、><p>　　表6 Ⅳ級圍巖配筋檢驗表</p><p>　　經檢算，以上配筋量對應的安全系數均能滿足規(guī)范要求，故可采用上述配筋。</p><p>　?。?） V級圍巖配筋</p><p>　　根據規(guī)范要求受壓構件全部縱向配筋最小配筋率可知，全部縱向鋼筋面積不應小于0.2%×b×h=1000mm2。采用對稱配筋，取每側4根鋼筋，

45、則單側的縱向鋼筋面積As=As’=1520mm2,保護層厚度取50mm，縱向鋼筋采用Φ12@250，箍筋采用φ10@250。</p><p>　　表7 V級圍巖配筋檢算表</p><p>　　經檢算，以上配筋量對應的安全系數均能滿足規(guī)范要求，故可采用上述配筋。</p><p>　　3.6 隧道的結構形式以及支護參數</p><p>　　本隧

46、道結構形式以及支護參數的選取采用了工程類比的方法。經過查閱相關地質情況的設計資料，選取支護參數如表8</p><p>　　表8 盧家山二號隧道隧道復合式襯砌支護參數表</p><p>　　注：①表中帶﹡者為鋼筋混凝土；</p><p>　　②所有仰拱噴射混凝土中均摻加合成纖維；</p><p>　?、蹏娚浠炷翉姸鹊燃墳镃25，素混凝土等級為

47、C25，鋼筋混凝土強度等級為C30。 </p><p><b>　　第四章 隧道施工</b></p><p><b>　　4.1 總體方案</b></p><p>　　合武線盧家山二號隧道全程地質較單一，為第四系殘積粉質黏土、黃褐色、硬塑、厚度0.5～1m，侏羅系上統(tǒng)白大畈組凝灰?guī)r，紫灰色，全風化～弱風化，地下水不發(fā)育。

48、</p><p>　　盧家山二號隧道進口里程DK136+155，出口里程DK136+371，全長216m。DK136+155-DK136+170和里程DK136+359-DK136+371段為V級圍巖超淺埋段，擬采用明挖法施工,修建拱式明洞；DK136+170- DK136+207和DK136+342-DK136+359為V級圍巖段，擬采用CRD法施工，施工采用超前注漿小導管進行預支護；DK136+207- DK

49、136+250為IV級圍巖段，擬采用臺階法進行爆破開挖，且采用超前注漿小導管進行預支護；DK136+250-DK136+342為III級圍巖段，擬采用臺階法爆破施工。</p><p><b>　　4.2 隧道縱坡</b></p><p>　　采用雙向人字坡，坡度均為1.43%和-1.026%。洞口到洞身中間有一個坡度，中間低，兩邊高。</p><p

50、>　　4.3 隧道平面曲線</p><p>　　因地質單一，全程選用R=6800的圓曲線內。</p><p>　　4.4 隧道凈空斷面</p><p>　　隧道凈空斷面除應符合建筑限界的規(guī)定以外，還應考慮通風設備及排水、照明、消防、監(jiān)控、管線電纜等設施所需的空間，并考慮土壓影響，施工方法等必要的富裕量。經綜合考慮該隧道采用曲墻式斷面構造。</p>

51、<p><b>　　4.4.1 凈空</b></p><p>　　經過斷面優(yōu)化分析后確定隧道凈空斷面為單心圓。內空考慮了側墻預留裝修層5cm，拱部考慮了施工誤差5cm，凈高7.0m，并預留20cm，拱頂部可安裝一組（兩臺）直徑Φ1120mm的射流風機，通訊、消防、配電洞室等在側墻部位另留空間。</p><p>　　4.4.2 橫斷面構造</p>

52、<p>　?。?）隧道橫斷面采用錨噴支護復合模筑混凝土襯砌，內夾防排水層。</p><p>　?。?）路面采用單面橫坡，坡度2%，路面單側設排水溝，路基中心設中心排水溝。</p><p>　　（3）橫斷面右側溝槽設弱電纜及消防配水管，左側溝槽設強電電纜。</p><p>　　（4）橫斷面設計寬度為15m，其中洞門寬度為6米，中間連栱為3m。建筑限界為5

53、.35m。</p><p>　　4.4.3 凈空斷面尺寸擬訂</p><p>　　R=5.35m,相應角度</p><p><b>　　仰拱：，相應角度為</b></p><p>　　連接段：，相應角度為。</p><p>　　4.5 開挖順序與方法</p><p><

54、;b>　　4.5.1 明挖法</b></p><p>　　洞口段施工應按照“早進晚出”的原則優(yōu)化方案。</p><p>　　隧道進口里程DK136+155地面標高為127.87m，內軌軌頂面標高127.08m，里程DK136+155～DK136+170修筑拱式明洞。地質條件為第四系坡積粉質粘土，采用明挖法施工。</p><p>　　(1)邊仰坡施工

55、注意事項有：</p><p>　?、贉蚀_定出洞口的位置，按設計放出邊、仰坡及洞臉開挖邊線。</p><p>　?、诙纯谕潦介_挖前，施工洞頂截水溝，攔截地表水。</p><p>　　③仰坡開挖采用1：0.5坡度放坡，仰坡開挖后及時用錨桿加固并掛雙層鋼筋網噴射混凝土進行防護。</p><p>　?、苋斯づ浜贤诰驒C按照審計坡度、尺寸進行洞門及明洞

56、土方開挖。先用挖掘機按照測量放線開始粗刷，預留部分有人工進行修整。</p><p>　?、輫娀炷林?，先用高壓風對受噴面進行沖洗，清理干凈受噴面的浮土和松散結構。邊仰坡施工具體工序見圖4-1</p><p>　　(2)仰拱施工和明洞襯砌</p><p>　　設計明洞的輪廓與隧道相一致，但是結構截面的厚度比洞身隧道大。</p><p>　　施

57、工仰拱前，先施作調平層，然后安裝鋼筋，施工仰拱混凝土。施工計劃在仰拱完成后，一次性將邊墻和襯砌混凝土澆筑到位，避免形成施工縫，利于防水。</p><p><b>　　明洞襯砌施工如下：</b></p><p>　?、僖r砌模板安裝。采用整體式模板臺車澆筑混凝土，臺車在工廠內訂制加工，施工時根據現場情況再做局部改進，以便于施工、拆模和移動。臺車要現場拼裝檢驗合格，將模板準

58、確定位。精確測量安裝軌道。</p><p>　　②鋼筋安裝。模板安裝完成后，進行鋼筋安裝施工，鋼筋安裝時注意不得污染模板，對模板內的其他雜物應清除干凈。注意檢查鋼筋保護層厚度。</p><p>　?、弁饽０惭b。該明洞襯砌外模設計采用木模板。背部橫撐采用鋼管，在定位后固定，由于高度較高，增加部分斜撐，防止脹模。</p><p>　?、軡仓炷?。混凝土在攪拌站集中拌和

59、，由混凝土運輸罐車運輸。采用輸送泵灌入，由下至上分層澆筑搗固。</p><p>　?、莶鹉ｐB(yǎng)護。等混凝土初凝之后使用脫模劑讓模板與混凝土分開。然后拆掉模板。盡量不要劃傷混凝土。</p><p>　　4.5.2 CRD施工</p><p>　　盧家山二號隧道V級圍巖段采用CRD法進行開挖。該方法是將隧道分側分層進行開挖，分部封閉成環(huán)。每開挖一部均及時施作錨噴支護、安設

60、鋼架、施作中隔壁、安裝底部臨時仰拱。一側超前的上、中部，待初期支護完成且噴射混凝土達到設計強度70%以上時再開挖隧道的另一側的上、中部，然后開挖一側的下部，最后開挖另一側的下部，左右交替開挖。工藝流程圖見圖4-2。</p><p>　　圖4-2 工藝流程圖</p><p>　　各部開挖時，周邊輪廓要盡量圓順以減小應力集中；每部開挖完成后要及時設置臨時仰拱，并盡量縮短成環(huán)時間；中隔壁和中間臨

61、時仰拱在灌注二次襯砌前，應逐段拆除，拆除時應加強量測。</p><p>　　CRD法施工中開挖方式為人工配合機械開挖，2部和4部采用人工配合小型機械，大型機械輔助進行。先開挖邊墻處，再開挖中隔壁一側，預留30cm，采用人工開挖至設計輪廓線。右側滯后左側控制在10m以內。每側上部臺階長度控制在10m，中部臺階控制在10m以內。下部開挖，根據仰拱施工離掌子面的距離不超過30m的原則跟進。</p><

62、;p>　　4.5.3 “眼鏡法”</p><p>　　眼鏡法也就是雙側壁導坑法，盧家山二號隧道III級圍巖段和IV級圍巖段均采用眼鏡法，爆破開挖。先挖兩側，在在中間進行多次開挖。防止由于圍巖的不穩(wěn)定發(fā)生垮塌。</p><p>　　盧家山二號隧道III級圍巖段地質條件為侏羅系上統(tǒng)大畈組凝灰?guī)r，節(jié)理裂隙稍發(fā)育，地下水不發(fā)育，先挖兩側就解決了大多數的不利因素。因為要實現支護及早封閉，所以開

63、挖時間要盡量的短。</p><p><b>　　4.6 爆破設計</b></p><p>　　4.6.1 Ⅲ級圍巖段爆破設計</p><p>　　III級圍巖段采用鉆爆法開挖，為了減少超挖和控制對圍巖的擾動，綜合研究地址情況、開挖斷面大小、開挖進尺快慢、爆破器材性能、鉆眼機具和出渣能力等因素，在此基礎上進行鉆爆設計。</p>&l

64、t;p>　　爆破開挖全部選用2號巖石銨梯炸藥，藥卷直徑選用32mm。該藥卷每米質量為0.78kg/m。</p><p>　　4.6.1.1 爆破參數設計</p><p><b>　?。?）炮眼直徑</b></p><p>　　炮眼直徑的大小直接影響鉆眼速度、工作面的炮眼數目、單位耗藥量、爆落巖石的塊度和隧道輪廓的平整性。根據隧道巖性、鑿巖

65、設備和工具、炸藥性能等進行綜合分析，選用炮眼直徑42mm.</p><p><b>　?。?）炮眼數目</b></p><p>　　炮眼數目主要與開挖斷面、炮眼直徑、巖石性質和炸藥性能有關。炮眼數目確定的原則是在保證爆破效果的前提下，盡可能減小炮眼數目。</p><p><b>　　①上臺階炮眼數</b></p>

66、;<p>　　上臺階面積S=53.19m2單位耗藥量q取1.2kg/m3 ，裝藥系數取0.5 。</p><p>　　炮眼總數 = =139.6，所以炮眼數取140個。</p><p><b>　　掏槽眼設置8個。</b></p><p>　　周邊眼數N周的確定，需先確定周邊眼的間距E。周邊眼間距E與巖體的抗拉、抗壓強度以及炮眼

67、的直徑有關。一般情況下，間距E=（10～15）d，d是炮孔直徑。軟質巖石E宜取大值，此處取E=0.5m。所以取N周1 =35，N底1=26。</p><p>　　輔助眼數=140-35-8-26=71</p><p><b>　?、谥信_階炮眼數</b></p><p>　　中臺階面積S=65.04 m2，單位耗藥量q取0.9 kg/m3，裝藥系

68、數取0.5 。</p><p>　　炮眼總數 = =150.09，取150個。</p><p>　　周邊眼邊距E取0.5m，N周2=9.526 0.5=19.05，取20個</p><p>　　底眼數目 N底2=27</p><p>　　輔助眼數=150-20-27=103</p><p><b>　?、巯屡_

69、階炮眼數</b></p><p>　　下臺階面積S=30.28 m2，單位耗藥量q取1.0 kg/m3 ，裝藥系數取0.5。</p><p>　　炮眼總數==77.64 ，取78個</p><p>　　周邊眼邊距E取0.5m，N周3=15.590.5=31.18，取31個</p><p>　　輔助眼數=78-31=47</p

70、><p><b>　?。?）炮眼深度</b></p><p>　　炮眼深度指炮眼底部到工作面的垂直距離。炮眼深度決定每一循環(huán)進尺的工作量，循環(huán)時間和次數，對掘進速度的影響很大?？紤]該段為III級圍巖，圍巖為凝灰?guī)r，三個臺階炮眼深度均取3m，掏槽眼深度為取3.2m。</p><p><b>　?。?）裝藥量計算</b></

71、p><p>　　裝藥量是影響爆破效果的重要因素。本設計采用的方法是，先根據裝藥量體積公式計算出一個循環(huán)的總裝藥量Q1，然后再按各種不同類型的炮眼進行分配，按裝藥系數計算單孔裝藥量及總裝藥量Q2，將Q1和Q2進行比較，選取更合適的裝藥量進行裝藥。</p><p><b>　?、偕吓_階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=q

72、V=1.2×45.36×3×0.93=151.8kg</p><p>　　按裝藥系數計算：III級圍巖掏槽眼裝藥系數=0.55，輔助眼裝藥系數=0.45，周邊眼裝藥系數=0.45</p><p>　　8個掏槽眼：單孔裝藥卷數=0.55×3.20.2=8.8，實際取9卷</p><p>　　單孔裝藥量=9×0.15=1

73、.35kg</p><p>　　35個周邊眼：單孔裝藥卷數=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　26個底眼：單孔裝藥卷數=0.45×3.20.2=7.2，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.0

74、5kg</p><p>　　71個輔助眼：單孔裝藥卷數=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　Q2=8×1.35+35×1.05+26×1.05+71×1.05=149.4kg</p><p>　　Q

75、1與Q2值基本一致。</p><p><b>　　②中臺階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=0.9×65.04×3×0.93=163.31kg</p><p>　　按裝藥系數計算：III級圍巖輔助眼裝藥系數=0.45，周邊眼裝藥系數=0.45</p><p&

76、gt;　　20個周邊眼：單孔裝藥卷數=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　27個底眼：單孔裝藥卷數=0.45×3.20.2=7.2，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>

77、;　　103個輔助眼：單孔裝藥卷數=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　Q2=20×1.05+27×1.05+103×1.05=157.5kg</p><p>　　Q1與Q2值基本一致。</p><p>&l

78、t;b>　?、巯屡_階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=1.0×30.28×3×0.93=84.48kg</p><p>　　按裝藥系數計算：III級圍巖輔助眼裝藥系數=0.45，周邊眼裝藥系數=0.45</p><p>　　31個周邊眼：單孔裝藥卷數=0.45×30.2=

79、6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　47個輔助眼：單孔裝藥卷數=0.45×3 0.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　Q2=31×1.05+47×1.05=8

80、1.9kg</p><p>　　Q1與Q2值基本一致。</p><p>　　（5）光面爆破參數選擇</p><p>　?、僦苓呇坶g距E與巖體的抗拉、抗壓強度以及炮眼的直徑有關。一般情況下，間距E=（10～15）d，d是炮孔直徑。此處取E=0.5m。</p><p>　　②周邊眼炮孔斜率和深度。炮孔斜率選取0.04，深度為3m。</p&g

81、t;<p>　?、酃獗瑢雍穸燃芭谘勖芗禂?。光爆層厚度就是周邊眼的最小抵抗線W。通常以周邊眼的密集系數K表示，其大小對光面爆破的效果有較大影響。實踐表明，K=0.8較為適宜。取W=E/K=0.5/0.8=0.625m。</p><p><b>　?。?）炮眼布置</b></p><p>　　隧道內布置炮眼時，必須保證獲得良好的爆破效果，并考慮鉆眼的效率。

82、需要注意的是，該爆破設計炮眼深度為3m，所以靠近周邊眼的內圈輔助眼應與周邊眼有相同的傾角0.04。</p><p>　　4.6.2 鉆爆設計</p><p>　　鉆爆施工是把鉆爆設計付諸實施的重要環(huán)節(jié)，包括鉆孔、裝藥、填塞和爆破后可能出現的問題處理等。</p><p><b>　?。?）鉆眼</b></p><p>　　

83、采用鑿巖臺車鉆眼。為達到良好的爆破效果，施鉆前應由專門人員根據設計布孔圖現場布置，必須標出掏槽眼和周邊眼的位置，嚴格按照炮眼的設計位置、深度、角度和眼徑進行鉆眼。如出現偏差，又現場施工技術人員決定取舍，必要時應廢棄重鉆。鉆眼時應注意如下安全事項：開眼時必須使釬頭落在實巖上，如有浮釬，應處理好后再開眼。不允許在殘眼內繼續(xù)鉆眼。開眼時給風閥門不要突然開大，待鉆進一段時間后，再開大閥門。為避免斷釬傷人，推進鑿巖機不要用力過猛，更不要橫向用力，

84、鑿巖時鉆工應站穩(wěn)，應隨時提防隨時斷釬。一定要把膠皮風管與風鉆接牢，并在使用過程中隨時注意檢查，以防脫落傷人。缺水或停水時，應立即停止鉆眼。工作面全部炮眼鉆完后，要把鑿巖機具清理好，并撤至規(guī)定的存放地點。</p><p><b>　?。?） 裝藥</b></p><p>　　裝藥時應注意以下安全事項：</p><p>　　①裝藥前，應清除炮眼內的

85、泥漿和巖屑?？捎娩摴茌斎敫邏猴L的方法吹出孔內殘渣和泥漿，并仔細檢查炮眼的位置、深度、角度是否滿足設計要求。 剛剛打好的炮眼熱度過高，不得立即裝藥。如果遇有照明不足，發(fā)現流砂、泥流未經妥善處理，或可能有大量溶洞涌水時，嚴禁裝藥。</p><p>　?、趹獓栏癜凑赵O計的裝藥量進行充填。</p><p>　?、蹜褂媚举|或竹制炮棍裝填炸藥和填塞炮孔。</p><p>　　

86、④不應投擲起爆藥包和炸藥，起爆藥包裝入后應采取有效措施，防止后續(xù)藥卷直接沖擊起爆藥包。</p><p>　?、菅b藥發(fā)生卡塞時，不應撥出或硬拉起爆藥包中的導火線，導爆管、導爆索和電雷管導線。</p><p>　?、拊谘b藥過程中，不應拔出或硬拉起爆藥包中的導火索、導爆管、導爆索和電雷管腳線。</p><p><b>　?。?）填塞</b></

87、p><p>　　填塞是保證爆破成功的重要環(huán)節(jié)之一，必須保證足夠的填塞長度和填塞質量，禁止無填塞爆破。填塞可采用分層搗實法進行。</p><p><b>　?。?）起爆</b></p><p>　　爆破網絡必須保證每個藥卷按設計的起爆順序和起爆時間起爆，在起爆前后要發(fā)布三次信號，即預警信號，起爆信號和解除警戒信號。</p><p&

88、gt;　?。?）爆后檢查和處理</p><p>　　隧道開挖爆破后，經通風吹散炮眼，檢查確認隧道內空氣合格，等待時間超過15min后，方準作業(yè)人員進入爆破作業(yè)地點。爆后的檢查內容主要有：檢查有無冒頂、盲炮、危巖、支撐是否破壞，炮煙是否排除等。爆后檢查人員發(fā)現盲炮及其他險情時，應及時上報或處理。處理前要在現場設危險標識。</p><p><b>　　4.7 裝渣與運輸</b&

89、gt;</p><p>　　該隧道為雙洞斷面隧道，出渣量大，要采用機械裝渣與運輸，以減少工人勞動強度，縮短作業(yè)時間，但仍需要配少數工人輔助。裝渣和運輸方式均采用無軌方式。無軌運輸不需要鋪設復雜的軌道，具有運輸速度快、管理工作簡單、配套設備少的特點。</p><p><b>　　第五章 施工工藝</b></p><p>　　5.1 超前地質預報&

90、lt;/p><p>　　為了避免不良地質對施工的影響，施工時，充分利用地質超前預報技術，探明前方的巖溶、涌水等不良地質，以便于提前采取措施，確保施工安全。</p><p>　　本隧道設計采用超前鉆探取芯法和地質雷達法相結合進行超前地質預報。超前鉆探取芯法主要用于測探斷層、突水、涌泥等不良地質，此法比較直觀、準確。施工時采用液壓鉆機超前鉆探提取巖芯，通過巖芯和鉆進過程中的地質情況分析，即可判定前

91、方不良地質情況。鉆探過程中如果出現卡鉆、頂鉆，巖芯變?yōu)閿鄬咏堑[巖、糜棱巖或斷層泥時，或出現鉆孔水流失、鉆孔往外突水、涌泥時，即可判斷為斷層。</p><p>　　地質雷達可以用以實現短距離進行超前預報，可以準確探測開挖面前方30m內的地質情況。地質雷達反應的是地下介質的電性分布，將其轉化為地質體分布時必須把地質、鉆探、地質雷達記錄這三方面的資料有機結合起來，以此獲得檢測對象的整體情況。</p>&l

92、t;p><b>　　5.2 監(jiān)控測量</b></p><p>　　5.2.1 測量目的</p><p>　?。?）確保施工安全及結構的長期穩(wěn)定性；</p><p>　?。?）驗證支護結構效果，確認支護參數和施工方法的準確性或為調整支護參數和施工方法提供依據；</p><p>　　（3）積累量測數據，為信息化設計與施

93、工提供依據；</p><p>　　（4）通過監(jiān)控量測了解該工程條件所表現、反應出來的一些地下工程規(guī)律和特點，為今后類似工程的發(fā)展提供借鑒、依據和指導作用。</p><p>　　5.2.2 監(jiān)控測量項目</p><p>　　監(jiān)控量測分為必測項目和選測項目。必測項目是隧道工程應進行的日常監(jiān)控量測項目，是為了在設計施工中確保圍巖穩(wěn)定、判斷支護結構工作狀態(tài)、指導設計施工的經

94、常性量測。</p><p><b>　　必測項目有：</b></p><p><b>　　洞內、外觀察；</b></p><p><b>　　地表沉降量測；</b></p><p><b>　　凈空收斂量測；</b></p><p>

95、;<b>　　拱頂下沉量測。</b></p><p>　　選測項目是對一些有特殊意義和具有代表性的區(qū)段進行補充測試，以求更深入地了解圍巖的松弛范圍和穩(wěn)定狀態(tài)以及噴錨支護的效果，為未開挖區(qū)段的設計和施工積累現場資料。根據隧道的地層地質情況，周圍環(huán)境以及隧道施工方法，本隧道選測項目是圍巖壓力和兩層襯砌間壓力。</p><p>　　5.2.3 監(jiān)控測量設備</p>

96、;<p>　　表5-1 監(jiān)控量測設備配置表</p><p>　　5.2.4 監(jiān)控量測流程</p><p>　　監(jiān)測數據分析為達到預定的監(jiān)測目的，要進行科學合理的組織安排，監(jiān)測需要嚴格執(zhí)行。流程圖見下圖5-1。</p><p><b>　　是 否</b></p><p>　　圖5-1 監(jiān)控量測流程圖&

97、lt;/p><p>　　5.2.5 監(jiān)控量測測點布置、量測斷面</p><p>　　5.2.5.1 地表沉降檢測</p><p><b>　?。?）監(jiān)測點布置</b></p><p>　　地表監(jiān)測點與拱頂下沉、凈空收斂監(jiān)測點設在同一斷面上。為掌握地表沉降范圍，在與隧道中線垂直的橫斷面上布置測點，在一個斷面上布置13個點，靠近

98、中線位置測點適當加密。在有可能下沉的范圍外設置不會下沉的固定測點。</p><p><b>　　監(jiān)測頻率</b></p><p>　　地表沉降量測頻率：在量測區(qū)間內，當開挖面距量測斷面前后距離d<2B時，每天1～2次；當2B<d<5B時，每兩日量測1次；當d>5B時，每周量測1次。</p><p>　　5.2.5.2 洞

99、內監(jiān)控量測</p><p><b>　　洞內觀察</b></p><p>　　開挖后及初支后及時采用肉眼觀察和地質羅盤儀對開挖面揭示的地址情況進行描述，包括圍巖巖性、巖質、斷層破碎帶、節(jié)理裂隙發(fā)育程度和方向、有無松散坍塌現象、有無滲漏水等；初期支護狀態(tài)包括噴層是否產生裂隙、剝離和剪切破壞、鋼支撐是否壓曲進行觀察分析。詳細描述、記錄、并予以評估，作為支護參數選擇的參考及

100、量測等級選擇的依據。</p><p>　?。?）洞內監(jiān)控量測測點布置</p><p>　　根據設計要求，隧道開挖方式有CRD法和三臺階法。三種開挖方式的測點布置方式示意圖見附圖。</p><p>　　測點應在距開挖面2m的范圍內盡快安設，并保證12h內讀數一次，最遲不應超過24h。</p><p>　　凈空收斂點量測斷面間距根據圍巖級別、隧道

101、尺寸、埋置深度及工程重要性確定。在盧家上二號隧道中，III級圍巖段量測斷面間距設40m，IV級圍巖段設20m，V級圍巖段設10m。</p><p>　　洞內監(jiān)控量測點不得焊于鋼架上，必須單獨打孔直接安裝與巖體中。同時，由于隧道內作業(yè)機械、設備人員較多，為了防止碰撞或損壞監(jiān)測點，現場應對作業(yè)人員進行相關保護的教育，且必須及時對監(jiān)測點進行標識。標識牌長21cm，寬15cm，紅底黃字。</p><p

102、><b>　?。?）監(jiān)控量測頻率</b></p><p>　　隧道拱頂下沉及周邊收斂量測頻率見下表</p><p>　　表5-2 拱頂下沉及周邊收斂量測頻率表</p><p>　　5.2.6 圍巖壓力和兩層襯砌間壓力量測</p><p>　　此項目的目的是為了了解圍巖壓力的量值，判斷圍巖和支護的穩(wěn)定性，分析二次襯砌

103、的穩(wěn)定性和安全度。</p><p>　　采用鋼弦式壓力盒量測。圍巖量測的測點埋設在拱頂，拱腳和仰拱的中間，其量測斷面和支護襯砌間壓力以及支護、襯砌應力的測點布置在一個斷面上，一邊量測結果相互印證。</p><p>　　5.2.7 數據分析與反饋</p><p>　　為了真實、及時、準確的反應施工現場信息，在數據采集收集后，應立即對觀測數據進行分析處理，同時要注明開挖

104、方法和施工工序以及開挖面距離監(jiān)控量測點的距離等信息。數據分析采用散點圖和回歸分析方法。信息反饋應以位移反饋為主，主要依據時態(tài)曲線的形態(tài)對圍巖穩(wěn)定性、支護結構的工作狀態(tài)進行判定，并優(yōu)化設計參數，指導施工。</p><p>　　監(jiān)控量測信息反饋及工程對策：信息反饋應根據量測數據分析結果對工程安全性進行評價，并提出相應工程對策與建議。施工過程中應進行監(jiān)控量測數據的實時分析和階段分析。實時分析指每天根據量測數據及時進行分

105、析，發(fā)現安全隱患應分析原因并提交異常報告。階段分析要按周、月進行階段分析，總結監(jiān)控量測數據的變化規(guī)律，對施工進行評價，提交階段分析報告，指導后續(xù)施工。</p><p>　　5.3超前注漿小導管</p><p>　　超前支護是保證隧道工程開挖面穩(wěn)定而采取的超前于開挖的輔助措施。盧家山二號隧道地下水不發(fā)育，所以IV級和V級圍巖段采用超前小導管進行預支護。</p><p>

106、;　　5.3.1 超前小導管設計參數</p><p>　　超前小導管規(guī)格：采用直徑42mm的無縫鋼管制作，長度5m，前端做成尖形，每隔20cm交錯鉆眼，眼孔直徑8mm。</p><p>　　鋼管沿開挖輪廓線在拱部120o 范圍內布置，環(huán)向間距30cm，外插角15o ，注漿材料選用C25水泥砂漿</p><p>　　5.3.2 超前小導管施工</p>&

107、lt;p>　　測量放樣，在設計孔位上標記，采用風槍鉆孔，將小導管沿孔打入。注漿前先噴射5cm厚混凝土封閉掌子面，先用高壓水沖洗清除管內雜物，然后再注漿，注漿由下向上進行。漿液用拌合機拌合。</p><p>　　注漿過程中若出現堵管現象，則應及時清理錨桿、注漿軟管和注漿泵。</p><p><b>　　5.4初期支護</b></p><p>

108、;　　初期支護施作后即成為永久性承載結構的一部分，它與圍巖共同構成了永久的隧道結構承載體系。盧家山二號隧道采用格柵鋼架、網、錨、噴混凝土聯合支護形式。在隧道開挖完成后，先噴射4cm厚度的混凝土封閉開挖面，然后打射錨桿、架立鋼架、掛鋼筋網，對初噴面進行清理后復噴至設計厚度。</p><p>　　5.4.1 噴射混凝土</p><p>　　噴射混凝土采用濕噴機和噴射混凝土機械手完成。機械手控制

109、噴頭可以減少人力勞動強度和減少粉塵危害，且方便靈活。人力直接控制噴頭只適用于解決少量和局部噴敷，且一定要注意佩戴防塵面具。噴射混凝土施工工藝流程見圖5-3。</p><p>　　圖5-3 噴射混凝土施工流程</p><p><b>　　準備工作</b></p><p>　?、偈車娒嫣幚恚瑖娗皯獙﹂_挖斷面尺寸進行檢查，清除松動危面，欠挖超標嚴重的

110、應予處理。用高壓水清洗受噴面。</p><p>　?、诓捎寐裨O鋼筋頭設置控制噴射混凝土厚度的標志。</p><p>　?、蹤C具設備準備，噴射作業(yè)前，對機械設備輸料管路和電纜線路等進行全面檢查及試運轉，并減產速凝劑的泵送及計量裝置性能。</p><p>　?。?）混凝土的攪拌運輸</p><p>　　混凝土在洞外拌和站集中拌和，由混凝土攪拌運輸

111、車運至洞內，采用濕噴法進行作業(yè)。</p><p>　　聚丙烯纖維混凝土的攪拌時間宜為4~5分鐘。攪拌完成后隨機取樣，如纖維已經均勻分散成單絲，則可以投入使用，如果仍有成束纖維，則至少延長攪拌時間30秒。</p><p>　　運輸采用混凝土運輸罐車，隨運隨拌。在運輸過程中要防止混凝土離析、水泥漿流失、坍落度變化以及產生初凝等現象。</p><p><b>　

112、?。?）噴射混凝土</b></p><p>　　①噴射聚丙烯纖維混凝土，應選用經過試驗檢驗的噴射機械。主要問題是防止聚丙烯纖維結團堵管。</p><p>　　②聚丙烯纖維和基料必須攪拌均勻，避免結團在噴射機拔料盤堵塞或者堵管。</p><p>　?、蹏娚浠炷磷鳂I(yè)要分段（不超過6m）、分部（先兩邊后中間）、分塊，嚴格按先墻后拱，先下后上的順序進行，以減少

113、混凝土因重力作用而引起滑動或脫落現象。</p><p>　?、車娚鋾r噴嘴要垂直于受噴面。對于巖面凹陷處應先噴多噴，凸出處應后噴少噴。</p><p>　　⑤主要采用機械手進行控制，人工直接控制噴頭只用于少量或局部敷射，且一定要佩戴防塵面具。</p><p>　?、迖娚渫瓿珊髴汝P主機，再依次關閉計量泵、振動棒和風閥、然后用清水將機內、輸送管路內殘留物清除干凈。<

114、;/p><p><b>　　（4）養(yǎng)護</b></p><p>　　噴射混凝土終凝2h后，應進行噴霧養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不小于14d，當氣溫低于+5攝氏度時，不得灑水養(yǎng)護。</p><p><b>　　5.4.2 錨桿</b></p><p>　　盧家山二號隧道初期支護錨桿設計如下：III級圍巖段拱部120&

115、#176;范圍內采用Φ25中空注漿錨桿，其余部分采用Φ22砂漿錨桿，長度L=3.0m，間距(環(huán)1.2m×縱1.0m)；IV級圍巖拱部120°范圍內采用Φ25中空注漿錨桿，其余部分采用Φ22砂漿錨桿，長度L=3.5m，間距（環(huán)1.0m×縱1.0m）；Ⅴ級圍巖拱部120°范圍內采用Φ25中空注漿錨桿，其余部分采用Φ22砂漿錨桿，長度L=4.0m，間距(環(huán)1.0m×縱0.8m)。</p&

116、gt;<p>　　(1)砂漿錨桿施工方法：采用錨桿臺車鉆孔，人工安裝錨桿。鉆孔完成后利用高壓水清孔，清孔后采用后退式注漿，以保證孔內漿液飽滿。</p><p>　　施工的技術措施：孔徑要與錨桿直徑相匹配，錨桿孔徑應大于設計的錨桿直徑15mm，孔深比錨桿長15cm。孔向應按設計方向鉆進，垂直巖面。</p><p>　　施工工藝流程見圖5-4。</p><p&

117、gt;<b>　　否</b></p><p><b>　　不合格</b></p><p>　　圖5-4 施工工藝流程圖</p><p>　　(2)中空錨桿施工方法</p><p>　　①采用錨桿臺車按照設計位置、深度、角度鉆孔，然后用高壓水清孔。人工安裝錨桿。封端用水泥砂漿施工。</p>

118、<p>　　②采用注漿泵注漿施工。漿液水灰比控制在0.5：1，注漿壓力0.6MPa，同時考慮巖層的裂隙阻力，根據現場情況試驗后確定。</p><p>　?、蹤z查錨桿孔的方向。錨桿插入長度不得小于設計長度的95%,錨桿抗拔力不小于70kN。</p><p>　　錨桿、墊板、錨固材料應進行規(guī)定的試驗和檢查，在確認質量基礎上使用。施工前要選擇相同地質條件地點進行拉拔試驗，從而確認可

119、以獲得足夠的錨固力。中空錨桿施工流程見圖5-5。</p><p><b>　　不合格</b></p><p><b>　　合格</b></p><p>　　圖5-5 中空錨桿施工流程</p><p><b>　　5.4.3 鋼筋網</b></p><p>