2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p><b>  目錄</b></p><p>  1緒 論 ………………………………………………………………… 3</p><p>  起重機(jī)的介紹…………………………………………………………… 4</p><p>  起重機(jī)設(shè)計(jì)的總體方案……………………………………………… 5</p><p>  2.

2、大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)…………………………………………………… 5</p><p>  2.1設(shè)計(jì)的基本原則和要求……………………………………………… 5</p><p>  2.1.1機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案………………………………………………………… 5</p><p>  2.1.2大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)具體布置的主要問(wèn)題……………………………… 5</p>&l

3、t;p>  2.2 大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的計(jì)算……………………………………………… 6</p><p>  2.2.1確定機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方案……………………………………………… 6</p><p>  2.2.2 選擇車(chē)輪與軌道,并驗(yàn)算其強(qiáng)度……………………………… 6</p><p>  2.2.3 運(yùn)行阻力計(jì)算……………………………………………………

4、…… 8 </p><p>  2.2.4選擇電動(dòng)機(jī)………………………………………………………… 9</p><p>  2.2.5 驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱功率條件……………………………………… 10</p><p>  2.2.6 減速器的選擇………………………………………………………… 10</p><p>  2.2.7 驗(yàn)算運(yùn)

5、行速度和實(shí)際所需功率………………………………… 10</p><p>  2.2.8 驗(yàn)算起動(dòng)時(shí)間………………………………………………………… 11</p><p>  2.2.9 起動(dòng)工況下校核減速器功率……………………………………… 12</p><p>  2.2.10 驗(yàn)算啟動(dòng)不打滑條件…………………………………………… 12</p>

6、<p>  2.2.11選擇制動(dòng)器…………………………………………………………… 14</p><p>  2.2.12 選擇聯(lián)軸器………………………………………………………… 15</p><p>  2.2.13 浮動(dòng)軸的驗(yàn)算……………………………………………………… 16</p><p>  2.2.14 緩沖器的選擇………………………………

7、……………………… 17</p><p>  3.端梁的設(shè)計(jì)……………………………………………………………… 19</p><p>  3.1 端梁的尺寸的確定…………………………………………………… 19</p><p>  3.1.1端梁的截面尺寸……………………………………………………… 19</p><p>  3.1.2 端梁總

8、體的尺寸……………………………………………………… 19</p><p>  3.2 端梁的計(jì)算……………………………………………………………… 19</p><p>  3.3 主要焊縫的計(jì)算……………………………………………………… 23</p><p>  3.3.1 端梁端部上翼緣焊縫……………………………………………… 23</p><

9、;p>  3.3.2 下蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力驗(yàn)算…………………………………… 24</p><p>  4 端梁接頭的設(shè)計(jì)………………………………………………………… 25</p><p>  4.1 端梁接頭的確定及計(jì)算……………………………………………… 25</p><p>  4.1.1 腹板和下蓋板螺栓受力計(jì)算……………………………………… 26&

10、lt;/p><p>  4.1.2 上蓋板和腹板角鋼的連接焊縫受力計(jì)算……………………… 27</p><p>  4.2 計(jì)算螺栓和焊縫的強(qiáng)度…………………………………………… 28</p><p>  4.2.1 螺栓的強(qiáng)度校核……………………………………………………… 28</p><p>  4.2.2 焊縫的強(qiáng)度校核………………………

11、……………………………… 28</p><p>  5 焊接工藝設(shè)計(jì)…………………………………………………………… 30</p><p>  參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………… 34</p><p>  致謝…………………………………………………………………………… 35</p><p><b>

12、  1緒 論</b></p><p><b>  起重機(jī)的介紹</b></p><p>  箱形雙梁橋式起重機(jī)是由一個(gè)有兩根箱形主梁和兩根橫向端梁構(gòu)成的雙梁橋架,在橋架上運(yùn)行起重小車(chē),可起吊和水平搬運(yùn)各類(lèi)物體,它適用于機(jī)械加工和裝配車(chē)間料場(chǎng)等場(chǎng)合。</p><p>  起重機(jī)設(shè)計(jì)的總體方案 </p><p&g

13、t;  本次起重機(jī)設(shè)計(jì)的主要參數(shù)如下:</p><p>  起重量10t,跨度16.5m,起升高度為10m起升速度8m/min小車(chē)運(yùn)行速度v=40m/min大車(chē)運(yùn)行速度V=90m/min大車(chē)運(yùn)行傳動(dòng)方式為分別傳動(dòng);橋架主梁型式,箱形梁.小車(chē)估計(jì)重量4t,起重機(jī)的重量16.8t .工作類(lèi)型為中級(jí)。</p><p>  根據(jù)上述參數(shù)確定的總體方案如下:</p><p>

14、<b>  主梁的設(shè)計(jì):</b></p><p>  主梁跨度16.5m ,是由上、下蓋板和兩塊垂直的腹板組成封閉箱形截面實(shí)體板梁連接,主梁橫截面腹板的厚度為6mm,翼緣板的厚度為10mm,主梁上的走臺(tái)的寬度取決于端梁的長(zhǎng)度和大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的平面尺寸,主梁跨度中部高度取H=L/17 ,主梁和端梁采用搭接形式,主梁和端梁連接處的高度取H0=0.4-0.6H,腹板的穩(wěn)定性由橫向加勁板和,縱向加勁條

15、或者角鋼來(lái)維持,縱向加勁條的焊接采用連續(xù)點(diǎn)焊,主梁翼緣板和腹板的焊接采用貼角焊縫,主梁通常會(huì)產(chǎn)生下?lián)献冃?,但加工和裝配時(shí)采用預(yù)制上拱。</p><p><b>  小車(chē)的設(shè)計(jì):</b></p><p>  小車(chē)主要有起升機(jī)構(gòu)、運(yùn)行機(jī)構(gòu)和小車(chē)架組成。</p><p>  起升機(jī)構(gòu)采用閉式傳動(dòng)方案,電動(dòng)機(jī)軸與二級(jí)圓柱齒輪減速器的高速軸之間采用兩個(gè)半

16、齒聯(lián)軸器和一中間浮動(dòng)軸聯(lián)系起來(lái),減速器的低速軸魚(yú)卷筒之間采用圓柱齒輪傳動(dòng)。</p><p>  運(yùn)行機(jī)構(gòu)采用全部為閉式齒輪傳動(dòng),小車(chē)的四個(gè)車(chē)輪固定在小車(chē)架的四周,車(chē)輪采用帶有角形軸承箱的成組部件,電動(dòng)機(jī)裝在小車(chē)架的臺(tái)面上,由于電動(dòng)機(jī)軸和車(chē)輪軸不在同一個(gè)平面上,所以運(yùn)行機(jī)構(gòu)采用立式三級(jí)圓柱齒輪減速器,在減速器的輸入軸與電動(dòng)機(jī)軸之間以及減速器的兩個(gè)輸出軸端與車(chē)輪軸之間均采用帶浮動(dòng)軸的半齒聯(lián)軸器的連接方式。</p

17、><p>  小車(chē)架的設(shè)計(jì),采用粗略的計(jì)算方法,靠現(xiàn)有資料和經(jīng)驗(yàn)來(lái)進(jìn)行,采用鋼板沖壓成型的型鋼來(lái)代替原來(lái)的焊接橫梁。</p><p><b>  端梁的設(shè)計(jì):</b></p><p>  端梁部分在起重機(jī)中有著重要的作用,它是承載平移運(yùn)輸?shù)年P(guān)鍵部件。端梁部分是由車(chē)輪組合端梁架組成,端梁部分主要有上蓋板,腹板和下蓋板組成;端梁是由兩段通過(guò)連接板和角鋼

18、用高強(qiáng)螺栓連接而成。在端梁的內(nèi)部設(shè)有加強(qiáng)筋,以保證端梁架受載后的穩(wěn)定性。端梁的主要尺寸是依據(jù)主梁的跨度,大車(chē)的輪距和小車(chē)的軌距來(lái)確定的;大車(chē)的運(yùn)行采用分別傳動(dòng)的方案。</p><p>  在裝配起重機(jī)的時(shí)候,先將端梁的一段與其中的一根主梁連接在一起,然后再將端梁的兩段連接起來(lái)。 </p><p>  本章主要對(duì)箱形橋式起重機(jī)進(jìn)行介紹,確定了其總體方案并進(jìn)行了一些簡(jiǎn)單的分析。箱形雙梁橋式起

19、重機(jī)具有加工零件少,工藝性好、通用性好及機(jī)構(gòu)安裝檢修方便等一系列的優(yōu)點(diǎn),因而在生產(chǎn)中得到廣泛采用。我國(guó)在5噸到10噸的中、小起重量系列產(chǎn)品中主要采用這種形式,但這種結(jié)構(gòu)形式也存在一些缺點(diǎn):自重大、易下?lián)?,在設(shè)計(jì)和制造時(shí)必須采取一些措施來(lái)防止或者減少。</p><p>  2.大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)</p><p>  2.1設(shè)計(jì)的基本原則和要求</p><p>  大車(chē)

20、運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)通常和橋架的設(shè)計(jì)一起考慮,兩者的設(shè)計(jì)工作要交叉進(jìn)行,一般的設(shè)計(jì)步驟:</p><p>  1. 確定橋架結(jié)構(gòu)的形式和大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的傳方式</p><p>  2. 布置橋架的結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>  3. 安排大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的具體位置和尺寸</p><p>  4. 綜合考慮二者的關(guān)系和完成部分的設(shè)計(jì) </p>

21、<p>  對(duì)大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本要求是:</p><p>  1. 機(jī)構(gòu)要緊湊,重量要輕</p><p>  2. 和橋架配合要合適,這樣橋架設(shè)計(jì)容易,機(jī)構(gòu)好布置</p><p>  3. 盡量減輕主梁的扭轉(zhuǎn)載荷,不影響橋架剛度</p><p>  4. 維修檢修方便,機(jī)構(gòu)布置合理</p><p>  2

22、.1.1機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案</p><p>  大車(chē)機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案,基本分為兩類(lèi):</p><p>  分別傳動(dòng)和集中傳動(dòng),橋式起重機(jī)常用的跨度(10.5-32M)范圍均可用分別傳動(dòng)的方案本設(shè)計(jì)采用分別傳動(dòng)的方案。</p><p>  2.1.2大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)具體布置的主要問(wèn)題:</p><p><b>  1. 聯(lián)軸器的選擇</b&g

23、t;</p><p>  2. 軸承位置的安排</p><p><b>  3. 軸長(zhǎng)度的確定</b></p><p>  這三著是互相聯(lián)系的。</p><p>  在具體布置大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的零部件時(shí)應(yīng)該注意以幾點(diǎn):</p><p>  1. 因?yàn)榇筌?chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)要安裝在起重機(jī)橋架上,橋架的運(yùn)行速度很高

24、,而且受載之后向下?lián)锨?,機(jī)構(gòu)零部件在橋架上的安裝可能不十分準(zhǔn)確,所以如果單從保持機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)性能和補(bǔ)償安裝的不準(zhǔn)確性著眼,凡是靠近電動(dòng)機(jī)、減速器和車(chē)輪的軸,最好都用浮動(dòng)軸。</p><p>  2. 為了減少主梁的扭轉(zhuǎn)載荷,應(yīng)該使機(jī)構(gòu)零件盡量靠近主梁而遠(yuǎn)離走臺(tái)欄桿;盡量靠近端梁,使端梁能直接支撐一部分零部件的重量。</p><p>  3. 對(duì)于分別傳動(dòng)的大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)應(yīng)該參考現(xiàn)有的資料,在浮

25、動(dòng)軸有足夠的長(zhǎng)度的條件下,使安裝運(yùn)行機(jī)構(gòu)的平臺(tái)減小,占用橋架的一個(gè)節(jié)間到兩個(gè)節(jié)間的長(zhǎng)度,總之考慮到橋架的設(shè)計(jì)和制造方便。</p><p>  4. 制動(dòng)器要安裝在靠近電動(dòng)機(jī),使浮動(dòng)軸可以在運(yùn)行機(jī)構(gòu)制動(dòng)時(shí)發(fā)揮吸收沖擊動(dòng)能的作用。</p><p>  2.2 大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的計(jì)算</p><p><b>  已知數(shù)據(jù):</b></p>

26、<p>  起重機(jī)的起重量Q=100KN,橋架跨度L=16.5m,大車(chē)運(yùn)行速度Vdc=90m/min,工作類(lèi)型為中級(jí),機(jī)構(gòu)運(yùn)行持續(xù)率為JC%=25,起重機(jī)的估計(jì)重量G=168KN,小車(chē)的重量為Gxc=40KN,橋架采用箱形結(jié)構(gòu)。</p><p><b>  計(jì)算過(guò)程如下:</b></p><p>  2.2.1確定機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方案</p><

27、;p>  本起重機(jī)采用分別傳動(dòng)的方案如圖(2-1)</p><p>  大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)圖(2-1)</p><p>  1—電動(dòng)機(jī) 2—制動(dòng)器 3—高速浮動(dòng)軸 4—聯(lián)軸器 5—減速器 6—聯(lián)軸器 7低速浮動(dòng)軸 8—聯(lián)軸器 9—車(chē)輪</p><p>  2.2.2 選擇車(chē)輪與軌道,并驗(yàn)算其強(qiáng)度</p><p>  按照如圖所示

28、的重量分布,計(jì)算大車(chē)的最大輪壓和最小輪壓:</p><p><b>  滿(mǎn)載時(shí)的最大輪壓:</b></p><p><b>  Pmax=</b></p><p><b>  = </b></p><p><b>  =95.6KN</b></p&g

29、t;<p><b>  空載時(shí)最大輪壓:</b></p><p><b>  P‘max=</b></p><p><b>  =</b></p><p><b>  =50.2KN</b></p><p><b>  空載時(shí)最小輪

30、壓:</b></p><p><b>  P‘min=</b></p><p><b>  =</b></p><p><b>  =33.8KN</b></p><p>  式中的e為主鉤中心線離端梁的中心線的最小距離e=1.5m</p><p

31、>  載荷率:Q/G=100/168=0.595</p><p>  由[1]表19-6選擇車(chē)輪:當(dāng)運(yùn)行速度為Vdc=60-90m/min,Q/G=0.595時(shí)工作類(lèi)型為中級(jí)時(shí),車(chē)輪直徑Dc=500mm,軌道為P38的許用輪壓為150KN,故可用。</p><p>  1).疲勞強(qiáng)度的計(jì)算</p><p>  疲勞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的等效載荷:</p>

32、<p>  Qd=Φ2·Q=0.6*100000=60000N </p><p>  式中Φ2—等效系數(shù),有[1]表4-8查得Φ2=0.6</p><p><b>  車(chē)論的計(jì)算輪壓:</b></p><p>  Pj= KCI· r ·Pd</p><p>

33、  =1.05×0.89×77450</p><p><b>  =72380N</b></p><p>  式中:Pd—車(chē)輪的等效輪壓</p><p><b>  Pd=</b></p><p><b>  =</b></p><p&g

34、t;<b>  =77450N</b></p><p>  r—載荷變化系數(shù),查[1]表19-2,當(dāng)Qd/G=0.357時(shí),r=0.89</p><p>  Kc1—沖擊系數(shù),查[1]表19-1。第一種載荷當(dāng)運(yùn)行速度為V=1.5m/s時(shí),Kc1=1.05</p><p>  根據(jù)點(diǎn)接觸情況計(jì)算疲勞接觸應(yīng)力:</p><p&g

35、t;<b>  j=4000</b></p><p><b>  =4000</b></p><p>  =13555Kg/cm2</p><p>  j =135550N/cm2</p><p>  式中r-軌頂弧形半徑,由[3]附錄22查得r=300mm,對(duì)于車(chē)輪材料ZG55II,當(dāng)HB>

36、320時(shí),[jd] =160000-200000N/cm2,因此滿(mǎn)足疲勞強(qiáng)度計(jì)算。</p><p><b>  2).強(qiáng)度校核</b></p><p><b>  最大輪壓的計(jì)算:</b></p><p>  Pjmax=KcII·Pmax</p><p>  =1.1×9560

37、0</p><p><b>  =105160N</b></p><p>  式中KcII-沖擊系數(shù),由[3]表2-7第II類(lèi)載荷KcII=1.1</p><p>  按點(diǎn)接觸情況進(jìn)行強(qiáng)度校核的接觸應(yīng)力:</p><p><b>  jmax=</b></p><p><

38、;b>  =</b></p><p>  =15353Kg/cm2</p><p>  jmax =153530N/cm2</p><p>  車(chē)輪采用ZG55II,查[1]表19-3得,HB>320時(shí), [j]=240000-300000N/cm2,</p><p>  jmax < [j]</p>

39、;<p><b>  故強(qiáng)度足夠。</b></p><p>  2.2.3 運(yùn)行阻力計(jì)算</p><p><b>  摩擦總阻力距</b></p><p>  Mm=β(Q+G)(K+μ*d/2)</p><p>  由[1]表19-4 Dc=500mm車(chē)輪的軸承型號(hào)為:22220K,

40、 軸承內(nèi)徑和外徑的平均值為:(100+180)/2=140mm</p><p>  由[1]中表9-2到表9-4查得:滾動(dòng)摩擦系數(shù)K=0.0006m,軸承摩擦系數(shù)μ=0.02,附加阻力系數(shù)β=1.5,代入上式中:</p><p>  當(dāng)滿(mǎn)載時(shí)的運(yùn)行阻力矩:</p><p>  Mm(Q=Q)= Mm(Q=Q)=(Q+G)( +) =1.5(100000+16800

41、0)×(0.0006+0.02×0.14/2)</p><p><b>  =804N·m </b></p><p><b>  運(yùn)行摩擦阻力:</b></p><p><b>  Pm(Q=Q)==</b></p><p><b>  

42、=3216N</b></p><p><b>  空載時(shí):</b></p><p>  Mm(Q=0)=β×G×(K+μd/2)</p><p>  =1.5×168000×(0.0006+0.02×0.14/2)</p><p><b>  =50

43、4N</b></p><p>  P m(Q=0)= Mm(Q=0)/(Dc/2)</p><p>  =504×2/0.5</p><p><b>  =2016N</b></p><p>  2.2.4選擇電動(dòng)機(jī)</p><p><b>  電動(dòng)機(jī)靜功率:<

44、;/b></p><p>  Nj=Pj·Vdc/(60·m· )</p><p>  =3216×90/60/0.95/2=2.54KW</p><p>  式中Pj=Pm(Q=Q)—滿(mǎn)載運(yùn)行時(shí)的靜阻力</p><p>  (P m(Q=0)=2016N)</p><p>

45、;  m=2驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的臺(tái)數(shù)</p><p><b>  初選電動(dòng)機(jī)功率:</b></p><p>  N=Kd*Nj=1.3*2.54=3.3KW</p><p>  式中Kd-電動(dòng)機(jī)功率增大系數(shù),由[1]表9-6查得Kd=1.3</p><p>  查[2]表31-27選用電動(dòng)機(jī)YR160M-8;Ne=4KW,n1=

46、705rm,(GD2)=0.567kgm2,電動(dòng)機(jī)的重量Gd=160kg</p><p>  2.2.5 驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱功率條件</p><p><b>  等效功率:</b></p><p>  Nx=K25·r·Nj</p><p>  =0.75×1.3×2.54</

47、p><p><b>  =2.48KW</b></p><p>  式中K25—工作類(lèi)型系數(shù),由[1]表8-16查得當(dāng)JC%=25時(shí),K25=0.75</p><p>  r—由[1]按照起重機(jī)工作場(chǎng)所得tq/tg=0.25,由[1]圖8-37估得r=1.3</p><p>  由此可知:Nx<Ne,故初選電動(dòng)機(jī)發(fā)熱條

48、件通過(guò)。</p><p>  選擇電動(dòng)機(jī):YR160M-8</p><p>  2.2.6 減速器的選擇</p><p><b>  車(chē)輪的轉(zhuǎn)數(shù):</b></p><p>  nc=Vdc/(π·Dc)</p><p>  =90/3.14/0.5=57.3rpm</p>

49、<p><b>  機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比:</b></p><p>  i。=n1/nc=705/57.3=12.3</p><p>  查[2]表19-11,選用兩臺(tái)ZLZ-160-12.5-IV減速器i?!?12.5;[N]=9.1KW,當(dāng)輸入轉(zhuǎn)速為750rpm,可見(jiàn)Nj<[N]中級(jí)。(電動(dòng)機(jī)發(fā)熱條件通過(guò),減速器:ZLZ-160-12.5-IV )</

50、p><p>  2.2.7 驗(yàn)算運(yùn)行速度和實(shí)際所需功率</p><p><b>  實(shí)際運(yùn)行的速度:</b></p><p>  V‘dc=Vdc· i。/ i?!?lt;/p><p>  =90×12.3/12.5=88.56m/min</p><p><b>  誤差:&

51、lt;/b></p><p>  ε=(Vdc- V‘dc)/ Vdc</p><p>  =(90-88.56)/90×100%=1.6%<15%合適</p><p>  實(shí)際所需的電動(dòng)機(jī)功率:</p><p>  N‘j=Nj·V‘dc/ Vdc</p><p>  =2.54

52、15;88.56/90=2.49KW</p><p>  由于N‘j<Ne,故所選的電動(dòng)機(jī)和減速器都合適</p><p>  2.2.8 驗(yàn)算起動(dòng)時(shí)間</p><p><b>  起動(dòng)時(shí)間:</b></p><p><b>  Tp=</b></p><p>  式中n

53、1=705rpm</p><p>  m=2驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)臺(tái)數(shù)</p><p>  Mq=1.5×975×N/n1</p><p>  =1.5×975×4/705=82.9N·m</p><p>  滿(mǎn)載時(shí)運(yùn)行靜阻力矩:</p><p><b>  Mj(Q=Q

54、)=</b></p><p><b>  ==67.7N·m</b></p><p>  空載運(yùn)行時(shí)靜阻力矩:</p><p><b>  Mj(Q=0)=</b></p><p><b>  ==42.4N·m</b></p>&

55、lt;p>  初步估算高速軸上聯(lián)軸器的飛輪矩:</p><p>  (GD2)ZL+(GD2)L=0.78 N·m</p><p><b>  機(jī)構(gòu)總飛輪矩:</b></p><p>  (GD2)1=(GD2)ZL+(GD2)L+(GD2)d</p><p>  =5.67+0.78=6.45 N

56、83;m</p><p><b>  滿(mǎn)載起動(dòng)時(shí)間:</b></p><p><b>  t= </b></p><p><b>  =</b></p><p><b>  =8.91s</b></p><p><b> 

57、 空載啟動(dòng)時(shí)間:</b></p><p><b>  t= =</b></p><p><b>  =5.7s</b></p><p>  起動(dòng)時(shí)間在允許范圍內(nèi)。</p><p>  2.2.9 起動(dòng)工況下校核減速器功率</p><p>  起動(dòng)工況下減速器傳遞的

58、功率:</p><p><b>  N=</b></p><p>  式中Pd=Pj+Pg=Pj+</p><p>  =3216+=7746.2N</p><p>  m/--運(yùn)行機(jī)構(gòu)中,同一級(jí)傳動(dòng)減速器的個(gè)數(shù),m/=2.</p><p>  因此N= =5.89KW</p>&

59、lt;p>  所以減速器的[N]中級(jí)=9.1KW>N,故所選減速器功率合適。</p><p>  2.2.10 驗(yàn)算啟動(dòng)不打滑條件</p><p>  由于起重機(jī)室內(nèi)使用,故坡度阻力及風(fēng)阻力不考慮在內(nèi).以下按三種情況計(jì)算.</p><p>  1.兩臺(tái)電動(dòng)機(jī)空載時(shí)同時(shí)驅(qū)動(dòng):</p><p><b>  n=>nz&

60、lt;/b></p><p><b>  式中p1=</b></p><p>  =33.8+50.2=84KN---主動(dòng)輪輪壓</p><p>  p2= p1=84KN----從動(dòng)輪輪壓</p><p>  f=0.2-----粘著系數(shù)(室內(nèi)工作)</p><p>  nz—

61、防止打滑的安全系數(shù).nz1.05~1.2</p><p><b>  n = </b></p><p><b>  =2.97</b></p><p>  n>nz,故兩臺(tái)電動(dòng)機(jī)空載啟動(dòng)不會(huì)打滑</p><p><b>  2.事故狀態(tài)</b></p>

62、<p>  當(dāng)只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)裝置工作,而無(wú)載小車(chē)位于工作著的驅(qū)動(dòng)裝置這一邊時(shí),則</p><p><b>  n=nz</b></p><p>  式中p1==50.2KN----主動(dòng)輪輪壓</p><p><b>  p2=2+</b></p><p>  =2×33.8+5

63、0.2=117.8KN---從動(dòng)輪輪壓</p><p>  ---一臺(tái)電動(dòng)機(jī)工作時(shí)空載啟動(dòng)時(shí)間</p><p><b>  =</b></p><p><b>  =13.47 s</b></p><p><b>  n= =2.94</b></p><p&

64、gt;  n>nz,故不打滑.</p><p><b>  3.事故狀態(tài)</b></p><p>  當(dāng)只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)裝置工作,而無(wú)載小車(chē)遠(yuǎn)離工作著的驅(qū)動(dòng)裝置這一邊時(shí),則</p><p><b>  n=nz</b></p><p>  式中P1==33.8KN---主動(dòng)輪輪壓</p>

65、;<p>  P2=2=33.8+2*50.2=134.2KN---從動(dòng)輪輪壓</p><p>  = 13.47 S —與第(2)種工況相同</p><p><b>  n=</b></p><p>  =1.89 故也不會(huì)打滑</p><p>  結(jié)論:根據(jù)上述不打滑驗(yàn)算結(jié)果可知,

66、三種工況均不會(huì)打滑</p><p>  2.2.11選擇制動(dòng)器</p><p>  由[1]中所述,取制動(dòng)時(shí)間tz=5s</p><p>  按空載計(jì)算動(dòng)力矩,令Q=0,得:</p><p><b>  Mz=</b></p><p><b>  式中</b></p&g

67、t;<p><b>  =</b></p><p><b>  =-19.2N·m</b></p><p>  Pp=0.002G=168000×0.002=336N</p><p><b>  Pmin=G</b></p><p><b

68、>  ==1344N</b></p><p>  M=2----制動(dòng)器臺(tái)數(shù).兩套驅(qū)動(dòng)裝置工作</p><p><b>  Mz=</b></p><p><b>  =41.2 N·m</b></p><p>  現(xiàn)選用兩臺(tái)YWZ-200/25的制動(dòng)器,查[1]表18-1

69、0其制動(dòng)力矩M=200 N·m,為避免打滑,使用時(shí)將其制動(dòng)力矩調(diào)制3.5 N·m以下。</p><p>  2.2.12 選擇聯(lián)軸器</p><p>  根據(jù)傳動(dòng)方案,每套機(jī)構(gòu)的高速軸和低速軸都采用浮動(dòng)軸.</p><p>  1.機(jī)構(gòu)高速軸上的計(jì)算扭矩:</p><p>  ==110.6×1.4=154.8

70、N·m</p><p>  式中MI—連軸器的等效力矩.</p><p>  MI==2×55.3=110.6 N·m</p><p>  —等效系數(shù) 取=2查[2]表2-7</p><p>  Mel=9.75*=55.3 N·m</p><p>  由[2]表33-20查的

71、:電動(dòng)機(jī)Y160M1-8,軸端為圓柱形,d1=48mm,L=110mm;由[2]19-5查得ZLZ-160-12.5-iv的減速器,高速軸端為d=32mm,l=58mm,故在靠電機(jī)端從由表[2]選聯(lián)軸器ZLL2(浮動(dòng)軸端d=40mm;[MI]=630N·m,(GD2)ZL=0.063Kg·m,重量G=12.6Kg) ;在靠近減速器端,由[2]選用兩個(gè)聯(lián)軸器ZLD,在靠近減速器端浮動(dòng)軸端直徑為d=32mm;[MI]=6

72、30 N·m, (GD2)L=0.015Kg·m, 重量G=8.6Kg. </p><p>  高速軸上轉(zhuǎn)動(dòng)零件的飛輪矩之和為: </p><p>  (GD2)ZL+(GD2)L=0.063+0.015=0.078 Kg·m</p><p>  與原估算的基本相符,故不需要再算。</p><p> 

73、 2.低速軸的計(jì)算扭矩:</p><p>  =154.8×15.75×0.95=2316.2 N·m</p><p>  2.2.13 浮動(dòng)軸的驗(yàn)算</p><p>  1).疲勞強(qiáng)度的計(jì)算</p><p>  低速浮動(dòng)軸的等效力矩:</p><p>  MI=Ψ1?Mel?i</

74、p><p>  =1.4×55.3×12.5×0.95=919.4N?m</p><p>  式中Ψ1—等效系數(shù),由[2]表2-7查得Ψ1=1.4</p><p>  由上節(jié)已取得浮動(dòng)軸端直徑D=60mm,故其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:</p><p><b>  N/cm2</b></p>&

75、lt;p>  由于浮動(dòng)軸載荷變化為循環(huán)(因?yàn)楦?dòng)軸在運(yùn)行過(guò)程中正反轉(zhuǎn)矩相同),所以許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:</p><p>  =4910 N/cm2</p><p>  式中,材料用45號(hào)鋼,取b=60000 N/cm2; s=30000N/cm2,則-1=0.22b=0.22×60000=13200N/cm2;s=0.6s=0.6×30000=18000N/cm2&l

76、t;/p><p>  K=KxKm=1.6×1.2=1.92</p><p>  考慮零件的幾何形狀表面狀況的應(yīng)力集中系數(shù)Kx=1.6,Km=1.2,nI=1.4—安全系數(shù),由[2]表2-21查得n<[-1k] 故疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算通過(guò)。</p><p><b>  2).靜強(qiáng)度的計(jì)算</b></p><p>&l

77、t;b>  計(jì)算強(qiáng)度扭矩:</b></p><p>  Mmax=Ψ2?Mel?i</p><p>  =2.5×55.3×12.5×0.95=1641.7 N?m</p><p>  式中Ψ2—?jiǎng)恿ο禂?shù),查[2]表2-5的Ψ2=2.5</p><p><b>  扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:</

78、b></p><p>  ==3800N/cm2</p><p><b>  許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力:</b></p><p><b>  N/cm2</b></p><p>  <[]II,故強(qiáng)度驗(yàn)算通過(guò)。</p><p>  高速軸所受扭矩雖比低速軸小,但強(qiáng)度還是足夠

79、,故高速軸驗(yàn)算省去。</p><p>  2.2.14 緩沖器的選擇</p><p>  1.碰撞時(shí)起重機(jī)的動(dòng)能</p><p><b>  W動(dòng)= </b></p><p>  G—帶載起重機(jī)的重量G=168000+100000×0.1</p><p><b>  =1780

80、00N</b></p><p>  V0—碰撞時(shí)的瞬時(shí)速度,V0=(0.3~0.7)Vdx</p><p>  g—重力加速度取10m/s2</p><p><b>  則W動(dòng)= </b></p><p>  =5006.25 N m</p><p>  2. 緩沖行程內(nèi)由運(yùn)行阻力和制

81、動(dòng)力消耗的功</p><p>  W阻=(P摩+P制)S</p><p>  式中P摩—運(yùn)行阻力,其最小值為</p><p>  Pmin=Gf0min=178000×0.008=1424N</p><p>  f0min—最小摩擦阻力系數(shù)可取f0min=0.008</p><p>  P制—制動(dòng)器的制動(dòng)力矩

82、換算到車(chē)輪踏面上的力,亦可按最大制動(dòng)減速度計(jì)算</p><p>  P制==17800×0.55=9790N</p><p>  =0.55 m /s2</p><p>  S—緩沖行程取S=140 mm</p><p>  因此W阻=(1424+9790)×0.14=1569.96N m</p><p

83、>  3. 緩沖器的緩沖容量</p><p>  一個(gè)緩沖器要吸收的能量也就是緩沖器應(yīng)該具有的緩沖容量為:</p><p>  =5006.25-1569.96 =3436.29 N m</p><p>  式中 n—緩沖器的個(gè)數(shù) 取n=1</p><p>  由[1]表22-3選擇彈簧緩沖器彈簧D=120 mm,d=30 mm<

84、/p><p><b>  3.端梁的設(shè)計(jì)</b></p><p>  3.1 端梁的尺寸的確定</p><p>  3.1.1端梁的截面尺寸</p><p>  1.端梁截面尺寸的確定:</p><p>  上蓋板1=10mm,</p><p>  中部下蓋板1=10 mm&l

85、t;/p><p>  頭部下蓋板2=12mm</p><p>  按照[1]表19-4直徑為500mm的車(chē)輪組尺寸,確定端梁蓋板寬度和腹板的高度時(shí),首先應(yīng)該配置好支承車(chē)輪的截面,其次再確定端梁中間截面的尺寸。配置的結(jié)果,車(chē)輪輪緣距上蓋板底面為25mm;車(chē)輪兩側(cè)面距離支承處兩下蓋板內(nèi)邊為10 mm,因此車(chē)輪與端梁不容易相碰撞;并且端梁中部下蓋板與軌道便的距離為55 mm。如圖示(3-1)<

86、/p><p>  端梁的截面尺寸圖(3-1)</p><p>  3.1.2 端梁總體的尺寸</p><p>  大車(chē)輪距的確定:K=(~)L=(~)×16.5=2.06~3.3m</p><p><b>  取K=3300㎜ </b></p><p>  端梁的高度 H0=(0.4~0.6

87、)H主 取H0=500㎜</p><p>  確定端梁的總長(zhǎng)度L=4100㎜</p><p><b>  3.2 端梁的計(jì)算</b></p><p><b>  1.計(jì)算載荷的確定</b></p><p>  設(shè)兩根主梁對(duì)端梁的作用力Q(G+P)max相等,則端梁的最大支反力:</p>

88、<p><b>  RA=</b></p><p>  式中 K—大車(chē)輪距,K=330cm</p><p>  Lxc—小車(chē)輪距,Lxc=200cm</p><p>  a2—傳動(dòng)側(cè)車(chē)輪軸線至主梁中心線的距離,取a2=70 cm</p><p><b>  =114237N</b><

89、;/p><p>  因此RA= =117699N </p><p>  2.端梁垂直最大彎矩</p><p>  端梁在主梁支反力作用下產(chǎn)生的最大彎矩為:</p><p>  Mzmax=RAa1=117699×60=7.06×106N</p><p>  a1—導(dǎo)電側(cè)車(chē)輪軸線至主梁中心線的距離,a1=

90、60 cm。</p><p>  3.端梁的水平最大彎矩</p><p>  1). 端梁因車(chē)輪在側(cè)向載荷下產(chǎn)生的最大水平彎矩:</p><p><b>  =Sa1</b></p><p>  式中:S—車(chē)輪側(cè)向載荷,S=P;</p><p>  —側(cè)壓系數(shù),由圖2-3查得,=0.08;<

91、/p><p>  P—車(chē)輪輪壓,即端梁的支反力P=RA</p><p><b>  因此:</b></p><p><b>  =RAa1</b></p><p>  =0.08×117699×60=564954N·cm</p><p>  2).端

92、梁因小車(chē)在起動(dòng)、制動(dòng)慣性載荷作用下而產(chǎn)生的最大水平彎矩:</p><p><b>  =a1</b></p><p>  式中—小車(chē)的慣性載荷:= P1=37000/7=5290N</p><p><b>  因此:</b></p><p>  ==327018N·cm</p>

93、;<p>  比較和兩值可知,應(yīng)該取其中較大值進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。</p><p><b>  4.端梁的強(qiáng)度驗(yàn)算</b></p><p>  端梁中間截面對(duì)水平重心線X-X的截面模數(shù):</p><p><b>  ==2380.8</b></p><p>  端梁中間截面對(duì)水平重心線X-X

94、的慣性矩:</p><p>  =2380.8 =59520</p><p>  端梁中間截面對(duì)垂直重心線Y-Y的截面模數(shù):</p><p><b>  =1154.4</b></p><p>  端梁中間截面對(duì)水平重心線X-X的半面積矩: </p><p><b>  ==1325.6

95、</b></p><p>  端梁中間截面的最大彎曲應(yīng)力: </p><p>  ==2965+489=3454N/cm2</p><p>  端梁中間截面的剪應(yīng)力:</p><p>  ==2120 N/cm2</p><p>  端梁支承截面對(duì)水平重心線X-X的慣性矩、截面模數(shù)及面積矩的計(jì)算如下: &l

96、t;/p><p>  首先求水平重心線的位置 </p><p>  水平重心線距上蓋板中線的距離: </p><p>  C1= =5.74 cm</p><p>  水平重心線距腹板中線的距離:</p><p>  C2=5.74-0.5-0.5×12.7</p><p>

97、;<b>  =-1.11 cm</b></p><p>  水平重心線距下蓋板中線的距離:</p><p>  C3=(12.7+0.5+0.6)-5.74</p><p><b>  =8.06cm</b></p><p>  端梁支承截面對(duì)水平重心線X-X的慣性矩:

98、 </p><p>  =×40×13+40×1×5.742+2××12.73×0.6+2×12.7×0.6×1.112+2×11×1.23+2×11×1.2×8.062=3297cm4</p><p>  端梁支承截面對(duì)水平重心線X-X的

99、最小截面模數(shù):</p><p><b>  =×</b></p><p><b>  =3297×</b></p><p>  =406.1 cm3</p><p>  端梁支承截面水平重心線X-X下部半面積矩:</p><p>  =2×11&

100、#215;1.2×8.06+(8.06-0.6)×0.6×(8.06-0.6)/2</p><p>  =229.5 cm3</p><p>  端梁支承截面附近的彎矩:</p><p>  =RAd=117699×14=1647786Ncm</p><p><b>  式中—</b&g

101、t;</p><p>  端梁支承截面的彎曲應(yīng)力:</p><p>  =4057.6N/cm2</p><p>  端梁支承截面的剪應(yīng)力:</p><p>  =6827.4 N/cm2</p><p>  端梁支承截面的合成應(yīng)力:</p><p>  =12501.5 N/cm2</p

102、><p>  端梁材料的許用應(yīng)力:</p><p>  [d]II=(0.80~0.85) []II</p><p>  =(0.80~0.85)16000=12800~13600 N/cm2</p><p>  [d]II=(0.80~0.85) []II</p><p>  = (0.80~0.85)9500 =760

103、0~8070 N/cm2</p><p>  驗(yàn)算強(qiáng)度結(jié)果,所有計(jì)算應(yīng)力均小于材料的許用應(yīng)力,故端梁的強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。</p><p>  3.3 主要焊縫的計(jì)算</p><p>  3.3.1 端梁端部上翼緣焊縫</p><p>  端梁支承截面上蓋板對(duì)水平重心線X-X的截面積矩:</p><p>  =40×

104、;1×5.74=229.6 cm3</p><p>  端梁上蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力:</p><p>  =4878.8 N/cm2 </p><p>  式中n1—上蓋板翼緣焊縫數(shù);</p><p>  hf—焊肉的高度,取hf=0.6 cm</p><p>  3.3.2 下蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力驗(yàn)算<

105、;/p><p>  端梁支承截面下蓋板對(duì)水平重心線X-X的面積矩:</p><p>  =2×12×1.2×8.06=232.128 cm3</p><p>  端梁下蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力:</p><p>  =4929.8 N/cm2</p><p>  由[1]表 查得[]=9500

106、 N/cm2,因此焊縫計(jì)算應(yīng)力滿(mǎn)足要求。</p><p><b>  4 端梁接頭的設(shè)計(jì)</b></p><p>  4.1 端梁接頭的確定及計(jì)算</p><p>  端梁的安裝接頭設(shè)計(jì)在端梁的中部,根據(jù)端梁輪距K大小,則端梁有一個(gè)安裝接頭。</p><p>  端梁的街頭的上蓋板和腹板焊有角鋼做的連接法蘭,下蓋板的接頭

107、用連接板和受剪切的螺栓連接。頂部的角鋼是頂緊的,其連接螺栓基本不受力。同時(shí)在下蓋板與連接板鉆孔是應(yīng)該同時(shí)鉆孔。</p><p>  如下圖為接頭的安裝圖</p><p>  下蓋板與連接板的連接采用M18的螺栓,而角鋼與腹板和上蓋板的連接采用M16的螺栓。</p><p><b> ?。╝)</b></p><p>  

108、連接板和角鋼連接圖4-1(b)</p><p>  4.1.1 腹板和下蓋板螺栓受力計(jì)算</p><p>  1.腹板最下一排螺栓受力最大,每個(gè)螺栓所受的拉力為:</p><p><b>  N拉=</b></p><p><b>  =</b></p><p><b&

109、gt;  =12500N</b></p><p>  2.下腹板每個(gè)螺栓所受的剪力相等,其值為:</p><p><b>  N剪=</b></p><p><b>  =</b></p><p><b>  =7200N</b></p><p&

110、gt;  式中n0—下蓋板一端總受剪面數(shù);n0=12</p><p>  N剪 —下蓋板一個(gè)螺栓受剪面所受的剪力:</p><p>  n—一側(cè)腹板受拉螺栓總數(shù);n=12</p><p>  d1—腹板上連接螺栓的直徑(靜截面) </p><p>  d0—下腹板連接螺栓的直徑;d1=16mm</p><p>

111、;  H—梁高;H=500 mm</p><p>  M—連接處的垂直彎矩;M=7.06×106</p><p><b>  其余的尺寸如圖示</b></p><p>  4.1.2 上蓋板和腹板角鋼的連接焊縫受力計(jì)算</p><p>  1. 上蓋板角鋼連接焊縫受剪,其值為:</p><p

112、><b>  Q=</b></p><p><b>  ==172500N</b></p><p>  2.腹板角鋼的連接焊縫同時(shí)受拉和受彎,其值分別為:</p><p><b>  N腹=</b></p><p><b>  = =43100N</b&g

113、t;</p><p><b>  M腹=</b></p><p>  ==2843000Nmm</p><p>  4.2 計(jì)算螺栓和焊縫的強(qiáng)度</p><p>  4.2.1 螺栓的強(qiáng)度校核</p><p>  1.精制螺栓的許用抗剪承載力:</p><p><b&

114、gt;  [N剪]= </b></p><p>  = =103007.7N </p><p>  2.螺栓的許用抗拉承載力</p><p><b>  [N拉]= </b></p><p>  ==27129.6N</p><p>  式中[]=13500N/cm2 []=135

115、00N/cm2 由[1]表25-5查得</p><p>  由于N拉<[N拉] ,N剪<[N剪] 則有所選的螺栓符合強(qiáng)度要求</p><p>  4.2.2 焊縫的強(qiáng)度校核</p><p>  1.對(duì)腹板由彎矩M產(chǎn)生的焊縫最大剪應(yīng)力:</p><p>  M===15458.7N/ cm2</p><p&g

116、t;<b>  式中—I≈</b></p><p>  =395.4 ——焊縫的慣性矩</p><p><b>  其余尺寸見(jiàn)圖</b></p><p>  2.由剪力Q產(chǎn)生的焊縫剪應(yīng)力:</p><p><b>  Q=</b></p><p>

117、;  ==4427.7N/ cm2</p><p><b>  折算剪應(yīng)力:</b></p><p><b>  ==</b></p><p>  =16079.6 N/ cm2<[]=17000 N/ cm2</p><p>  []由[1]表25-3查得</p><p&

118、gt;  式中h—焊縫的計(jì)算厚度取h=6mm</p><p><b>  3.對(duì)上角鋼的焊縫</b></p><p>  ===211.5 N/ cm2<[]</p><p><b>  由上計(jì)算符合要求。</b></p><p><b>  5 焊接工藝設(shè)計(jì)</b>&l

119、t;/p><p>  對(duì)橋式起重機(jī)來(lái)說(shuō),其橋架結(jié)構(gòu)主要是由很多鋼板通過(guò)焊接的方法連接在一起,焊接的工藝的正確與否直接影響橋式起重機(jī)的力學(xué)性能和壽命。</p><p>  角焊縫常用的確定焊角高度的方法</p><p><b>  5-1</b></p><p><b>  角焊縫最小厚度為:</b>&l

120、t;/p><p>  a≥0.3max+1</p><p>  max為焊接件的較大厚度,但焊縫最小厚度不小于4mm,當(dāng)焊接件的厚度小于4mm時(shí),焊縫厚度與焊接件的厚度相同。</p><p>  角焊縫的厚度還不應(yīng)該大于較薄焊接件的厚度的1.2倍,即:</p><p><b>  a≤1.2min</b></p>

121、<p>  按照以上的計(jì)算方法可以確定端梁橋架焊接的焊角高度a=6mm.</p><p>  在端梁橋架連接過(guò)程中均采用手工電弧焊,在焊接的過(guò)程中焊縫的布置很關(guān)鍵,橋架的焊縫有很多地方密集交叉在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該避免如圖5-1(a)、5-1(b)示</p><p><b>  5-2(a)</b></p><p><b>  5

122、-2(b)</b></p><p>  定位板和彎板的焊接時(shí)候,由于定位板起導(dǎo)向作用,在焊接時(shí)要特別注意,焊角高度不能太高,否則車(chē)輪組在和端梁裝配的時(shí),車(chē)輪組不能從正確位置導(dǎo)入,焊接中采用E5015(J507)焊條,焊條直徑d=3.2mm,焊接電流160A,焊角高度最大4㎜。如圖5-2位彎板和定位板的焊接</p><p><b>  5-3</b><

123、/p><p>  角鋼和腹板、上蓋板的焊接采用的是搭接的方法,在焊好后再將兩段端梁拼在一塊進(jìn)行鉆孔。</p><p>  由于所用的板材厚度大部分都小于10mm ,在焊接過(guò)程中都不開(kāi)坡口進(jìn)行焊接。</p><p>  主要焊縫的焊接過(guò)程如下表:</p><p><b>  參考文獻(xiàn)</b></p><p&

124、gt;  [1] 起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè) 《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫(xiě)組,機(jī)械工業(yè)出版社,1980</p><p>  [2] 機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) 吳宗澤主編,機(jī)械工業(yè)出版社,2002</p><p>  [3] 起重機(jī)課程設(shè)計(jì) 北京鋼鐵學(xué)院編,冶金工業(yè)出版社,1982</p><p>  [4] 焊接手冊(cè) 中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì)編,機(jī)械工業(yè)出版社,1992</p>

125、<p><b>  致謝</b></p><p>  首先向機(jī)電工程系的全體老師表示衷心的感謝,在這三年的時(shí)間里,他們?yōu)槲覀兊某砷L(zhǎng)和進(jìn)步做出了貢獻(xiàn)。在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中,有許多老師給予了指導(dǎo)和幫助,尤其是盧杉老師和張曙靈老師,在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的整個(gè)過(guò)程中,給了我們很大幫助,做為我們的輔導(dǎo)老師,盡職盡責(zé),一絲不茍。</p><p>  至此,這次畢業(yè)設(shè)計(jì)也將告以段落

126、,但老師的教誨卻讓人終生難忘,通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì),不但使我學(xué)到了知識(shí),也讓我學(xué)到了許多的道理,總之是受益匪淺。</p><p>  盡管我在畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中做出了很多的努力,但由于我的水平有限,設(shè)計(jì)中的錯(cuò)誤和不當(dāng)之處仍在所難免,望老師提出寶貴的意見(jiàn)。</p><p>  最后,向文中引用到其學(xué)術(shù)論著及研究成果的學(xué)術(shù)前輩與同行們致謝!</p><p>  再次向敬愛(ài)的老師

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