某6層住宅小區(qū)畢業(yè)設(shè)計（含圖紙）

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本工程為某宅小區(qū)1#樓，建筑面積3500m2，占地面積1000m2，六層，總高18.9m，采用框架結(jié)構(gòu)，柱下獨立基礎(chǔ)，設(shè)計基準期50年，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為8度。建筑設(shè)計本著“功能適用，經(jīng)濟合理，造型美觀，環(huán)境相宜”的原則，以國家相應(yīng)規(guī)范、標準為依據(jù)，完成了設(shè)計任務(wù)書所要求的建筑平面設(shè)計，并在此基礎(chǔ)上進行了

2、立面、剖面、建筑詳圖設(shè)計。結(jié)構(gòu)設(shè)計本著“安全，適用，耐久”的原則，進行了豎向荷載匯集，水平荷載匯集，內(nèi)力計算，內(nèi)力組合，結(jié)構(gòu)抗震驗算，板、梁、柱、樓梯、基礎(chǔ)等結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計。</p><p>　　關(guān)鍵詞：住宅,框架結(jié)構(gòu),獨立基礎(chǔ)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This project is the h

3、ousing, floor space 3500m2, area 1000m2,six, Always altitude 18.9m, uses the portal frame construction, under the column the independent foundation, designs the base Service life for 50 years, the structure security rank

4、 is two levels, the earthquake resistance garrisons the intensity is 8. The architectural design is suitable in line with the "function, economy reasonable, the modeling is artistic, the conditions suitable" pr

5、inciple, take the national corresponding standard</p><p>　　Key words: Commercial housing,Portal frame construction,Independent foundation</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　

6、1 工程概況.....1</p><p>　　1.1 建筑地點1</p><p>　　1.2 建筑類型1</p><p>　　1.3 建筑介紹......................1</p><p>　　1.4 門窗使用1</p><p>　　1.5 地質(zhì)條件1</p><p>

7、;　　1.6 柱網(wǎng)與層高1</p><p>　　1.7梁、柱截面尺寸的初步確定2</p><p>　　1.8 重力荷載計算3</p><p>　　2 框架側(cè)移剛度計算8</p><p>　　2.1 橫向框架側(cè)移剛度計算8</p><p>　　2.2 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算11</p

8、><p>　　2.3 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)利和側(cè)移計算18</p><p>　　2.4 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算25</p><p><b>　　3 截面設(shè)計42</b></p><p>　　3.1 框架梁42</p><p>　　3.2 框架柱45</p>&l

9、t;p>　　3.3 基礎(chǔ)設(shè)計49</p><p>　　3.4 板的配筋55</p><p>　　3.5 樓梯設(shè)計59</p><p><b>　　致謝66</b></p><p>　　參考文獻................................................67</p&g

10、t;<p>　　芳草園住宅小區(qū)1#樓計算書</p><p><b>　　1 工程概況</b></p><p><b>　　1.1 建筑地點</b></p><p>　　擬建建筑物位于某市。</p><p><b>　　1.2 建筑類型</b></p>

11、<p>　　六層住宅樓，框架結(jié)構(gòu)。</p><p><b>　　1.3 建筑介紹</b></p><p>　　總建筑面積約3500m2，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。</p><p><b>　　1.4 門窗使用</b></p>

12、<p>　　大門采用鋼門，其它為木門，門洞尺寸為1.2m×2.4m，窗為鋁合金窗，洞口尺寸為1.8m×2.1m。</p><p><b>　　1.5 地質(zhì)條件</b></p><p>　　經(jīng)地質(zhì)勘察部門確定，建筑場地為二類近震場地，設(shè)防烈度為8度。</p><p><b>　　1.6 柱網(wǎng)與層高</

13、b></p><p>　　本住宅樓采用柱距為6.3m的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，邊跨為6.3m，中間跨為2.6m，層高取3m。</p><p>　　1.7梁、柱截面尺寸的初步確定[1]</p><p>　　1.7.1 梁截面高度跨度的1/12至一般取梁1/8</p><p>　　本方案取(1/12～1/8)×5100=(425～637)m

14、m，截面寬度取500×(1/3～1/2)=(166～250)mm，可得梁的截面初步定為b×h=300×500。</p><p>　　1.7.2 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值</p><p>　　1.7.2.1 柱組合的軸壓力設(shè)計值</p><p>　　注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。</p><p&g

15、t;　　F按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。</p><p>　　gE 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14KN/m2。</p><p>　　n為驗算截面以上的樓層層數(shù)。</p><p>　　為框架柱軸壓比限值，本方案為三級抗震等級，查《抗震規(guī)范》可知取為0.9。 </p><p>　　為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，對C35，查得16

16、.7N/mm2。</p><p>　　1.7.2.2 計算過程</p><p><b>　　對于邊柱：</b></p><p>　　取600mm×600mm</p><p><b>　　對于中柱：</b></p><p>　　=1.25×4.45×

17、;3.9×12××6=1561.95KN</p><p>　　取600mm×600mm</p><p>　　表1 梁截面尺寸(mm)及各層混凝土等級強度</p><p>　　基礎(chǔ)選用柱下獨立基礎(chǔ)，埋深取2.3m。</p><p>　　2～6層柱高為3.0m,底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層底板4.53m

18、,即:3.0+0.45</p><p>　　2.3-0.12-1.1=4.53m.</p><p>　　1.8 重力荷載計算[2]</p><p>　　1.8.1 屋面及樓面的永久荷載標準值 </p><p><b>　　屋面(上人) </b></p><p>　　30厚細石混凝土保護層

19、 22×0.03=0.66KN/</p><p>　　三氈四油防水層 0.4KN/</p><p>　　20厚的水泥砂漿找平層 20×0.02=0.4KN/</p><p>　　150厚水

20、泥蛭石保溫層 5×0.15=0.75KN/</p><p>　　120厚鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0KN/</p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/</p><

21、p>　　合計 5.46KN/</p><p><b>　　1-6層樓面:</b></p><p>　　松木地板地面 0.18KN/</p><p>　　120mm厚鋼筋混凝土樓板 25×0.12=3.0KN/&

22、lt;/p><p>　　V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/</p><p>　　合計 3.43KN/</p><p>　　1.8.2 屋面及樓面可變荷載標準值</p><p>　　上人屋面均布活荷載標準值 2.0KN/<

23、/p><p>　　樓面活荷載標準值 2.0KN/</p><p>　　屋面雪荷載標準值 1.0×0.2=0.2KN/</p><p>　　1.8.3 墻重力荷載計算</p><p>　　外墻厚400mm采用加氣混凝土砌塊，外墻面石灰粗砂粉刷

24、(0.34KN/)。內(nèi)墻面為200mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為:</p><p>　　0.34+6×0.4+17×0.02=3.08KN/</p><p>　　內(nèi)墻為200mm厚加氣混凝土砌塊,兩側(cè)均為20mm厚抹灰,則內(nèi)墻單位面積重力荷載為:</p><p><b>　　KN/</b></p><

25、;p>　　木門單位面積重力荷為0.2KN/,鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4KN/,鋼鐵門單位面積重力荷載取0.4KN/.</p><p>　?。╝） 橫向框架 （b）縱向框架</p><p>　　圖1 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p>　　1.8.4 梁,柱自重重力荷載[3]</p>

26、<p>　　表2 梁,柱重力荷載表</p><p>　　1.8.5 柱重力荷載代表值</p><p>　　框架柱每層數(shù)量位52根，各層單根重量如下</p><p>　　一層： 二—六層：</p><p>　　塑鋼窗: 0.4KN·m-2 </p><p>　　普通鋼鐵門: 0.4KN

27、·m-2 木 門: 0.2KN·m-2</p><p>　　鋁合金門: 0.4 KN·m-2 </p><p>　　1.8.6 重力荷載代表值</p><p>　　具體數(shù)據(jù)見圖2中標注，G的單位為KN。</p><p>　　2 框架側(cè)移剛度計算</p><p>　　2.1 橫向

28、框架側(cè)移剛度計算</p><p>　　表3 橫梁線剛度ib計算</p><p>　　表4 柱線剛度ic計算</p><p>　　表5 中框架柱側(cè)移剛度D值(N·mm-1)</p><p>　　表6 邊框架側(cè)移剛度D值(N·mm-1)</p><p>　　表7 橫向框架層間側(cè)移剛度(N

29、83;mm-1)</p><p>　　由上表得到/ ==0.733>0.7,故該框架為規(guī)則框架</p><p>　　2.2 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算[4]</p><p>　　2.2.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算</p><p>　　2.2.1.1 橫向自振周期計算</p><p

30、>　　結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算由表8體現(xiàn)</p><p>　　表8 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算</p><p>　　計算基本周期T1,其中μT的量綱為m,取ΨT=0.7,則</p><p>　　T1=1.7×0.7×=0.38s</p><p>　　2.2.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力[5]</p>

31、<p>　　結(jié)構(gòu)不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻,變形以剪切性為主故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值，</p><p>　　即 </p><p>　　FEK=1·Geq=0.074×40077.5=2965.7KN</p><p>　　因1.4Tg=1.4×0.35=0.49

32、s>T1=0.38s 所以不用考慮頂部附加水平地震作用。</p><p>　　各質(zhì)點的水平地震作用按公式Fi=計算</p><p>　　具體計算結(jié)果由表9體現(xiàn)</p><p>　　表9 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算</p><p>　　各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布圖見圖3</p><

33、p>　　（a）水平地震作用分布 （b）層間剪力分布</p><p>　　圖3 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 </p><p>　　2.2.1.3 水平地震作用下位移計算</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)層間位移和頂點位移分別</p><p>　　按和計算。計算結(jié)果見表10</p><p&

34、gt;　　表10 橫向水平作用下的位移驗算</p><p>　　由表10可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為，滿足的要求，其中，查表可得。</p><p>　　2.2.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算</p><p>　　以圖中⑥軸線橫向框架內(nèi)力計算為例,說明其計算方法,其余框架內(nèi)力計算從略.框架柱端剪力及彎矩分別按式和計算，各柱反彎點高度y按式y(tǒng)=y0

35、+y1+y2+y3確定。其中yn由表可查得。具體計算結(jié)果見表11</p><p>　　表11 各層柱端彎矩及剪力計算</p><p>　　注:表中M的量綱為KN·m,V量綱為KN </p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　注:表中M的量綱為KN·m,V量綱為KN</p&g

36、t;<p>　　梁端彎矩、剪力及軸力分別用下式計算具體結(jié)果由表12體現(xiàn)</p><p><b>　　、和</b></p><p>　　表12 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算</p><p>　　注:1)柱軸力中的負號表示拉力,當為左地震時左側(cè)兩跟柱為拉力,對應(yīng)的右側(cè)兩跟柱為壓力。</p><p>　　2）表中

37、單位為KN·m，V單位N，l的單位為m。</p><p>　　水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖見圖4.</p><p>　　圖4 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖</p><p>　　2.3 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)利和側(cè)移計算[6]</p><p>　　2.3.1 風荷載標準值</p>

38、<p>　　風荷載標準值按式，基本風壓=0.55。由《荷載規(guī)范》查的（迎風面）和（背風面），C類場地。H/B=19.53/61.2=0.319.T1=0.38s,WOT12=0.55*0.382=0.05KN·S2/m2.</p><p><b>　　由式得：</b></p><p>　　式中：為脈動增大系數(shù)，查表得=1.18</p>

39、<p>　　為脈動影響系數(shù)，查表得=0.40</p><p>　　為振型系數(shù)，近似計算，為第i層標高，H為建</p><p><b>　　筑總高度。</b></p><p>　　仍?、掭S線橫向框架,其負載寬度為6.3m,沿房屋高度分布風荷載標準值: q(z)=6.30.35βZμZμs=2.205βZμZμs</p>

40、<p>　　根據(jù)各樓層標高處得高度Hi查取μZ,代入上式可得各樓層標高處的q(z).</p><p>　　表13 沿房屋高分布風荷載標準值</p><p>　　《荷載規(guī)范》規(guī)定對于對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風振系數(shù)來考慮分壓脈動的影響，由于在本設(shè)計中房屋高度19.35m30m，但H/B=19.53/12.4=1.56＞1.5，由上表可見沿房屋高度在

41、1.148～1.568范圍內(nèi)變化,即風壓脈動的影響較大,因此該房屋應(yīng)考慮風壓脈動的影響。</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖5的分析風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載。</p><p>　?。╝）風荷載沿房屋高度的分布（單位：KN） （b）等效結(jié)點集中風荷載（單位：KN）</p><p>　　圖5 框架上的風荷載</p><p&g

42、t;　　2.3.2 風荷載作用下的水平位移驗算</p><p>　　根據(jù)圖5所示的水平荷載，計算層間剪力Vi，計算結(jié)果見表14.</p><p>　　表14 風荷載作用下框架層間簡力及側(cè)移計算</p><p>　　由表14可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/7961，小于1/550，滿足規(guī)范要求。</p><p>　　2.3.3

43、風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算[7]</p><p>　　風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用相同，梁端剪力及柱軸力計算結(jié)構(gòu)見表15和表16。</p><p>　　表15 風荷載作用下柱端彎矩及剪力計算</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　表16 風荷載作用下梁端彎矩、剪力及軸力計算&

44、lt;/p><p>　　注: 1）、柱軸力中的負號表示拉力。當為左邊風時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。</p><p>　　2)、表中M單位為KNm，V單位為KN，N單位為N</p><p>　　風荷載作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖見圖6.</p><p>　　圖6 橫向框架左水平風荷載作用下的彎矩、梁端剪力和柱軸力圖&

45、lt;/p><p>　　2.4 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算</p><p>　　2.4.1 橫向框架內(nèi)力計算[8]</p><p>　　2.4.1.1 計算單元</p><p>　　?、掭S線橫向框架進行計算，計算單元寬度為6.3m，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載，如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷

46、載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 </p><p>　　2.4.1.2 荷載計算[9]</p><p>　　在圖7中,,中代表橫梁自重為均布荷載形式，對于第6層</p><p>　　=3.938KN·m-1 =3.938KN·m-1 =3.938KN&#

47、183;m-1</p><p>　　,,為房間AB,BC,CD傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載</p><p>　　==5.46×3.3=19.656KN·m-1</p><p>　　=5.46×2.7=14.742KN·m-1</p><p>　　,分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，包括梁自重、樓

48、板重等的重力荷載，計算如下</p><p>　　圖7 各層梁上作圖用的荷載</p><p>　　=[(3.3×1.65×0.5)×2+×1.65]×5.46+3.938×6.6+3.281×+3.08×0.9×6.6=113.46KN</p><p>　　=[(3.3

49、5;1.65×0.5)×2+×1.65+×1.35×2]×5.46+3.938×6.6+3.281×=133.87KN</p><p>　　=[(3.3×1.65×0.5)×2+×1.65+×1.35×2]×5.46+3.938×6.6+3.281

50、5;=124.28KN</p><p>　　=[(3.3×1.65×0.5)×2+×1.65]×5.46+3.938×6.6+3.281×+3.08×0.9×6.6=103.88KN</p><p>　　對于1～5層，,,包括梁自重和其上橫墻自重為均布荷載，其它荷載計算方法同第6層</p>

51、<p>　　==3.938+1.88×2.5=8.638KN·m-1 =3.938+1.88×2.5=8.638KN·m-1</p><p>　　==3.43×3.3=11.32KN·m-1 KN·m-1</p><p>　　=+3.08×[(6.6-0.6)×2.5-1

52、.5×1.5×2]+0.4×1.5×1.5×2=106.70KN</p><p>　　=+3.281×+1.88×2.5×(6.6-0.6-0.9×2)+0.2×0.9×2=116.97KN</p><p>　　=+3.281×+1.88×2.5×(6

53、.6-0.6-0.9×2)+0.2×0.9×2=111.88KN</p><p>　　=+3.281×+3.08×[(6.6-0.6)×2.5-1.5×1.5×2]+0.4×1.5×1.5×2=98.74KN</p><p><b>　　KN·m-1 </

54、b></p><p><b>　　KN·m-1</b></p><p>　　活荷載作用下各框架的荷載分布如圖8</p><p>　　圖8 各層梁上作用的活荷載</p><p>　　將以上結(jié)果匯總，見表17和表18</p><p>　　表17 橫向框架恒荷載匯總表</p&g

55、t;<p>　　表18 橫向框架活載匯總表</p><p>　　注:表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。</p><p>　　2.4.1.3 內(nèi)力計算[10]</p><p>　　梁端，柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。彎矩計算過程如圖9，圖10,所得彎矩如圖11，圖12,梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪

56、力與梁端彎矩引起的剪力相迭加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力迭加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重。如表19和表20</p><p>　　圖9 橫向框架彎矩的二次分配法(恒荷載作用下)</p><p>　　圖10 橫向框架彎矩的二次分配法(活荷載作用下)</p><p>　　圖11 豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位： kN·m）(恒荷載作用下)&l

57、t;/p><p>　　圖12 豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位： kN·m）(活荷（屋面雪荷）作用下)</p><p>　　表19 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　表20 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）</p><p>　　注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力。V向上為正。&

58、lt;/p><p>　　2.4.2 橫向框架內(nèi)力組合</p><p>　　2.4.2.1結(jié)構(gòu)抗震等級[11]</p><p>　　結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。 本工程的框架為三級抗震等級。</p><p>　　2.4.2.2 框架梁內(nèi)力組合</p><p>　　本設(shè)計考慮了四種組合，即，，及。各

59、層梁的內(nèi)力組合見表25，表中、兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）。</p><p>　　2.4.2.3 框架柱內(nèi)力組合</p><p>　　取每層柱的柱頂和柱底兩個控制截面。見表21～24</p><p>　　考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力組合。</p><p>　　表21 框架梁的內(nèi)力組合</

60、p><p>　　表中MAB和MBC分別為AB跨和BC跨的跨的最大正彎矩，M以下部受拉為正，V以向上為正。SQK一項中括號內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時對應(yīng)的內(nèi)力。</p><p>　　表22(a) 橫向框架A柱彎矩和軸力組合</p><p>　　表22(b) 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整</p><p>　　表23 橫向框架A柱剪力組

61、合(KN)</p><p>　　注:表中V以繞柱端順時針為正. V=γRE[ηvc為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計值.在表26～27中所有斜線后的數(shù)值表示屋面學荷載作用時對應(yīng)的內(nèi)力。</p><p>　　表24(a) 橫向框架B柱彎矩和軸力組合</p><p>　　表24(b) 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整</p><p>　

62、　注:表中V以繞柱端順時針為正. V=γRE[ηvc為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計值.在表22～24中斜線后的數(shù)值表示風荷載作用時的內(nèi)力</p><p>　　表25 橫向框架B柱剪力組合(KN)</p><p><b>　　3 截面設(shè)計</b></p><p><b>　　3.1 框架梁</b></p>

63、<p>　　3.1.1 梁的正截面受彎承載力計算[12]</p><p>　　這里以第一層AB跨梁為例,說明計算方法和計算過程.從表21中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。</p><p><b>　　AB跨</b></p><p>　　支座彎矩： KN

64、3;m</p><p><b>　　KN·m</b></p><p>　　跨間彎矩取控制截面。由表25，可求得相應(yīng)的剪力：</p><p><b>　　KN</b></p><p><b>　　則支座邊緣處：</b></p><p><b

65、>　　KN·m</b></p><p><b>　　KN·m</b></p><p>　　當梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當按跨度時，bf、=l/3=5100/3=1.7m=1700mm;</p><p>　　按梁間距考慮時,bf’=b+Sn=3000+(3300

66、-300)=3300mm;</p><p>　　按翼緣厚度考慮時,h0=h-as=500-35=465mm.</p><p>　　hf’/h0=120/465=0.258>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf’=1700mm.</p><p>　　梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（fy、=fy=300N/mm），。下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為</

67、p><p><b>　　﹥</b></p><p><b>　　屬第一類T形截面</b></p><p><b>　　mm2</b></p><p>　　實配鋼筋418，﹪﹥0.24﹪，滿足要求。</p><p>　　將下部跨間截面的418鋼筋伸入支座，作為

68、支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋As，即支座A上部</p><p>　　說明As，富裕，且達不到屈服，可近似取</p><p><b>　　實取420</b></p><p>　　﹪﹥0.29﹪，﹥0.3，滿足要求。</p><p>　　支座Bl上部 </p><p>　

69、　實取422，%﹥0.29%，﹥0.3，</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　3.1.2 梁斜截面受剪承載力計算[13]</p><p><b>　　AB跨: </b></p><p>　　故截面尺寸滿足要求。</p><p>　　梁端加密箍筋

70、取雙肢8@100，箍筋用HPB235級鋼筋，則</p><p>　　=214.66KN﹥=122.43KN</p><p>　　加密區(qū)長度取0.75m，非加密區(qū)箍筋取2肢8@150，箍筋設(shè)置滿足要求。</p><p><b>　　BC跨: </b></p><p>　　若梁端箍筋加密區(qū)取雙肢10@100，則其承載力為：&

71、lt;/p><p><b>　　﹥KN</b></p><p>　　表26 框架梁縱向鋼筋計算</p><p>　　表27 框架梁端箍筋數(shù)量計算表</p><p><b>　　3.2 框架柱</b></p><p>　　3.2.1 剪跨比和軸壓比驗算[14]</p>

72、<p>　　表28給出了框架柱各層剪跨比和軸壓計算結(jié)果</p><p>　　表28 柱的剪跨比和軸壓比驗算</p><p>　　3.2.2 柱正截面承載力計算</p><p>　　以第二層B柱為例說明根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。</p><p&

73、gt;　　KN·m N=1014.04KN</p><p>　　mm =(600/30,20)max=20mm</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　因為lo/h=4700/600=7.83 〉5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。</p><p><b>　?。ㄈ。?。

74、</b></p><p><b>　　對稱配筋</b></p><p><b>　　為大偏心情況</b></p><p>　　再按及相應(yīng)的一組計算。=1606.13kN，節(jié)點上下端彎矩:</p><p>　　24.96-15.52×0.12=23.1KN·m</

75、p><p>　　15.39-5.09×0.38=13.46KN·m</p><p>　　此內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進行調(diào)整，且取</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　mm </p><p><b>　　,取

76、1.0; </b></p><p>　　mm﹤0.3h0=0.3×560=168mm</p><p><b>　　故為小偏心受壓。</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　按上式計算時，應(yīng)滿足N﹥及﹥，因為= 1606.13〈=0.55×

77、16.7×600×560=3086.16</p><p>　　故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足﹪。單側(cè)配筋率﹪，故</p><p><b>　　mm2</b></p><p><b>　　選420。</b></p><p>　　總配筋率﹪>0.8% 滿足要求。</p>

78、<p>　　3.2.3 柱斜截面受剪承載力計算[15]</p><p>　　以第一層柱為例進行計算。由前可知,上柱柱端彎矩設(shè)計值</p><p>　　對三級抗震等級,柱底彎矩設(shè)計值:</p><p><b>　　框架柱的剪力設(shè)計值</b></p><p><b>　　kN </b>&l

79、t;/p><p><b>　　(滿足要求)</b></p><p><b>　　剪跨比 ，取</b></p><p>　　考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值</p><p>　　N=1377.18kN<kN</p><p>　　取N=1377.18kN</p>

80、<p>　　故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。</p><p>　　柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢8@100,由于第一層柱底得軸壓比n=0.257,查表可得，則最小體積配筋率</p><p><b>　　%</b></p><p>　　取Φ8, =50.24,則S<115mm,根據(jù)構(gòu)造要求,取加密區(qū)箍筋為4Φ8@100,加密區(qū)位置及長度按規(guī)

81、范要求確定.</p><p>　　非加密區(qū)還應(yīng)滿足S<10d=200mm,故箍筋取4Φ8@150, 各層柱箍筋計算結(jié)果見表29</p><p>　　表29 框架柱箍筋數(shù)量表</p><p><b>　　3.3 基礎(chǔ)設(shè)計</b></p><p>　　3.3.1 本工程地質(zhì)條件</p><p>

82、;　　第三層為粘土，承載力為400KN/ m²不考慮地下水影響</p><p>　　圖13 柱下獨立基礎(chǔ)圖</p><p><b>　　d=2.3，，</b></p><p><b>　　A柱:</b></p><p>　　基礎(chǔ)頂最不利的內(nèi)力組合</p><p>

83、　?、?M=-125.35 KN·m N=1325.97KN V=-49.68KN</p><p>　?、?M=143.39 KN·m N=965.86KN V=42.81KN</p><p>　?、?M=--7.11 KN·m N=1677.07KN V=-4.81KN</p><p>

84、　　基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d</p><p>　　墻重: 3.08×[(4.53-0.4)×6.3-(1.5×1.5)-(2.1×2.4)]=57.685KN</p><p>　　窗重: 0.4×1.5×1.5=0.9KN</p><p>　　門重: 0.2×2.1×2.4=1.008KN&

85、lt;/p><p>　　基礎(chǔ)梁自重: 0.3×0.4×6.3×25=18.9KN</p><p>　　Nwk=57.685+0.9+1.008+18.9=78.493KN</p><p>　　Nk=78.493×1.2=94.192KN</p><p><b>　　① </b><

86、/p><p><b>　?、?</b></p><p><b>　　③ </b></p><p>　　3.3.2.基礎(chǔ)尺寸的確定由第三組設(shè)計值確定</p><p><b>　　平均埋深=</b></p><p><b>　　初步確定 ，</b

87、></p><p>　　3.3.3.沖切驗算</p><p><b>　　需進行一,二組驗算</b></p><p><b>　　一組:</b></p><p><b>　　二組:</b></p><p>　　3.3.4 基礎(chǔ)高度驗算各組荷載設(shè)計值

88、作用下的地基重大凈反力</p><p><b>　　一組:</b></p><p><b>　　二組:</b></p><p><b>　　三組:</b></p><p>　　按第三組設(shè)計值作用下的地基凈反力計算</p><p>　　3.3.4基礎(chǔ)配筋計

89、算[16]</p><p><b>　　長邊:三組</b></p><p><b>　　; 間距</b></p><p><b>　　選11</b></p><p><b>　　短邊: </b></p><p><b>　

90、　; 間距</b></p><p><b>　　選8</b></p><p>　　3.3.5 BC柱基礎(chǔ)設(shè)計[17]</p><p><b>　　(1) 最不利組合</b></p><p>　　① M=237.76 KN·m N=1234.54KN V=85.98

91、KN</p><p>　?、?M=7.67 KN·m N=1958.25KN V=-4.81KN</p><p>　　荷載: 墻重: 1.88×(4.53×3.3-0.9×2.1)=24.55KN</p><p>　　門重: 0.9×2.1×0.2=0.378KN</p>&

92、lt;p>　　Nwk=24.93KN</p><p>　　Nk=24.93×1.2=29.91KN</p><p><b>　?、?</b></p><p><b>　　② </b></p><p>　　3.3.6 基礎(chǔ)尺寸的確定由第二組設(shè)計值確定</p><p&

93、gt;<b>　　初步確定 ，</b></p><p>　　3.3.7 沖切驗算[18]</p><p><b>　　需進行一組驗算</b></p><p>　　3.3.8 基礎(chǔ)高度驗算各組荷載設(shè)計值作用下的地基重大凈反力</p><p><b>　　一組:</b></p

94、><p><b>　　二組:</b></p><p>　　按第二組設(shè)計值作用下的地基凈反力計算</p><p>　　3.3.9 基礎(chǔ)配筋計算</p><p><b>　　長邊:二組</b></p><p><b>　　; 間距</b></p>

95、<p><b>　　選35</b></p><p><b>　　短邊: </b></p><p><b>　　; 間距</b></p><p><b>　　選10</b></p><p><b>　　3.4 板的配筋</b>

96、</p><p>　　雙向板的區(qū)格劃分見圖 ,其中A至K10個區(qū)格采用雙向板,屋面及樓面的活荷載標準值為2.0KN·m-2,板的混凝土強度等級為C35. </p><p>　　3.4.1 樓面荷載設(shè)計值</p><p>　　圖14 樓板區(qū)格劃分</p><p>　　板厚 120mm（按彈性理論進行計算）</p>&

97、lt;p>　　恒荷載設(shè)計值： g=1.2×3.43=4.12 KN·m-2</p><p>　　活荷載設(shè)計值： q=1.4×2.0=2.8KN·m-2</p><p>　　g+q=4.12+2.8=6.92KN·m-2</p><p>　　q/2+g=1.4+4.12=5.52KN·m-2

98、</p><p>　　q/2=1.4KN·m-2</p><p>　　3.4.2 計算跨度</p><p>　　內(nèi)跨：，為軸線間距離。</p><p>　　邊跨：，為凈跨，b為梁寬。</p><p>　　雙向各區(qū)格板計算跨度見表</p><p>　　3.4.3 彎矩計算</p&g

99、t;<p>　　跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，可以簡化為當內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時±q/2作用下的跨中彎矩值兩者之和，支座最大負彎矩可近似按活荷栽滿布求得，即內(nèi)支座固支時 作用下的支座彎矩。</p><p>　　所有區(qū)格板按其位置與尺寸分A,B,C,D,E,F六類，其中A,B,D,E為雙向板，C,F為單向板.計算時泊松比為，具體計算結(jié)果見表32 表

100、33</p><p>　　3.4.4 截面設(shè)計</p><p>　　截面有效高度：選用φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）中的截面</p><p>　　mm，（長跨）方向跨中截面的</p><p>　　mm，支座截面處均為101mm。</p><p><b>　　截面彎矩設(shè)計值:</b></p&

101、gt;<p>　　A區(qū)格的跨中截面與A-A支座截面折減10%.</p><p>　　E區(qū)格的跨中截面與E-E支座截面折減20%.</p><p>　　B,D區(qū)格不予折減.</p><p>　　計算配筋量時,取內(nèi)力臂系數(shù),,截面配筋計算結(jié)果</p><p>　　及實際配筋列于下表 32 </p><p&g

102、t;　　表 30板的彎矩計算</p><p>　　表 31 樓面雙向板的配筋計算</p><p>　　C板,F板為單向板:</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　C板邊跨中 </b></p><p>　　選配鋼筋φ8@200,實配鋼筋面積25

103、1mm2.</p><p><b>　　F板 邊跨中</b></p><p>　　選配鋼筋φ8@200,實配鋼筋面積251mm2.</p><p><b>　　3.5 樓梯設(shè)計</b></p><p>　　混凝土選用C35，鋼筋采用HPB235，HPB335，樓梯上的均布荷載標準值為KN

104、3;m-2，樓梯結(jié)構(gòu)的平面布置如圖所示，層高3.0m，踏步尺寸</p><p><b>　　圖15 樓梯平面圖</b></p><p>　　3.5.1 踏步板(TB-1)的計算</p><p>　　板的傾斜度，，按構(gòu)造取板厚為（的樓段板的長度，取,底板厚d=40mm.</p><p>　　3.5.1.1 荷載計算&l

105、t;/p><p>　　恒 荷 踏步板自重 </p><p><b>　　踏步面層重 </b></p><p><b>　　踏步板抹灰重 </b></p><p><b>　　使用活荷載 </b></p><p>　　垂直于水平面的荷載及

106、垂直于斜的荷載分別為:</p><p>　　3.5.1.2 內(nèi)力計算</p><p>　　斜梁截面尺寸選用150×350mm,則踏步得計算跨度為</p><p><b>　　踏步板得跨中彎矩:</b></p><p>　　3.5.1.3 截面承載力計算</p><p>　　取一踏步為計

107、算單元,等效矩形截面的高度h和寬度b為</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　踏步板應(yīng)按配筋,每米寬沿斜面配置的受力鋼筋</p><p>　　,保證每個踏步至少有兩根鋼筋,故選用φ8＠150（）.</p><p&

108、gt;　　3.5.2 樓梯斜梁(TL-1)計算</p><p>　　3.5.2.1 荷載</p><p>　　踏步板傳來 </p><p>　　斜梁自重 </p><p>　　斜梁抹灰 </p><p>　　樓梯欄桿 </p><p&g

109、t;　　總 計： </p><p>　　3.5.2.2 內(nèi)力計算</p><p>　　取平臺梁截面尺寸,則斜梁計算跨度:</p><p>　　斜梁跨中彎矩和支座剪力為:</p><p>　　3.5.2.3 截面承載能力計算</p><p>　　取 </p>&

110、lt;p><b>　　翼緣有效寬度</b></p><p><b>　　按梁跨考慮: </b></p><p><b>　　按梁肋凈跨考慮: </b></p><p>　　由于可不按翼緣厚度考慮,最后應(yīng)取.</p><p><b>　　判別Ｔ形截面類別：<

111、/b></p><p>　　屬于第一類T形截面：</p><p><b>　　選用2φ12,（）</b></p><p>　　由于無腹筋梁的抗剪能力:</p><p>　　箍筋按構(gòu)造配置,選用雙肢箍φ6＠300。</p><p>　　3.5.3 平臺梁(TL-2)計算[19]</p&

112、gt;<p>　　3.5.3.1 荷載</p><p>　　斜梁傳來的集中力 </p><p>　　平臺板傳來的均布恒荷載:</p><p>　　平臺板傳來的均布活荷載: </p><p><b>　　平臺梁自重: </b></p><p><b>　　平臺梁自重:

113、</b></p><p><b>　　平臺梁抹灰: </b></p><p><b>　　總計: </b></p><p><b>　　平臺梁計算跨度:</b></p><p>　　,故取L0=2.31m.</p><p><b&g

114、t;　　跨中彎矩:</b></p><p><b>　　支座剪力:</b></p><p>　　3.5.3.2 正截面承載力計算</p><p><b>　　翼緣有效寬度</b></p><p><b>　　按梁跨考慮: </b></p><p&

115、gt;<b>　　按梁肋凈跨考慮: </b></p><p><b>　　最后應(yīng)取</b></p><p><b>　　判別Ｔ形截面類別：</b></p><p>　　屬于第一類T形截面：</p><p>　　故按構(gòu)造配筋,選用2φ14,（）</p><p&

116、gt;　　3.5.3.3 斜截面承載力計算</p><p>　　由于無腹筋梁的抗剪能力:</p><p>　　箍筋按構(gòu)造配置,選用雙肢箍φ6＠200。</p><p>　　3.5.3.4 附加箍筋計算</p><p>　　采用附加鋼筋承受由斜梁傳來的集中力,若附加箍筋仍采用雙肢箍筋φ6,則附加箍筋總數(shù)為:</p><p

117、><b>　　個</b></p><p>　　斜梁側(cè)需要附加1個φ6的雙肢箍筋.</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　在此感謝我的指導老師，他對我的設(shè)計給予了極大的幫助和指導。同時感謝在設(shè)計過程中給予我?guī)椭钠渌蠋熀屯瑢W,他們的幫助使我在設(shè)計過程中盡量少出現(xiàn)錯誤，也使我認識到了

118、自己的不足.感謝幫助過我和指導過我的每一位老師和同學,沒有你們的幫助和指導我的設(shè)計是不可能完成的.</p><p>　　再次感謝任何一個幫助過我的人,謝謝您們!</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 高木干郎.建筑規(guī)劃·設(shè)計譯叢（賓館·旅館）.中國建筑工業(yè)出版社 1995年</p&g

119、t;<p>　　[2] 李必瑜.劉國榮主編.房屋建筑學.武漢工業(yè)大學出版社 2000年</p><p>　　[3] 蔡鎮(zhèn)鈺主編.《建筑設(shè)計資料集》. 第二版.中國建筑工業(yè)出版社 1994年</p><p>　　[4] 建設(shè)部建筑設(shè)計院.旅館建筑設(shè)計規(guī)范JGJ62-90 </p><p>　　[5] 中華人民共和國國家規(guī)范標準.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 5

120、0009-2001）</p><p>　　[6] 中華人民共和國國家規(guī)范標準.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2002）</p><p>　　[7] 中華人民共和國國家規(guī)范標準.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 50000-2001）</p><p>　　[8] 豐定國.王社良主編.結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計.武漢理工大學出版社 2003年</p><p>

121、;　　[9] 毛鶴琴主編.土木工程施工.武漢.武漢理工大學出版社 2000年</p><p>　　[10] 梁興文、史慶軒主編《土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導》.北京科學出版社</p><p>　　[11] 建筑結(jié)構(gòu)規(guī)范(GB50009-2001).中國建筑工業(yè)出版社 2002年</p><p>　　[12] 建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB50011-2001). 中國建筑工業(yè)出

122、版社 2002年</p><p>　　[13] 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002).中國建筑工業(yè)出版社</p><p>　　[14] 建筑制圖標準(GB/T50104-2001).中國計劃工業(yè)出版社</p><p>　　[15] 建筑設(shè)計防火規(guī)范(GBJ-16-87).中國建筑工業(yè)出版社</p><p>　　[16] 地基基礎(chǔ)實用

123、設(shè)計與施工手冊.中國建筑工業(yè)出版社</p><p>　　[17] 梁興文，史慶軒主編。土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導，科學出版社，2005</p><p>　　[18] Hu Yuxian.Earthquake engineering in China.</p><p>　　EARTHQUAKE ENGINEERING VIBRATION.VOL.1,June 2002