畢業(yè)設計-----千島湖辦公樓設計

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文檔簡介

1、　　目錄　　1 設計資料　　(2)　　2 樓板設計　　2.1 樓面結構平面布置(3)

2、　　2.2 荷載計算(3)　　2.3 彎矩計算(XX)　　2.4 截面設計(XX)　　2.5 板的配筋計算(XX)　　3 框架設計

3、　　3.1 計算簡圖及梁柱線剛度(XX)　　3.2 荷載計算(XX)　　3.3 風荷載作用下的位移計算(XX)　　3.4 內力計算(XX)　　3.5 內力組合(XX)　　3.6 截面設計和配筋計算(XX)&

4、lt;/p>　　4 樓梯設計　　4.1 設計資料(XX)　　4.2 梯段板設計(XX)　　4.3 平臺板設計(XX)　　4.4 平臺梁設計(XX)

5、;　　5 基礎設計　　5.1 設計資料(XX)　　5.2 中柱下基礎設計(XX)　　5.3 邊柱下基礎設計(XX)　　參考文獻(XX) 　　致謝(XX)&l

6、t;/p>　　附錄 A(XX)　　浙江千島湖辦公樓設計　　1 設計資料　　工程概況：廠區(qū)位于…………………….，其中，………………………………　　設計說明：本建筑

7、抗震設防類別為丙類，建筑結構安全等級為二級，結構抗震設　　防烈度為6度，設計基本地震加速度為0.05g，設計地震分組為第一　　組，結構設計使用年限50年。地基基礎設計等級為丙級，基礎擬采用淺基礎。　　2 樓板設計　　2.1 樓面結

8、構平面布置　　取第一層樓面上的①~⑥軸的樓面進行計算，標高3.3m處，樓面的結構布置如圖所示。按雙向板彈性理論計算。　?、賬⑥軸的結構平面布置圖　　2.2 荷載計算　　2.2.1樓面面層做法

9、　辦公樓、展廳、會議室、閱覽室、走道參《樓地面建筑構造》（01J304）42頁25號，具體做法見表，取裝修荷載1.5 kN/m2　　衛(wèi)生間，上人屋面參《樓地面建筑構造》（01J304）43頁28號，具體做法見表，取裝修荷載2.2 kN/m2　　22.2.2 樓面面荷載　　2.2.2.1．B1板荷載計算</p

10、>　　恒荷載標準值：　　裝修層 1.5kN/m2　　結構層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kN/m2　　小計

11、 4.3kN/m2　　活荷載標準值：　　展廳： 3.5kN/m2　　恒荷載設計值：

12、 g=1.2×4.3=5.2kN/m2 　　活荷載設計值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2　　合計： p=g+q=10.1kN/m2

13、　　按彈性理論計算： g’=g+q/2=7.7kN/m2，　　q’= q/2=2.5 kN/m2，　　2.2.2.2．B2板荷載計算　　恒荷載標準值：　　裝修

14、層 1.5kN/m2　　結構層（90mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.9×25=2.3kN/m2　　小計 3.8kN/m2</p

15、>　　活荷載標準值：　　走廊： 2.5kN/m2　　恒荷載設計值： g=1.2×3.8=4.6kN/m2

16、　　活荷載設計值： q=1.4×2.5=3.5kN/m2　　合計： p=g+q=8.1kN/m2　　按彈性理論計算： g’=g+q/2

17、=6.4kN/m2 　　q’= q/2=1.8 kN/m2，　　2.2.2.3．B3板荷載計算　　恒荷載標準值：　　裝修層 1.5kN/m2

18、　　結構層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kN/m2　　小計 4.3kN/m2　　活荷載標準值：<p

19、>　　展廳： 3.5kN/m2　　恒荷載設計值： g=1.2×4.3=5.2kN/m2 　　活荷載設計值： q=1.4×3.5=

20、4.9kN/m2　　合計： p=g+q=10.1kN/m2　　按彈性理論計算： g’=g+q/2=7.7kN/m2，　　q’= q/2=2.5 kN/m2，&l

21、t;p>　　2.2.2.4．B4板荷載計算　　恒荷載標準值：　　裝修層 1.5kN/m2　　結構層（90mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.9×

22、25=2.3kN/m2　　小計 3.8kN/m2　　活荷載標準值：　　展廳： 3.5kN

23、/m2　　恒荷載設計值： g=1.2×3.8=4.6kN/m2 　　活荷載設計值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2　　合計：

24、 p=g+q=9.5kN/m2　　按彈性理論計算： g’=g+q/2=7.1kN/m2 　　q’= q/2=2.5 kN/m2，　　2.2.2.5．B5板荷載計算

25、;　　恒荷載標準值：　　裝修層 1.5kN/m2　　結構層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kN/m2　　小計

26、 4.3kN/m2　　活荷載標準值：　　展廳： 3.5kN/m2　　恒荷載設計值：

27、 g=1.2×4.3=5.2kN/m2 　　活荷載設計值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2　　合計： p=g+q=10.1kN/m2　　按彈性理論計算：

28、 g’=g+q/2=7.7kN/m2，　　q’= q/2=2.5 kN/m2，　　2.2.2.6．B6板荷載計算　　恒荷載標準值：　　裝修層

29、 1.5kN/m2　　結構層（90mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.9×25=2.3kN/m2　　小計 3.8kN/m2<b&g

30、t;　　活荷載標準值：　　走廊： 2.5kN/m2　　恒荷載設計值： g=1.2×3.8=4.6kN/m2 　　活荷載設計值：

31、 q=1.4×2.5=3.5kN/m2　　合計： p=g+q=8.1kN/m2　　按彈性理論計算： g’=g+q/2=6.4kN/m2

32、;　　q’= q/2=1.8 kN/m2，　　2.2.2.7．B7板荷載計算　　恒荷載標準值：　　裝修層 1.5kN/m2

33、　結構層（110mm厚鋼筋混凝土樓板） 0.11×25=2.8kN/m2　　小計 4.3kN/m2　　活荷載標準值：　　展廳：

34、 3.5kN/m2　　恒荷載設計值： g=1.2×4.3=5.2kN/m2 　　活荷載設計值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2&l

35、t;p>　　合計： p=g+q=10.1kN/m2　　按彈性理論計算： g’=g+q/2=7.7kN/m2，　　q’= q/2=2.5 kN/m2，　　彎矩計算（按彈性理論計算）

36、　　雙向板的彎矩計算如下：　　跨中最大彎矩為當內支座固定時，在g+q/2作用下的跨中彎矩值與內支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和；　　支座最大彎矩為當內支座固定時，在g+q作用下的支座彎矩值。　　2.3.1．B1板內力計算

37、　2.3.2．B2板內力計算　　2.3.3．B3板內力計算　　2.3.4．B4板內力計算　　l0x/l0y=3.9m/1.2m=3.2〉3應按單向板計算，力沿短向傳遞。　　取一延米進行計算，可簡化為一端簡支，一端固端的單跨結構。

38、　跨中彎矩my = 1/14×(g+q) l0y2=1/14×9.5×1.22=0.98 kN.m/ m　　支座彎矩my’ = 1/10×(g+q) l0y2=1/10×9.5×1.22=1.36 kN.m/ m　　2.3.5．B5板內力計算　　2.3

39、.6．B6板內力計算　　2.3.7．B7板內力計算　　2.3.8．支座內力計算　　B1-B2支座　　my’=×(-11.77 kN.m/m-3.77 kN.m/m)= -7.77 kN.m/m<

40、p>　　B2-B3支座　　my’=×(-3.77kN.m/m-11.32kN.m/m)= -7.55 kN.m/m　　B3-B4支座　　my’=×(-11.32kN.m/m-1.36kN.m/m)=-6.34 k

41、N.m/m　　B1-B5支座　　mx’=×(-14.87kN.m/m-11.75kN.m/m)= -13.31 kN.m/m　　B2-B6支座　　mx’=×(-2.66 kN.

42、m/m-2.66 kN.m/m)= -2.66 kN.m/m　　B3-B5支座　　mx’=×(-13.37kN.m/m-11.74kN.m/m)= -12.56 kN.m/m　　B5-B6支座<p&

43、gt;　　my’=×(-8.79kN.m/m-3.64kN.m/m)= -6.22 kN.m/m　　B5-B5支座　　mx’=×(-11.74 kN.m/m-11.74 kN.m/m)= -11.74 kN.m/m　　B6-B6支座<

44、;/b>　　mx’=×(-2.66 kN.m/m-2.66 kN.m/m)= -2.66 kN.m/m　　B5-B7支座　　mx’=×(-11.74kN.m/m-12.49kN.m/m)= -12.12 kN.m/m<p

45、>　　B7-B7支座　　mx’=×(-12.49 kN.m/m-12.49 kN.m/m)= -12.49 kN.m/m　　B6-B7支座　　my’=×(-3.64kN.m/m-8.73kN.m/m)= -6.1

46、9 kN.m/m　　截面設計　　截面有效高度：假定選用8鋼筋，則對于B1,B3,B5, B7板，l0x方向跨中截面的h0x=90mm；l0y方向跨中截面的h0y=80mm；支座截面h0=90mm；對于B2,B4,B6,板，l0x方向跨中截面的h0x=60mm；l0y方向跨中截面的h0y=70mm；支座截面h0=70m

47、m； 　　最小配筋率：因為，故取ρsmin=0.23%，則對于A、B、E、F板Asmin=0.23%×1000×110=253mm2；對于C、D板，Asmin=0.23%×1000×90=207mm2。　　材料：混凝土強度等級為C25；=11.9 =1.27　　梁內受力縱筋

48、為HPB235鋼筋；=210　　板的配筋計算　　為便于計算，近似取γ＝0.95，。　　截面配筋計算結果及實際配筋見下表。　　板配筋計算表

49、　　支座配筋計算表　　采用分離式配筋，具體配筋詳見結構施工圖。　　3 框架設計　　3.1 計算簡圖及梁柱線剛度　　3.1.1 確定框架計算簡圖　　框架的計算單元如圖所

50、示,?、圯S上的一榀框架計算。假定框架柱嵌于固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。由于各層的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基頂標高根據(jù)地質條件、室內高差，定為-1.0m,二層樓面標高為3.3m，故底層柱高4.3m。　?、圯S框架示意圖　　3.1.2框架梁柱的線剛度計算<

51、/p>　　框架梁線剛度計算：　　對于中跨架梁取I=2I。　　左邊跨梁：i =EI/L=3.0　　=2.89KN.m　　右邊跨梁：i =EI/L=3.0

52、;　　=4.4KN.m　　框架柱線剛度計算　　底層柱（B-D軸）　　i =EI/L=3.0　　=1.3KN.m<

53、/b>　　二層柱（B-D軸）　　i =EI/L=3.0　　=1.24KN.m　　三層柱（B-D軸）　　i =E

54、I/L=3.0　　=1.44KN.m　　四層柱（B-D軸）　　i =EI/L=3.0　　=1.44KN.m　　框架梁

55、柱的相對線剛度如計算簡圖所示,作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。　　3.2 荷載計算　　3.2.1. 各樓面荷載 　　3.2.1.1. 各層樓面恒荷載標準值計算　　辦公樓、展廳、會議室、閱覽室、走道參《樓地面建筑構造》（01J3

56、04）42頁25號，具體做法見表，取裝修荷載1.5 kN/m2　　衛(wèi)生間，上人屋面參《樓地面建筑構造》（01J304）43頁28號，具體做法見表，取裝修荷載2.2 kN/m2　　根據(jù)建筑施工圖，詳國標01J304，得樓面恒荷載標準值如表所示：　　3.2.1.2. 各層樓面活荷載標準值計算&

57、lt;p>　　根據(jù)《荷載規(guī)范》查得：　　上人屋面： 2.0 kN/ m2　　樓面：辦公室： 2.0 kN/ m2　　展廳： 3.5 kN/ m2　　衛(wèi)生間： 2.5 kN/ m2

58、　走廊： 2.5 kN/ m2　　3.2.1.3. 各層樓面荷載標準值計算簡圖：　　其中： [ ]內為板自重，( )內為活載，未加括號為裝修荷載.　　二層樓面荷載四層樓面荷載　　三層樓面荷載

59、屋面荷載　　3.2.2. 梁、墻、柱及其余構件荷載 　　3.2.2.1. 梁自重　　梁自重 = 25 × 梁寬 × （梁高-平均板厚）　　抹灰層 = 2×17×0.01m × （梁高-平

60、均板厚+梁寬）　　合計 = 梁自重 + 抹灰層　　如：b×h=250×500　　梁自重: 25×0.25×(0.5-0.11)=2.5kN/m　　10mm厚抹灰層混合砂漿:0.01

61、×(0.5-0.11+0.25) ×2×17=0.2 kN/m 　　合計 2.7KN/m　　其余如表所示：　　3.2.2.2. 墻自重&l

62、t;p>　　墻荷載 = [（層高-梁高）×墻體面荷×梁長- 窗高×窗長×（墻體面荷-窗面荷 ] / 梁長　　如：外縱墻（B軸,2~3軸，帶窗2700×1900）　　墻體自重： (4.5-0.4)×3.9×3.9=62.4kN</p

63、>　　扣除窗口部分墻體： -2.7×1.9×3.9=-20.0kN　　窗體自重： 2.7×1.9×1.0=5.1kN　　合計

64、 47.5KN　　折算成均布荷載 47.5KN/3.9m=12.4KN/m　　其余如表所示：　　3.2.2.3 柱自重　　b×h=350×400

65、;　　柱自重: 25×0.35×0.4=3.5kN/m　　10mm厚抹灰層混合砂漿: 0.01×(0.35+0.4)×2×17=0.3kN/m 　　合計

66、 3.8KN/m　　一層柱重： 3.8×4.3=16.3 kN　　二層柱重： 3.8×4.5=17.1 kN　　三層柱重：

67、 3.8×3.9=14.8 kN　　四層柱重： 3.8×4.3=14.8 kN　　3.2.2.4. 空調擱板自重　　擱板重： (25

68、15;0.1+1.5) ×0.7=2.8 kN/m　　空調重： 0.5 kN/m　　合計 3.3KN/m　　3.2.2.5. 外挑

69、板自重　　自重： (25×0.1+1.0) ×0.6=1.8 kN/m　　3.2.2.5. 女兒墻自重　　墻體自重： (25×0.1+1.5) ×1.5=6.0 kN/m

70、　　壓頂梁自重： 25×0.1×0.2+1.0×0.1=0.6kN/m　　合計 6.6KN/m　　3.2.2.6. 挑板式女兒墻自重　　墻體自重：

71、 (25×0.1+1.5) ×1.5=6.0 kN/m　　挑板自重： (25×0.15+1.5) ×1.2=6.3 kN/m　　壓頂梁自重： 25×0.1×0.2+1.0×0.1=0.

72、6kN/m　　合計 12.9KN/m　　3.2.2.7. 各層墻梁及其余構件恒荷載標準值計算簡圖　　其中：（）內為梁自重，未加括號為構件荷載　　二層樓面荷載

73、三層樓面荷載　　四層樓面荷載屋面面荷載　　3.2.3. 各層樓面導荷 　　3.2.3.1. 各層樓面導荷方式及樓面編號　　二層樓面三層樓面

74、　　屋面四層樓面　　3.2.3.2. 各層雙向板導荷計算　　短向導荷 = 荷載 × 短向長度 × 5/8　　長向導荷 = 荷載 × 短向長度/2 × [1-2×(短向長度/2/長向長度)2+(

75、短向長度/2/長向長度)3] ×　　計算結果如下表所示：　　3.2.4. 豎向荷載下框架受荷計算　　3.2.4.1. B—C軸間框架梁　　二層框架梁　　恒載=A板傳荷載+ B板傳荷載

76、+梁自重　　=6.6+6.6+2.7=15.9KN/m　　活載=A板傳荷載+ B板傳荷載　　=5.4+5.4=10.8 KN/m　　三層框架梁　　其中：二級次梁(150x250)</p&

77、gt;　　恒載=C板傳荷載+ D板傳荷載+梁自重+墻自重　　=2.4+3.1+0.7+6.9=13.1 KN/m　　活載=C板傳荷載+ D板傳荷載　　=1.3+1.7=3.0 KN/m　　二級次梁傳給一級次梁集中力：<p

78、>　　恒載=13.1×2.2×0.5=14.4 KN　　活載=3.0×2.2×0.5=3.3 KN　　一級次梁左段：　　恒載=C板傳荷載+ B板傳荷載+梁自重　　=1.9+4.7+1.1=

79、7.7 KN/m　　活載=C板傳荷載+ B板傳荷載　　=1.0+2.0=3.0 KN/m　　一級次梁右段：　　恒載=D板傳荷載+ B板傳荷載+梁自重+墻自重　　=3.2+4.7+1.1+8.9

80、=17.9 KN/m　　活載=D板傳荷載+ B板傳荷載　　=1.8+2.3=4.1 KN/m　　由結構力學求解器得一級次梁傳給框架梁荷載　　恒載=59 KN　　活載=16 K

81、N　　三層框架梁上段：　　恒載=A板傳荷載+ C板傳荷載+梁自重+墻自重　　=6.6+2.4+2.7+11.6=23.3 KN/m　　活載=A板傳荷載+ C板傳荷載　　=3

82、.1+1.3=4.4KN/m　　三層框架梁下段：　　恒載=A板傳荷載+ B板傳荷載+梁自重+墻自重　　=6.6+4.0+2.7+11.6=24.9 KN/m　　活載=A板傳荷載+ B板傳荷載

83、　=3.1+2.0=5.1KN/m　　四層框架梁　　其中：一級次梁(200x300)　　恒載=B板傳荷載+ C板傳荷載+梁自重　　=4.7+3.6+1.1=9.4 KN/m　　活載= B板傳荷

84、載+ C板傳荷載　　=2.3+1.9=4.2 KN/m　　一級次梁傳給框架梁集中力：　　恒載=9.4×3.9×0.5=18.3 KN　　活載=4.2×3.9×0.5=8.2 KN<b&

85、gt;　　四層框架梁上段：　　恒載=A板傳荷載+ C板傳荷載+梁自重　　=6.6+2.6+2.7=11.9 KN/m　　活載=A板傳荷載+ C板傳荷載　　=3.1+1.4=4.5KN/m　　四

86、層框架梁下段：　　恒載=A板傳荷載+ B板傳荷載+梁自重+墻自重　　=6.6+4.0+2.7+11.6=13.3 KN/m　　活載=A板傳荷載+ B板傳荷載　　=3.1+2.0=5.1KN/m

87、　　屋面層框架梁　　恒載=A板傳荷載+ B板傳荷載+梁自重　　=7.7+7.7+2.7=18.1KN/m　　活載=A板傳荷載+ B板傳荷載　　=3.1+3.1=6.2 KN/m　　3.2.4.2. C—D軸間框

88、架梁　　二層框架梁　　其中：次梁(200x350)　　恒載=D板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重+墻自重　　=3.8+5.2+1.3+14.1=24.4 KN/m　　活載= D板傳荷載+ F板傳荷

89、載　　=2.5+4.3=4.2 KN/m　　兩段次梁傳給框架梁集中力共計：　　恒載=24.4×3.9×0.5×2=95.2 KN　　活載=6.8×3.9×0.5×2=26.5 KN<

90、p>　　二層框架梁上段：　　恒載=E板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重　　=6.6+6.6+3.6=16.8 KN/m　　活載=E板傳荷載+ F板傳荷載　　=5.4+5.4=10.8KN/m

91、　　二層框架梁下段：　　恒載=A板傳荷載+ B板傳荷載+梁自重　　=2.9+2.9+3.6=9.4 KN/m　　活載=A板傳荷載+ B板傳荷載　　=1.9+1.9=3.8KN/m<b&g

92、t;　　三層框架梁　　其中：次梁(200x350)　　恒載=F板傳荷載+ H板傳荷載+梁自重+墻自重　　=3.8+5.2+1.3+12.1=22.4 KN/m　　活載= F板傳荷載+ H板傳荷載　　=2.5+2

93、.4=4.9 KN/m　　兩段次梁傳給框架梁集中力共計：　　恒載=22.4×3.9×0.5×2=87.4 KN　　活載=4.9×3.9×0.5×2=19.1 KN　　三層框架梁上段：</b

94、>　　恒載=G板傳荷載+ H板傳荷載+梁自重+墻自重　　=6.6+6.6+3.6+11.1=27.9 KN/m　　活載=G板傳荷載+ H板傳荷載　　=3.1+3.1=6.2KN/m　　三層框架梁下段：<

95、;/b>　　恒載=E板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重　　=2.9+2.9+3.6=9.4 KN/m　　活載=E板傳荷載+ F板傳荷載　　=1.9+1.9=3.8KN/m　　四層框架梁<

96、;/p>　　其中：次梁(200x350)　　恒載=F板傳荷載+ H板傳荷載+梁自重+墻自重　　=3.8+5.2+1.3+12.1=22.4 KN/m　　活載= F板傳荷載+ H板傳荷載　　=2.5+2.4=4.9 KN/m

97、　　兩段次梁傳給框架梁集中力共計：　　恒載=22.4×3.9×0.5×2=87.4 KN　　活載=4.9×3.9×0.5×2=19.1 KN　　四層框架梁上段：<p&

98、gt;　　恒載=G板傳荷載+ H板傳荷載+梁自重+墻自重　　=6.6+6.6+3.6+11.1=27.9 KN/m　　活載=G板傳荷載+ H板傳荷載　　=3.1+3.1=6.2KN/m　　四層框架梁下段：<

99、;p>　　恒載=E板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重　　=2.9+2.9+3.6=9.4 KN/m　　活載=E板傳荷載+ F板傳荷載　　=1.9+1.9=3.8KN/m　　屋面層框架梁　　其

100、中：次梁(200x350)　　恒載=D板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重　　=4.5+6.1+1.3=11.9 KN/m　　活載= D板傳荷載+ F板傳荷載　　=2.0+2.4=4.4 KN/m　　兩段次梁傳給框架梁集中力共計：<

101、;/p>　　恒載=11.9×3.9×0.5×2=46.4 KN　　活載=4.4×3.9×0.5×2=17.2 KN　　屋面層框架梁上段：　　恒載=E板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重</

102、p>　　=7.7+7.7+3.6=19.0KN/m　　活載=E板傳荷載+ F板傳荷載　　=3.1+3.1=6.2KN/m　　屋面層框架梁下段：　　恒載=C板傳荷載+ D板傳荷載+梁自重

103、　　3.4+3.4+3.6=10.4 KN/m　　活載=C板傳荷載+ D板傳荷載　　=1.5+1.5=3.0KN/m　　3.2.4.3. B軸柱縱向集中荷載計算（向內偏心100mm）　　底層柱

104、　　恒載=空調擱板自重+板傳荷載+ 梁自重+墻自重　　=(3.3+5.2) ×3.9+(1.6+12.4) ×(3.9-0.35)=82.9KN　　活載=板傳荷載　　=4.3×3.9=16.8 KN&l

105、t;p>　　二層柱　　恒載=空調擱板自重+A板傳荷載+B板傳荷載+ 梁自重+墻自重 =3.3×3.9+5.2×3.9/2+4.7×3.9/2+(1.6+10.0)× (3.9-0.35) =73.4KN　　活載=板傳荷載<

106、;/b>　　=2.4×3.9/2+2.3×3.9 /2=9.2 KN　　三層柱　　恒載=空調擱板自重+A板傳荷載+B板傳荷載+ 梁自重+墻自重　　=3.3×3.9+5.2×3.9/2+4.

107、7×3.9 /2+(1.6+10.0) ×　　(3.9-0.35)=73.4KN　　活載=板傳荷載　　=2.4×3.9/2+2.3×3.9 /2=9.2 KN　　四層柱<

108、/b>　　恒載=女兒墻自重+外挑板自重+板傳荷載+ 梁自重　　=(6.6+1.8) ×3.9+6.1×3.9+1.6 ×(3.9-0.35)=62.2KN　　活載=板傳荷載　　=2.4×3

109、.9=9.4 KN　　3.2.4.4. C軸柱縱向集中荷載計算（向北偏心100mm）　　底層柱　　恒載=板傳荷載+ 梁自重+墻自重　　=(5.2+3.8) ×3.9+(1.6+13.9) ×(3.9-0.35)=9

110、0.1KN　　活載=板傳荷載　　=(4.3+2.5)×3.9=26.5 KN　　二層柱　　其中：其右側框架梁(200x400)　　左段恒載=C板

111、傳荷載+ F板傳荷載+梁自重+墻自重　　=1.9+3.8+1.6+11.9=19.2 KN　　活載= C板傳荷載+ F板傳荷載　　=1.0+2.5=3.5 KN　　右段恒載=D板傳荷載+ F板傳荷載+梁自重+墻自重　　=3.2+3

112、.8+1.6+11.9=20.5 KN　　活載= D板傳荷載+ F板傳荷載　　=1.8+2.5=4.3KN　　受二級次梁集中荷載（查2.4.1.2）：　　恒載=14.3KN

113、　活載=3.3KN　　由結構力學求解器得一級次梁傳給框架梁荷載　　恒載=47.2KN　　活載=9.4KN　　對該二層柱：

114、;　　恒載=A板傳荷載+E板傳荷載+左梁自重+墻自重+右側梁傳荷　　=(5.2+3.8) ×3.9+(1.6+11.9) ×　　(3.9-0.35)/2+47.2=88.7KN　　活載=A板傳荷載+ E板傳荷載+右側梁傳荷　　=(

115、2.4+2.5) ×3.9/2+9.4=19.0KN/m　　三層柱　　恒載= A板傳荷載+ D板傳荷載+ C板傳荷載+ E板傳荷載+　　梁自重+墻自重　　=(5.2+3.8+3.6+3.

116、8) ×3.9/2+(1.6+13.9) ×　　(3.9-0.35)=79.9KN　　活載= A板傳荷載+ D板傳荷載+ C板傳荷載+ E板傳荷載　　=(4.3+2.5+1.9+2.5)×3.9/2=18.1 KN　　四層柱

117、　　恒載= A板傳荷載+C板傳荷載+ B板傳荷載+ D板傳荷載+　　梁自重　　=(6.1+4.5) ×3.9+1.6×(3.9-0.35)=47KN　　活載= A板傳荷載+ C板傳荷載+ B板傳

118、荷載+ D板傳荷載　　=(2.4+2.0)×3.9=16.8 KN　　3.2.4.5. D軸柱縱向集中荷載計算（向內偏心100mm）　　底層柱　　恒載=板傳荷載+ 梁自重+墻自重

119、=5.2 ×3.9+(1.6+16) ×(3.9-0.35)=82.8KN　　活載=板傳荷載　　=4.3×3.9=16.8 KN　　二層柱　　恒載=板傳荷載+ 梁自重

120、+墻自重　　=5.2 ×3.9+(1.6+13.7) ×(3.9-0.35)=74.6KN　　活載=板傳荷載　　=4.3×3.9=16.8 KN　　三層柱</p

121、>　　恒載=板傳荷載+ 梁自重+墻自重　　=5.2 ×3.9+(1.6+13.7) ×(3.9-0.35)=74.6KN　　活載=板傳荷載　　=4.3×3.9=16.8 KN&

122、lt;b>　　四層柱　　恒載=板傳荷載+ 梁自重+墻自重　　=6.1 ×3.9+(1.6+12.9) ×(3.9-0.35)=75.3KN　　活載=板傳荷載　　=2.4×3.9=

123、9.4 KN　　3.2.5. 豎向受荷總圖　　3.2.6. 風荷載計算　　作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值：　　式中，基本風壓；　　------風壓高度變化系數(shù)，查表得：地面粗糙度為B類；

124、　　------風荷載體形系數(shù)，根據(jù)建筑物的體形查得=1.3；　　------風振系數(shù)；根據(jù)《荷載規(guī)范》，H=15.75m<30m=1.0　　-------下層柱高；　　-------上層柱高。對頂層為女兒墻高度的2倍；　　B---------

125、迎風面的寬度，B=3.9m；　　計算過程見表：　　風荷載下框架的受力簡圖：　　3.3 風荷載作用下的位移驗算　　3.3.1．側移剛度D　　見表</

126、p>　　3.3.1．風荷載作用下框架側移計算　　水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算：　　式中， -------第j層的總剪力；　　----第j層所有柱抗側移剛度之和；　　-----第j層的層間側移；<p&g

127、t;　　第一層的層間側移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側移值的頂點側移值，各層樓板標高處的側移值是該層以下各層層間側移之和。頂點側移是所有各層層間側移之和。　　j層側移 　　頂點側移 　　框架在風荷載作用下側移的計算見表：<b&g

128、t;　　側移驗算：　　層間側移最大值 1/2394<1/550 滿足要求！　　內力計算　　3.4.1. 二次分配法求桿端彎矩　　3.4.1.1. 節(jié)點分配系數(shù)計算<p&

129、gt;　　節(jié)點各桿端的彎矩分配系數(shù)按下式計算：　　（查看2 .1.2圖）　　具體數(shù)值見表　　3.4.1.2. 固端彎矩計算　　桿端固端彎矩按下式計算：（順時針為正）　?。╝,b為梁上集中力距梁

130、兩端的距離）　?。╭取均布荷載較大值）　　各梁端的桿端彎矩見2.4.1.4、2.4.1.5　　3.4.1.3. 偏心彎矩計算　　由柱偏心荷載引起的不平衡彎矩：　　3.4.1.4. 恒荷載標準值作用下的桿端彎矩

131、　　二次分配法具體求法見圖：　　3.4.1.5 活荷載標準值作用下的桿端彎矩　　二次分配法具體求法見圖：　　3.4.1.6 桿端彎矩調幅　　為了保證結構具備必要的塑性變形能力，提高框架結構的延性，在梁端是允許出現(xiàn)塑性鉸的，進行框架結構設計時，可對框架梁

132、在豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅，即將梁端負彎矩乘以調幅系數(shù) ，以減少節(jié)點附近梁頂面的配筋量，節(jié)約鋼材。對現(xiàn)澆整體式框架，本設計取 0.8。當支座彎矩降低后，相應荷載作用下的跨中彎矩相應有所增加。　　為接下來的梁柱等桿件計算表示方便，對梁柱進行編號，如圖：　　經調幅后的桿端彎矩見下表:　　恒載作用下梁桿端彎

133、矩調幅表　　活載作用下梁桿端彎矩調幅表　　3.4.2. 計算跨中彎矩　　根據(jù)調幅后各桿端彎矩，按下式計算跨中彎矩：　　式中，------梁跨中彎矩值；　　----梁兩端調幅后彎矩值。

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