果汁生產(chǎn)廢水處理畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　果汁廢水主要來自沖洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐裝工段的洗瓶、滅菌、破瓶損耗和地面沖洗等環(huán)節(jié)。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、礦物鹽等。果汁廢水中含有的糖類主要為果糖、葡萄糖、蔗糖，三者所占的比例為2：1：1.廢水中含有大量的有機(jī)酸，不同的生產(chǎn)工藝階段，所產(chǎn)生的廢水具有不同的特點(diǎn)，即使在同一階段，

2、廢水水質(zhì)也因產(chǎn)品不同而差異較大。本文介紹了有關(guān)UASB+SBR 的處理流程和設(shè)計(jì)的計(jì)算、調(diào)節(jié)池、UASB 池、SBR池、污泥濃縮池等進(jìn)行了精細(xì)的設(shè)計(jì)和計(jì)算。并對主要構(gòu)筑物UASB池、SBR池做了詳細(xì)的說明。UASB+SBR 處理高濃度有機(jī)廢水，其關(guān)鍵是培養(yǎng)出沉降性能良好的厭氧顆粒污泥。采用此工藝，不但使處理流程簡潔，也節(jié)省了運(yùn)行費(fèi)用，在降低廢水濃度的同時(shí)，還可以回收在處理過程中所產(chǎn)沼氣作為能源的利用。以便我為進(jìn)一步探討效益資源型處理技術(shù)

3、提供借鑒。</p><p>　　關(guān)鍵字 ： 高濃度廢水 廢水處理 UASB SBR 沼氣回收</p><p><b>　　第一章 概述</b></p><p><b>　　一．果汁廢水特點(diǎn)</b></p><p><b>　　1、果汁廢水構(gòu)成</b></p>

4、<p>　　企業(yè)廢水組成較為復(fù)雜，一般都有十多種廢水需要處理，他們是：洗果排放水、設(shè)備清洗廢水、消毒清洗廢水、果汁冷凝水、設(shè)備冷卻水、空調(diào)冷卻水、設(shè)備外部清洗水、地面清洗水及其他排放廢水。 </p><p>　　2、主要廢水水質(zhì)描述</p><p>　?、?、生產(chǎn)廢水總排放池出口水質(zhì)濃度，隨企業(yè)的設(shè)備、工藝、管理的差異排水水質(zhì)有較大波動(dòng)。 </p><p>

5、;　　(2)、生產(chǎn)設(shè)備清洗廢水：清洗廢水周期性集中排水，對污水處理設(shè)施有較大沖擊，一般需將清洗設(shè)備的高濃度酸堿水、消毒水等先做預(yù)處理（中和），然后再排入污水處理系統(tǒng)。</p><p>　　⑶、超濾反沖產(chǎn)生的濃廢水（鍋底水）：其中固形物占5-8%，每天排放約25-35t，COD濃度60000-80000mg/L,個(gè)別情況達(dá)到10萬mg/L以上。需單獨(dú)預(yù)處理后出水再可引入污水站系統(tǒng)，進(jìn)行集中處理。 </p>

6、;<p>　?、取⑾緩U水：設(shè)備清洗后需要消毒，消毒廢水若直接排入污水處理系統(tǒng)，因其含有殺菌劑，將抑制生化過程的進(jìn)行，導(dǎo)致微生物不能存活，所以這部分廢水在直接排入生化系統(tǒng)前，需要在調(diào)節(jié)池中進(jìn)行專門的處理，以保證系統(tǒng)正常運(yùn)行。</p><p>　?、?、果汁冷凝水：該水為稀果汁濃縮單元產(chǎn)生的廢水，水量較大，清澈透明，一般認(rèn)為無污染，但分析證實(shí)該水COD為2000-2500 mg/L，感官雖好，但污染較重

7、。處理工藝只能用厭氧、好氧兩級(jí)工藝。</p><p>　　⑹、洗果排放水：該部分廢水排放量及排放水質(zhì)各企業(yè)差別較大，就目前各企業(yè)的排放情況來看，此部分廢水懸浮物很大、含泥量很高，必須經(jīng)過預(yù)處理方能保證后續(xù)水處理設(shè)施的正常運(yùn)行。</p><p><b>　　二．研究背景與意義</b></p><p>　　水是生命之源，是人類賴以生存和發(fā)展的物質(zhì)基

8、礎(chǔ)，是不可替代的寶貴資源。我國卻是一個(gè)水資源十分短缺的國家，人均水資源占有量僅為世界平均水平的四分之一，嚴(yán)重制約著我國社會(huì)主義經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。經(jīng)濟(jì)的騰飛是以環(huán)境的代價(jià)為前提的。隨著近代我國社會(huì)主義經(jīng)濟(jì)的騰飛，社會(huì)主義工業(yè)呈現(xiàn)飛速發(fā)展，水資源污染尤其是工業(yè)廢水污染也嚴(yán)重惡化。工業(yè)廢水的污染以其污染大、污染物濃度高、廢水排放量大、廢水中含有多種有毒有害物質(zhì)、廢水成分復(fù)雜以及水量變化大等特點(diǎn)而成為目前我們所面臨的主要問題。</p>

9、<p>　　果汁廢水主要來自沖洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐裝工段的洗瓶、滅菌、破瓶損耗和地面沖洗等環(huán)節(jié)。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、礦物鹽等果汁廢水的水質(zhì)和水量在不同季節(jié)有一定差別，處于高峰流量時(shí)的果汁廢水，有機(jī)物含量也處于高峰。鑒于果汁廢水自身的特性，果汁廢水不能直接排入水體，因此果汁廢水的處理是工業(yè)廢水處理中重要的一個(gè)方面。</p><p><b>　

10、　三．本設(shè)計(jì)工程概況</b></p><p>　　第二章 工藝路線的確定及選擇依據(jù)</p><p>　　2.1 處理方法比較</p><p>　　果汁廢水中大量的污染物是溶解性的糖類、果酸，這些物質(zhì)具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。有以下幾種常用方法處理。</p><p><b>　?。ㄒ唬┖醚跆幚砉に?

11、lt;/b></p><p>　　高濃度有機(jī)廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。傳統(tǒng)的活性污泥法由于產(chǎn)泥量大，脫氮除磷能力差，操作技術(shù)要求嚴(yán)，目前已被其他工藝代替。近年來，SBR和氧化溝工藝得到了很大程度的發(fā)展和應(yīng)用。SBR工藝具有以下優(yōu)點(diǎn)：運(yùn)行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡單，自動(dòng)化程度高，節(jié)省費(fèi)用，反應(yīng)推動(dòng)力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。</p&g

12、t;<p>　　CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進(jìn)。該工藝簡單，占地面積小，投資較低；有機(jī)物去除率高，出水水質(zhì)好，具有脫氮除磷的功能，運(yùn)行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運(yùn)行費(fèi)用省。</p><p>　?。ǘ┧狻醚跆幚砉に?lt;/p><p>　　水解酸化可以使廢水中的大分子難降解有機(jī)物轉(zhuǎn)變成為小分子易降解的有機(jī)物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停

13、留時(shí)間小于傳統(tǒng)的工藝。與此同時(shí)，懸浮物質(zhì)被水解為可溶性物質(zhì)，使污泥得到處理。水解反應(yīng)工藝式一種預(yù)處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。廢水經(jīng)水解酸化后進(jìn)行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理廢水的效率。因此，比完全好氧處理經(jīng)濟(jì)一些。</p><p>　?。ㄈ﹨捬酢醚趼?lián)合處理技術(shù) &

14、lt;/p><p>　　厭氧處理技術(shù)是一種有效去除有機(jī)污染物并使其碳化的技術(shù)，它將有機(jī)化合物轉(zhuǎn)變?yōu)榧淄楹投趸肌μ幚碇懈邼舛鹊膹U水，厭氧比好氧處理不僅運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用低，而且可回收沼氣；所需反應(yīng)器體積更?。荒芎牡?，約為好氧處理工藝的10%～15%；產(chǎn)泥量少，約為好氧處理的10%～15%；對營養(yǎng)物需求低；既可應(yīng)用于小規(guī)模，也可應(yīng)用大規(guī)模。</p><p>　　厭氧法的缺點(diǎn)式不能去除氮、磷，出水往往不

15、達(dá)標(biāo)，因此常常需對厭氧處理后的廢水進(jìn)一步用好氧的方法進(jìn)行處理，使出水達(dá)標(biāo)。</p><p>　　常用的厭氧反應(yīng)器有UASB、AF、FASB等，UASB反應(yīng)器與其他反應(yīng)器相比有以下優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　?、俪两敌阅芰己茫辉O(shè)沉淀池，無需污泥回流</p><p>　?、诓惶钶d體，構(gòu)造簡單節(jié)省造價(jià)</p><p>　　③由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上

16、浮造成一定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備</p><p>　　④污泥濃度和有機(jī)負(fù)荷高，停留時(shí)間短</p><p>　　同時(shí)，由于大幅度減少了進(jìn)入好氧處理階段的有機(jī)物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個(gè)廢水處理過程的費(fèi)用大幅度減少。</p><p>　?。ㄋ模┎煌幚硐到y(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析</p><p>　　不同處理方法的技術(shù)

17、、經(jīng)濟(jì)特點(diǎn)比較，見表1-1。</p><p>　　表1-1 不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)特點(diǎn)比較</p><p>　　從表中可以看出厭氧—好氧聯(lián)合處理在啤酒廢水處理方面有較大優(yōu)點(diǎn)，故果汁廢水厭氧—好氧處理技術(shù)是最好的選擇。</p><p>　　果汁廢水先經(jīng)過中格柵去除大雜質(zhì)后進(jìn)入集水池，用污水泵將廢水提升至調(diào)節(jié)池，在調(diào)節(jié)池進(jìn)行水質(zhì)水量的調(diào)節(jié)。進(jìn)入調(diào)節(jié)池前，根據(jù)在線PH計(jì)

18、的PH值用計(jì)量泵將堿性水送入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池的PH值在6.5～7.5之間。調(diào)節(jié)池中出來的水用泵連續(xù)送入混凝沉淀池，在混凝沉淀池中進(jìn)行混凝，然后用水泵將水送入U(xiǎn)ASB反應(yīng)器進(jìn)行厭氧消化，降低有機(jī)物濃度。厭氧處理過程中產(chǎn)生的沼氣被收集到沼氣柜。UASB反應(yīng)器內(nèi)的污水流入SBR池中進(jìn)行好氧處理，而后達(dá)標(biāo)出水。來自，調(diào)節(jié)池，混凝沉淀池，UASB反應(yīng)器、SBR反應(yīng)池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥濃縮池內(nèi)被濃縮，濃縮后進(jìn)入污泥脫水

19、機(jī)房，進(jìn)一步降低污泥的含水率，實(shí)現(xiàn)污泥的減量化。污泥脫水后形成泥餅，裝車外運(yùn)處置。</p><p>　　第三章 設(shè)計(jì)原則及設(shè)計(jì)規(guī)范</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)原則</b></p><p>　　1、執(zhí)行國家環(huán)境保護(hù)的政策，符合國家和地方有關(guān)的法規(guī)、規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)，污水經(jīng)處理后達(dá)標(biāo)排放。</p><p>　　2、根據(jù)企

20、業(yè)規(guī)劃和實(shí)際情況，力求做到系統(tǒng)布局合理，節(jié)省投資，又便于運(yùn)行管理，充分發(fā)揮工程投資效益.</p><p>　　3、采用高效、節(jié)能、先進(jìn)、可靠的污水處理新工藝、新技術(shù)，實(shí)現(xiàn)污水處理站的低耗高效。</p><p>　　4、在已建成相同類型處理站的基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化，盡可能降低投資和運(yùn)行費(fèi)用。</p><p>　　6、操作管理方便，操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度低。</p>

21、<p>　　7、污水處理系統(tǒng)適合生產(chǎn)性變化。</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)</b></p><p>　　1、《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50101-2005</p><p>　　2、《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》 GB8978-1996</p><p>　　3、《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB 500

22、069－2002</p><p>　　4、國家現(xiàn)行的建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境保護(hù)法規(guī)、條例；</p><p>　　5、其他有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范</p><p><b>　　設(shè)計(jì)計(jì)算書</b></p><p><b>　　預(yù)計(jì)處理效果</b></p><p><b>　　二、工藝流程圖&

23、lt;/b></p><p>　　第一節(jié) 格柵的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)說明</b></p><p>　　格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在廢水渠道的進(jìn)口處，用于截留較大的懸浮物或漂浮物，主要對水泵起保護(hù)作用，另外可減輕后續(xù)構(gòu)筑物的處理負(fù)荷。</p><p><b>　　二

24、、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　取中格柵；柵條間隙d=10mm；</p><p>　　柵前水深 h=0.4m；過柵流速v=0.6m/s；</p><p>　　安裝傾角α=45°；設(shè)計(jì)流量Q=2500m3/d=0.029m3/s</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p&g

25、t;<p>　?。ㄒ唬〇艞l間隙數(shù)(n)</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q ------------- 設(shè)計(jì)流量，m3/s</p><p>　　α------------- 格柵傾角，度</p><p>　　b ------------- 柵條間隙，m</p>

26、<p>　　h ------------- 柵前水深，m</p><p>　　v ------------- 過柵流速，m/s</p><p><b>　　n =20.32</b></p><p><b>　　取n=21條</b></p><p>　?。ǘ〇挪塾行挾?B)</p&

27、gt;<p>　　設(shè)計(jì)采用φ20圓鋼為柵條,即s=0.02m</p><p>　　B=S(n-1)+en</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　S -------------- 格條寬度，m</p><p>　　n -------------- 格柵間隙數(shù)</p>&

28、lt;p>　　b -------------- 柵條間隙，m</p><p>　　B=0.02×(21-1)+0.01×21</p><p><b>　　=0.61m</b></p><p>　　（三）進(jìn)水渠道漸寬部分長度(l1)</p><p>　　設(shè)進(jìn)水渠道內(nèi)流速為0.5m/s,則進(jìn)水渠道寬

29、B1=0.175m,</p><p>　　漸寬部分展開角取為20°</p><p><b>　　則l1=</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　B -------------- 柵槽寬度，m </p><p>　　B1 ------

30、-------- 進(jìn)水渠道寬度，m</p><p>　　-------------- 進(jìn)水渠展開角，度</p><p><b>　　l1=</b></p><p><b>　　=0.4m</b></p><p>　　（四）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（l2）</p><p&

31、gt;　　l2= l1/2=0.4/2</p><p><b>　　=0.2</b></p><p>　?。ㄎ澹┻^柵水頭損失（h1）</p><p>　　取k=3,β=1.79(柵條斷面為圓形)，v=0.6m/s</p><p><b>　　h1 = </b></p><p>

32、;<b>　　式中：</b></p><p>　　k -------- 系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù)</p><p>　　β-------- 系數(shù)，與斷面形狀有關(guān)</p><p>　　S -------- 格條寬度，m</p><p>　　d -------- 柵條凈隙，mm</p><p>　　v -

33、------- 過柵流速，m/s</p><p>　　α-------- 格柵傾角，度</p><p><b>　　h1=0.176m</b></p><p>　?。〇挪劭偢叨?H)</p><p>　　取柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m</p><p>　　柵前槽高H1=h+h2=0.7m<

34、/p><p>　　則總高度H=h+h1+h2</p><p>　　=0.4+0.176+0.3</p><p><b>　　=0.876m</b></p><p>　?。ㄆ撸〇挪劭傞L度(L)</p><p>　　L=l1+l2+0.5+1.0+</p><p>　　=0.4+0

35、.2+0.5+1.0+</p><p><b>　　=2.855m</b></p><p>　?。ò耍┟咳諙旁?W)</p><p>　　取W1=0.05m3/103m3 K2=1.5</p><p><b>　　則W=</b></p><p><b>　　式

36、中：</b></p><p>　　Q ----------- 設(shè)計(jì)流量，m3/s</p><p>　　W1 ---------- 柵渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01,粗格柵用小值，細(xì)格柵用大值，中格柵用中值</p><p>　　W=0.16 m3/d(可采用人工清渣)</p><p>　　(九)集水池的設(shè)計(jì)計(jì)算&l

37、t;/p><p>　　在調(diào)節(jié)沉淀池之前和格柵之后設(shè)一集水池，其大小主要取決于提升水泵的能力，目的是防止水泵頻繁啟動(dòng)。以延長水泵的使用壽命。</p><p>　　設(shè)計(jì)參數(shù) 水力停留時(shí)間HRT=1h,有效水深h1=4.0m , 超高h(yuǎn)2=0.5m;</p><p>　　設(shè)計(jì)計(jì)算 (1) 集水池容積 V=Q/T=（5000/24）×1=208.2

38、 m3 </p><p>　　(2) 集水池的總高 H=h1＋h2=4.0＋0.5=4.5m,</p><p>　　(3) 集水池的面積 A=V/H=208.2/4.5=46.2m2 取A=47m2</p><p>　　集水池的橫截面為： L×B=9×5.5（m²）</p><p>　　

39、則集水池的尺寸為： L×B×H=9×5.5×4.5（m3）</p><p>　　(4) 一次提升泵選取：提升流量Q=200m3/d，揚(yáng)程10m</p><p>　　第二節(jié) 調(diào)節(jié)沉淀池的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　水力停留

40、時(shí)間T=6h;設(shè)計(jì)流量Q=5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s。</p><p>　　表2.1 調(diào)節(jié)沉淀池進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　　（一） 池子尺寸</b></p><p><b>

41、;　　池子有效容積為：</b></p><p>　　V=QT=208×6=1248m3 </p><p>　　取池子總高度H=4.5m,其中超高0.5m,有效水深h=4m</p><p>　　則池面積A=V/h=1248/4=156m3</p><p>　　池長取L=20m,池寬取B=15m</p><

42、;p>　　則池子總尺寸為L×B×H=20×15×4.5</p><p>　?。ǘ?理論上每日的污泥量</p><p><b>　　W=</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q ------------ 設(shè)計(jì)流量，m3

43、/s</p><p>　　C0 ------------ 進(jìn)水懸浮物濃度，kg/m3</p><p>　　C1 ------------ 出水懸浮物濃度，kg/m3</p><p>　　P0 ------------ 污泥含水率，%</p><p>　　W=54.45m3/d</p><p><b>　?。ㄈ?/p>

44、）污泥斗尺寸</b></p><p>　　取斗底尺寸為400×400，污泥斗傾角取50°</p><p>　　則污泥斗的高度為：h2=(4-0.2) ×tg50°</p><p><b>　　=4.529m</b></p><p><b>　?。ㄋ模┻M(jìn)水布置&

45、lt;/b></p><p>　　進(jìn)水起端兩側(cè)設(shè)進(jìn)水堰，堰長為池長2/3</p><p><b>　　(五)PH調(diào)節(jié)</b></p><p>　　在調(diào)節(jié)池中設(shè)置PH指示器,控制閥門的開啟,調(diào)節(jié)強(qiáng)堿廢水的排入,從而控制調(diào)節(jié)池中廢水的PH.</p><p><b>　　第三節(jié) 沉淀池設(shè)計(jì)</b>&

46、lt;/p><p>　　2.1設(shè)計(jì)參數(shù) </p><p>　?。?）設(shè)計(jì)流量 Q=5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s。</p><p>　　(2) 設(shè)計(jì)水質(zhì)參數(shù)</p><p>　　表8 豎流式沉淀池進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)</p><p><b>　　2.2 設(shè)計(jì)計(jì)算 </b><

47、;/p><p><b>　　設(shè)置兩座沉淀池</b></p><p>　　（1）中心管的面積（f）與直徑（d0）</p><p>　　取中心管流速v0=25mm/s</p><p>　　則 f= q/ v0 </p><p>　　q--每個(gè)池子的設(shè)計(jì)流量（m3/s）</p><p

48、>　　f =0.058/2/0.025=1.16m2</p><p>　　則 d0=2.0m</p><p>　　（2）中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3</p><p>　　h3=q /（v13.14d1）</p><p>　　q--每個(gè)池子的設(shè)計(jì)流量，m3/s</p><p>　　v1--污水由中心管

49、喇叭口與反射板之間的縫隙 出流速度（m/s） </p><p>　　d1--喇叭口直徑（m）</p><p>　　設(shè) v1=0.02m/s d1=1.35d0=1.35m</p><p>　　則 h3=0.058/ 2 / (0.023.141.35)=0.34m</p><p>　?。?）沉淀部分有效斷面面積F<

50、;/p><p><b>　　F=q/v</b></p><p>　　v--污水在沉淀池中的流速（m/s）</p><p>　　設(shè) 表面負(fù)荷q0=2.88m3/m2.h</p><p>　　則 v= q0/3600=0.0008m/s</p><p>　　F=0.058/0.0008=72.5 m2

51、</p><p>　?。?）沉淀池的直徑D</p><p>　　D=9.6m 取D=10m</p><p>　　（5）沉淀部分有效水深h2</p><p><b>　　h2=vt3600</b></p><p>　　t--沉淀時(shí)間 (h) 取t=1.2h</p><p>

52、;　　則h2=0.00081.23600=3.46m D/h2<3 符合要求</p><p>　　（6）校核集水槽的出水堰負(fù)荷</p><p>　　出水堰負(fù)荷：q/（D）=0.058/3.14/10=1.42L/s<2.9 L/s 符合要求</p><p>　?。?）沉淀部分所需容積V</p><p><b>

53、;　　V=</b></p><p>　　c1—進(jìn)水懸浮物的濃度(t/m3)</p><p>　　c2—出水懸浮物的濃度(t/m3)</p><p>　　—污泥容重，其值為1</p><p>　　Kz—工業(yè)廢水水量變化系數(shù)，本設(shè)計(jì)為1.3</p><p>　　—污泥含水率，初沉池污泥一般為95%～97%，本設(shè)

54、計(jì)采用95%</p><p>　　T —排泥間隔時(shí)間(d ) 取T =1d</p><p>　　所以 V=123.4 m3</p><p>　?。?）圓截錐部分容積</p><p>　　設(shè)圓錐下底的直徑為0.4m，取錐角為55°</p><p>　　則 h5＝（Ｒ－r）tan55°=

55、4.7m</p><p><b>　　V=63.9 m3</b></p><p>　?。?）沉淀池的總高H</p><p>　　設(shè)超高h(yuǎn)1和緩沖層高h(yuǎn)4都為0.3m。</p><p>　　H= h1 +h2 +h3 +h4 +h5=0.3+3.46+0.23+0.3+4.7=8.99m</p><p

56、><b>　　沉淀池排泥量計(jì)算：</b></p><p>　　W=（Css0-Css1）*Q*50%=4000kg/d</p><p>　　第四節(jié) UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)說明</b></p><p>　　UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應(yīng)與沉淀

57、于一體，是一種結(jié)構(gòu)緊湊，效率高的厭氧反應(yīng)器。</p><p>　　它的污泥床內(nèi)生物量多，容積負(fù)荷率高，廢水在反應(yīng)器內(nèi)的水力停留時(shí)間較短，因此所需池容大大縮小。</p><p>　　設(shè)備簡單，運(yùn)行方便，勿需設(shè)沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需在反應(yīng)區(qū)內(nèi)設(shè)機(jī)械攪拌裝置，造價(jià)相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題。</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)參數(shù)

58、</b></p><p><b>　?。ㄒ唬﹨?shù)選取</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)選取如下：</b></p><p>　　容積負(fù)荷（Nv）=10.2kgCOD/(m3·d)；</p><p>　　污泥產(chǎn)率0.1kgMLSS/kgCOD；</p>&

59、lt;p>　　產(chǎn)氣率0.5m3/kgCOD</p><p><b>　?。ǘ┰O(shè)計(jì)水質(zhì)</b></p><p>　　表2.2 UASB反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)</p><p><b>　?。ㄈ┰O(shè)計(jì)水量</b></p><p>　　Q＝2500m3/d=104 m3/h=0

60、.029 m3/s</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)計(jì)算 </b></p><p>　　（一）反應(yīng)器容積計(jì)算</p><p>　　UASB有效容積：V有效＝</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q ------------- 設(shè)計(jì)流量，m3/s

61、</p><p>　　S0 ------------- 進(jìn)水COD含量,mg/l</p><p>　　Nv -------------容積負(fù)荷,kgCOD/(m3·d)</p><p>　　V有效=2500m3</p><p>　　將UASB設(shè)計(jì)成圓形池子，布水均勻，處理效果好</p><p><b&g

62、t;　　取H=9m</b></p><p>　　采用4座相同的UASB反應(yīng)器</p><p>　　則　　A1=69.4 m2</p><p><b>　　D=9.4m</b></p><p><b>　　取D=10m</b></p><p><b>　　

63、則實(shí)際橫截面積為</b></p><p>　　=πD2=×3.14×102</p><p><b>　　=78.5m2</b></p><p><b>　　實(shí)際表面水力負(fù)荷為</b></p><p>　　q1=0.6<1.0</p><p&g

64、t;<b>　　故符合設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　?。ǘ┡渌到y(tǒng)設(shè)計(jì)　</p><p>　　本系統(tǒng)設(shè)計(jì)為圓形布水器，每個(gè)UASB反應(yīng)器設(shè)36個(gè)布水點(diǎn)</p><p><b>　　參數(shù)　</b></p><p><b>　　每個(gè)池子流量：</b></p>

65、<p>　　Ｑ＝104/4=26m3/h</p><p><b>　　(2)設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　布水系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算草圖見下圖2.3：</p><p>　　圓環(huán)直徑計(jì)算：每個(gè)孔口服務(wù)面積為:</p><p><b>　　a= ＝2.2m2</b></p><

66、;p>　　a在1～3m2之間，符合設(shè)計(jì)要求</p><p>　　可設(shè)3個(gè)圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設(shè)6個(gè)孔口，中間設(shè)12個(gè)，最外圍設(shè)18個(gè)孔口</p><p>　　1)內(nèi)圈6個(gè)孔口設(shè)計(jì)</p><p>　　服務(wù)面積：＝6×2.2=13.2m2</p><p>　　折合為服務(wù)圓的直徑為：</p><p><

67、b>　　=4.10m</b></p><p>　　用此直徑作一個(gè)虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實(shí)圓環(huán)，其上布6個(gè)孔口，則圓的直徑計(jì)算如下：</p><p><b>　　則d1＝</b></p><p><b>　　=2.9m</b></p><p>　　2)中圈12個(gè)孔口設(shè)計(jì)&l

68、t;/p><p>　　服務(wù)面積：S2=12×2.2=26.4m2</p><p>　　折合成服務(wù)圓直徑為：</p><p><b>　　=7.1m</b></p><p>　　中間圓環(huán)直徑計(jì)算如下：</p><p>　　π(5.672-d22)＝S2 </

69、p><p><b>　　則d2=3.92m</b></p><p>　　3）外圈18個(gè)孔口設(shè)計(jì)</p><p>　　服務(wù)面積：S3=18×2.2=39.6m2</p><p>　　折合成服務(wù)圈直徑為：</p><p><b>　　=10.04m</b></p>

70、;<p>　　外圓環(huán)的直徑d3計(jì)算如下：</p><p>　　π(8.012-d32)=S3</p><p><b>　　則d3＝6.24m</b></p><p>　?。ㄈ┤喾蛛x器設(shè)計(jì)</p><p>　　三相分離器設(shè)計(jì)計(jì)算草圖見下圖2.4</p><p><b>　

71、　(1)設(shè)計(jì)說明</b></p><p>　　三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。</p><p>　　三相分離器的設(shè)計(jì)主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　(2)沉淀區(qū)的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計(jì)同二次沉淀池的設(shè)計(jì)相同，主要是考慮沉淀區(qū)

72、的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負(fù)荷率決定。</p><p>　　由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機(jī)物還可以發(fā)生一定的生化反應(yīng)產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足以下要求：</p><p>　　1）沉淀區(qū)水力表面負(fù)荷<1.0m/h</p><p>　　2）沉淀器斜壁角度設(shè)為50°,使污泥不致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)。</p><

73、p>　　3）進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h</p><p>　　4）總沉淀水深應(yīng)大于1.5m</p><p>　　5）水力停留時(shí)間介于1.5～2h</p><p>　　如果以上條件均能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果</p><p>　　沉淀器（集氣罩）斜壁傾角θ＝50°</p><p><

74、;b>　　沉淀區(qū)面積為：</b></p><p>　　A=1/4πD2=1/4×3.14×82=50.24m2</p><p><b>　　表面水力負(fù)荷為：</b></p><p>　　q=Q/A==0.51<1.0</p><p><b>　　符合設(shè)計(jì)要求。<

75、/b></p><p><b>　　(3)回流縫設(shè)計(jì)</b></p><p>　　取h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m</p><p>　　如圖2.4所示：b1=h3/tgθ</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　b1-------

76、---下三角集氣罩底水平寬度，m;</p><p>　　θ----------下三角集氣罩斜面的水平夾角；</p><p>　　h3----------下三角集氣罩的垂直高度，m;</p><p><b>　　b1=</b></p><p><b>　　=1.26m</b></p>&

77、lt;p>　　b2=8-2×1.26=5.48m</p><p>　　下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下 式計(jì)算：</p><p><b>　　V1=Q1/S1</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q1----------反

78、應(yīng)器中廢水流量，m3/h；</p><p>　　S1----------下三角形集氣罩回流逢面積，m2；</p><p><b>　　V1=0.9m/h</b></p><p>　　V1<2m/s,符合設(shè)計(jì)要求</p><p>　　上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計(jì)算：</p><

79、;p><b>　　V2=Q1/S2，</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q1----------反應(yīng)器中廢水流量，m3/h；</p><p>　　S2 ----------上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2；</p><p>　　取回流逢寬CD=1.2m,

80、上集氣罩下底寬CF=6.0m</p><p>　　則 DH=CD×sin50°</p><p><b>　　=0.92m</b></p><p><b>　　DE=2DH+CF</b></p><p>　　=2×0.92+6.0</p><p>

81、;<b>　　=7.84m</b></p><p>　　=π(CF+DE)CD/2</p><p><b>　　=26.07m2</b></p><p>　　則 V2= Q1/S2</p><p>　　=0.8m/h<V1<2m/s</p><p><b&

82、gt;　　故符合設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知：</p><p>　　CH=CDsin40°=＝0.77m</p><p>　　AI=DItg50°=(DE-b2)×tg50°</p><p>　　= (7.84-5.48)×tg

83、50° </p><p><b>　　=1.41m</b></p><p>　　故 h4=CH+AI=0.77+1.41=2.18</p><p><b>　　h5=1.0m</b></p><p>　　由上述尺寸可計(jì)算出上集氣罩上底直徑為：</

84、p><p>　　CF-2h5tg40°=6.0-2×1.0×tg40°=4.32m</p><p>　　BC=CD/sin40°=1.2/sin40°=1.87m</p><p>　　DI=(DE-b2)=(7.84-5.84)=1.18m</p><p>　　AD=DI/cos50&#

85、176;=1.18/cos50°=1.84m</p><p>　　BD=DH/cos50°=0.92/cos50°=1.43m</p><p>　　AB=AD-BD=1.84-1.43=0.41</p><p><b>　　(4)氣液分離設(shè)計(jì)</b></p><p>　　d=0.01cm(氣

86、泡)，T=20°С</p><p>　　ρ1=1.03g/cm3, ρg=1.2×10-3g/cm3</p><p>　　V=0.0101cm2/s, ρ=0.95</p><p>　　μ= Vρ1=0.0101×1.03</p><p>　　=0.0104g/cm·s</p><p

87、>　　一般廢水的μ>凈水的μ,故取μ=0.02g/cm·s</p><p>　　由斯托克斯工式可得氣體上升速度為：</p><p><b>　　Vb = </b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=0.266cm/s</p><p

88、><b>　　=9.58m/h</b></p><p>　　Va=V2=1.60m/h</p><p>　　則： ==5.9, ==4.56</p><p>　　> ,故滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p><b>　　（四）出水系統(tǒng)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　

89、采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m,槽高0.2m</p><p><b>　?。ㄎ澹┡拍嘞到y(tǒng)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　產(chǎn)泥量為：9720×0.9×0.1×2500×10-3=2100kgMLSS/d</p><p>　　每日產(chǎn)泥量2430kgMLSS/d，則每個(gè)USAB日產(chǎn)泥量607.5 kgMLSS

90、/d,可用150mm排泥管，每天排泥一次。</p><p><b>　　（六）產(chǎn)氣量計(jì)算</b></p><p>　　1.每日產(chǎn)氣量：9720×0.90×0.5×2500×10-3=10000m3/d</p><p>　　每個(gè)UASB反應(yīng)器的產(chǎn)氣量 </p><p>　　2沼氣

91、主管 每池集氣管通到一根主管，然后再匯入兩池沼氣主管。采用鋼管，單池沼氣主管管道坡度為0.5%.</p><p>　　單池沼氣主管內(nèi)最大氣流量 </p><p>　　取D=150㎜，充滿度為0.8，則流速為</p><p>　　3 兩池沼氣最大氣流量為</p><p>　　取DN=250㎜，充滿度為0.6；流速為 </p>

92、;<p><b>　　2. 水封灌設(shè)計(jì)</b></p><p>　　水封灌主要是用來控制三相分離氣的集氣室中氣液兩相界面高度的，因?yàn)楫?dāng)液面太高或波動(dòng)時(shí)，浮渣或浮沫可能會(huì)引起出氣管的堵塞或使氣體部分進(jìn)入沉降室，同時(shí)兼有有排泥和排除冷凝水作用。</p><p><b>　　水封高度</b></p><p><

93、;b>　　式中：</b></p><p>　　H0———— 反應(yīng)器至貯氣罐的壓頭損失和貯氣罐內(nèi)的壓頭</p><p>　　為保證安全取貯氣罐內(nèi)壓頭，集氣罩中出氣氣壓最大H1取2m H2O，貯氣罐內(nèi)壓強(qiáng)H0為400㎜H2O。</p><p>　　②水封灌 水封高度取1.5 m，水封灌面積一般為進(jìn)氣管面積的4倍，則</p><

94、;p>　　水封灌直徑取0.5m。</p><p><b>　　3.沼氣柜容積確定</b></p><p>　　由上述計(jì)算可知該處理站日產(chǎn)沼氣10000，則沼氣柜容積應(yīng)為3h產(chǎn)氣量的體積確定，即。</p><p>　　設(shè)計(jì)選用300鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式儲(chǔ)氣柜，尺寸為φ6000㎜×H10000㎜。</p><p&g

95、t;　　第五節(jié) SBR反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)說明</b></p><p>　　經(jīng)UASB處理后的廢水,COD含量仍然很高,要達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn),必須進(jìn)一步處理,即采用好氧處理。SBR結(jié)構(gòu)簡單，運(yùn)行控制靈活，本設(shè)計(jì)采用4個(gè)SBR反應(yīng)池，每個(gè)池子的運(yùn)行周期為6h</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)參數(shù)<

96、/b></p><p><b>　　（一）參數(shù)選取</b></p><p><b>　　(1)污泥負(fù)荷率</b></p><p>　　Ns取值為0.13kgBOD5/(kgMLSS·d)</p><p>　　(2)污泥濃度和SVI</p><p>　　污泥濃度

97、采用4000 mgMLSS/L,SVI取100</p><p><b>　　(3)反應(yīng)周期 </b></p><p>　　SBR周期采用T=6h,反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù)n=24/6=4</p><p>　　(4)周期內(nèi)時(shí)間分配 </p><p><b>　　反應(yīng)池?cái)?shù)N=4</b></p>

98、<p>　　進(jìn)水時(shí)間：T/N=6/4=1.5h</p><p><b>　　反應(yīng)時(shí)間：3.0h</b></p><p><b>　　靜沉?xí)r間：1.0h</b></p><p><b>　　排水時(shí)間：0.5h</b></p><p><b>　　(5)周期

99、進(jìn)水量</b></p><p>　　Q0= =156.25m3/s</p><p><b>　?。ǘ┰O(shè)計(jì)水量水質(zhì)</b></p><p>　　設(shè)計(jì)水量為：Q=2500m3/d=104m3/h=0.029m3/s</p><p>　　設(shè)計(jì)水質(zhì)見下表2.3：</p><p>　　表2.3

100、 SBR反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　?。ㄒ唬┓磻?yīng)池有效容積</p><p><b>　　V1=</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　n

101、 ------------ 反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù)</p><p>　　Q0 ------------ 周期進(jìn)水量,m3/s</p><p>　　S0 ------------ 進(jìn)水BOD含量,mg/l</p><p>　　X ------------- 污泥濃度,mgMLSS/L</p><p>　　Ns ------------- 污泥負(fù)荷率

102、 </p><p>　　V1 = 280.45 m3</p><p>　?。ǘ┓磻?yīng)池最小水量</p><p>　　Vmin=V1-Q0=280.45-156.25=124.2m3</p><p>　?。ㄈ┓磻?yīng)池中污泥體積</p><p>　　Vx=SVI·MLSS·V1/106=100

103、5;4000×280.45/106=112.18 m3</p><p>　　Vmin>Vx,合格</p><p>　　（四）校核周期進(jìn)水量</p><p>　　周期進(jìn)水量應(yīng)滿足下式：</p><p>　　Q0<(1-SVI·MLSS /106) ·V</p><p>　　=(1

104、- 100×4000 /106) ×280.45</p><p><b>　　=176.46m3</b></p><p>　　而Q0=156.25m3<176.46m3 故符合設(shè)計(jì)要求</p><p>　　（五）確定單座反應(yīng)池的尺寸</p><p>　　SBR有效水深取5.0m,超高0.5m

105、,則SBR總高為5.5m,</p><p>　　SBR的面積為280.45/5=56.09m2</p><p>　　設(shè)SBR的長：寬=2：1</p><p>　　則SBR的池寬為：5.5m；池長為：11.0m.</p><p>　　SBR反應(yīng)池的最低水位為：1.97m</p><p>　　SBR反應(yīng)池污泥高度為：1.2

106、4m</p><p>　　1.97-1.24=0.73m</p><p>　　可見，SBR最低水位與污泥位之間的距離為0.8m,大于0.5m的緩沖層高度符合設(shè)計(jì)要求。</p><p><b>　　（六）鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)</b></p><p>　　(1)確定需氧量O2</p><p>　　由公式：O2

107、=a′Q(S0-Se)+bˊXvV</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　aˊ----------- 微生物對有機(jī)污染物氧化分解</p><p><b>　　過程的需氧率，kg</b></p><p>　　Q ----------- 污水設(shè)計(jì)流量，m3/d</p&g

108、t;<p>　　S0 ------------ 進(jìn)水BOD含量,mg/l</p><p>　　S0 ------------ 出水BOD含量,mg/l </p><p>　　bˊ------------ 微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化</p><p><b>　　過程的需氧率，kg</b></p><p>　

109、　Xv ------------ 單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮</p><p>　　固體（MLVSS）量,kg/m3 </p><p>　　取aˊ=0.5, bˊ=0.15；出水Se =111mg/L；</p><p>　　Xv=f×X =0.75×3000=2250mg/L =2.25kg/m3；</p><p>　　

110、V=4=4×298.08=1192.32m3 </p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)可得：</b></p><p>　　O2=0.5×2500×(700-28)/1000+0.15×2.25×1192.08</p><p>　　

111、=1242.3kg O2/d</p><p><b>　　供氧速率為：</b></p><p><b>　　R= O2/24</b></p><p>　　=1242.3/24=51.8 kg O2/h</p><p><b>　　(2)供氣量的計(jì)算</b></p>

112、<p>　　采用SX-1型曝氣器，曝氣口安裝在距池底0.3m高處，淹沒深度為4.7m，計(jì)算溫度取25℃。</p><p>　　該曝氣器的性能參數(shù)為：</p><p>　　Ea=8%，Ep=2 kgO2/kWh；</p><p>　　服務(wù)面積1-3m2；</p><p>　　供氧能力20-25m3/h·個(gè)；</p&g

113、t;<p>　　查表知氧在水中飽和容解度為：</p><p>　　Cs(20)=9.17mg/L，Cs(25)=8.38mg/L</p><p>　　擴(kuò)散器出口處絕對壓力為：</p><p>　　=+9.8×103×H</p><p>　　=1.013×105+9.8×103×4

114、.7</p><p>　　=1.47×105pa</p><p>　　空氣離開反應(yīng)池時(shí)氧的百分比為：</p><p><b>　　= =19.65%</b></p><p>　　反應(yīng)池中容解氧的飽和度為：</p><p>　　Csb(25)= Cs(25)</p><

115、p><b>　　=8.38</b></p><p><b>　　=10.0mg/L</b></p><p>　　Csb(20)= Cs(20)</p><p><b>　　=9.17</b></p><p>　　=10.9mg/L </p><p&g

116、t;　　取α=0.85,β=0.95,C=2,ρ=1,20℃時(shí)，脫氧清水的充氧量為：</p><p><b>　　R0=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=43.8 kg O2/h </p><p>　　供氣量為：Gs= R0/0.3Ea</p>&

117、lt;p><b>　　=</b></p><p><b>　　=1826m3/h</b></p><p>　　=30.43m3/min</p><p>　　(3)布?xì)庀到y(tǒng)的計(jì)算</p><p>　　反應(yīng)池的平面面積為：</p><p>　　5.5×11.0&#

118、215;4=242m2</p><p>　　每個(gè)擴(kuò)散器的服務(wù)面積取1.4m2,則需242/1.4=170個(gè)。 </p><p>　　取170個(gè)擴(kuò)散器，每個(gè)池子需50個(gè)。</p><p>　　布?xì)庀到y(tǒng)設(shè)計(jì)如下圖2.5：</p><p>　　(4)空氣管路系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　按SBR的平面圖，布置空氣管道，在相鄰

119、的兩個(gè)SBR池的隔墻上設(shè)一根干管，共兩根干管，在每根干管上設(shè)5對配氣豎管，共10條配氣豎管。</p><p>　　則每根配氣豎管的供氣量為：</p><p>　　本設(shè)計(jì)每個(gè)SBR池內(nèi)有50個(gè)空氣擴(kuò)散器</p><p>　　則每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為：</p><p>　　選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開始的最遠(yuǎn)最長管路作為計(jì)算管路，在空氣流量變化處設(shè)計(jì)算

120、節(jié)點(diǎn)。</p><p>　　空氣管道內(nèi)的空氣流速的選定為：</p><p>　　干支管為10～15m/s；</p><p>　　通向空氣擴(kuò)散器的豎管、小支管為4～5m/s； </p><p>　　空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過的空氣量和相應(yīng)的流速按《排水工程》下冊附錄2加以確定。</p><p>　　空氣管

121、路的局部阻力損失，根據(jù)配件類型按下式</p><p>　　式中： ---------- 管道的當(dāng)量長度，m</p><p>　　D ---------- 管徑，m</p><p>　　K ---------- 長度換算系數(shù)，按管件類型不同確定</p><p>　　折算成當(dāng)量長度損失，并計(jì)算出管道的計(jì)算長度(m),</p>&l

122、t;p>　　空氣管路的沿程阻力損失，根據(jù)空氣管的管徑D(mm)，空氣量m3/min，計(jì)算溫度℃和曝氣池水深，查《排水工程》下冊附錄三求</p><p>　　得，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為：</p><p>　　＝96.21×9.8</p><p>　?。?.943 kpa</p><p>　　空氣擴(kuò)散器的壓力損失為5.0kp

123、a，則總壓力損失為：</p><p>　　0.943＋5.0＝5.943 kpa</p><p>　　為安全起，設(shè)計(jì)取值為9.8kpa</p><p>　　則空壓機(jī)所需壓力p=(5-0.3) ×9.8×103+9.8×103</p><p><b>　　=56 kpa</b></p&g

124、t;<p>　　又Gs=37.64m3/min</p><p>　　由此條件可選擇羅茨RME-20型鼓風(fēng)機(jī)</p><p>　　轉(zhuǎn)速1170r/min，配套電機(jī)功率為75kw</p><p><b>　?。ㄆ撸┪勰喈a(chǎn)量計(jì)算</b></p><p>　　選取a=0.6,b=0.075,則污泥產(chǎn)量為：</

125、p><p>　　△x=aQSr-bVXv</p><p>　　=0.6×2500×(200-40)/1000-0.075×1192.08×2.25</p><p>　　=38.84kgMLVSS/d</p><p>　　污泥部分各處理構(gòu)筑物設(shè)計(jì)與計(jì)算</p><p>　　第一節(jié) 重

126、力濃縮池的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)說明</b></p><p>　　為方便污泥的后續(xù)處理機(jī)械脫水，減小機(jī)械脫水中污泥的混凝劑用量以及機(jī)械脫水設(shè)備的容量，需對污泥進(jìn)行濃縮處理，以降低污泥的含水率。</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用間歇式重力濃縮池，運(yùn)行時(shí)，應(yīng)先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再投入待濃縮的污泥，為此應(yīng)在濃縮池深

127、度方向的不同高度上設(shè)上清液排除管。</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p><b>　　（一）設(shè)計(jì)泥量</b></p><p>　　果汁廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分：</p><p>　　(1)調(diào)節(jié)沉淀池，Q1=66m3/d,含水率97%；</p>&

128、lt;p>　?。?沉淀池, Q3==82 m3/d含水率98%</p><p>　　(3)UASB反應(yīng)器，Q3=22m3/d,含水率98%；</p><p>　　(4)SBR反應(yīng)器， Q4=10m3/d,含水率99%；</p><p><b>　　總污泥量為：</b></p><p>　　Q= Q1+ Q2+ Q

129、3+ Q4=180 m3/d</p><p>　　平均含水率為：97.6%</p><p><b>　　（二）參數(shù)選取</b></p><p>　　固體負(fù)荷（固體通量）M一般為10～35kg/m3d</p><p>　　取M=30 kg/m3d=1.25kg/m3d；</p><p>　　濃縮時(shí)間

130、取T=24h；</p><p>　　設(shè)計(jì)污泥量Q=180m3/d；</p><p>　　濃縮后污泥含水率為96%；</p><p>　　濃縮后污泥體積：108m3/d</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　?。ㄒ唬┏刈舆呴L</b><

131、/p><p>　　根據(jù)要求，濃縮池的設(shè)計(jì)橫斷面面積應(yīng)滿足：</p><p><b>　　A≧Qc/M</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q----------------入流污泥量，m3/d ；</p><p>　　M------------

132、----固體通量，kg/m3·d；</p><p>　　C----------------入流固體濃度kg/m3。</p><p>　　入流固體濃度（C）的計(jì)算如下：</p><p>　　=×1000×(1-97%)=1980kg/d</p><p>　　=×1000×(1-98%)=1640

133、kg/d</p><p>　　=×1000×(1-98%)=400kg/d </p><p>　　=×1000×(1-99%)=100kg/d</p><p>　　那么，Qc= +++=4120kg/d=172kg/h</p><p>　　C=4120/180=22.8kg/m3</p>

134、<p><b>　　濃縮后污泥濃度為：</b></p><p>　　=4120/108=38.1kg/m3</p><p>　　濃縮池的橫斷面積為：</p><p>　　A=Qc/M=137m2</p><p>　　設(shè)計(jì)三座圓形濃縮池，則每座D=6.6m</p><p>　　則實(shí)際面積A

135、=140m2</p><p><b>　　（二）池子高度</b></p><p>　　停留時(shí)間，取HRT=24h</p><p>　　則有效高度=1.3m,取=1.5m</p><p><b>　　超高，取=0.5m</b></p><p>　　緩沖區(qū)高，取=0.5m<