電力電子技術(shù)課程設(shè)計(jì)--三相橋式全控整流電路

1、<p><b>　　課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　三相橋式全控整流電路</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　1、 設(shè)計(jì)一個(gè)三相可控整流電路使其輸入電壓:三相交流380伏

2、.50赫茲.</p><p><b>　　輸出功率:2KW</b></p><p>　　2、使其輸入電壓:三相交流380伏 .50赫茲.輸，出功率:2KW</p><p><b>　　負(fù)載為阻感性負(fù)載</b></p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)計(jì)劃</b></p>

3、<p>　　電力電子技術(shù)課程設(shè)計(jì)共1周。</p><p>　　第1天：選題，查資料；</p><p>　　第2天：方案分析比較，確定設(shè)計(jì)方案；</p><p>　　第3～4天：電路原理設(shè)計(jì)與電路仿真；</p><p>　　第5天：編寫整理設(shè)計(jì)報(bào)告書。</p><p><b>　　四、設(shè)計(jì)要求&l

4、t;/b></p><p>　　1. 畫出整體電路圖。</p><p>　　2. 對(duì)所設(shè)計(jì)的電路全部或部分進(jìn)行仿真，使之達(dá)到設(shè)計(jì)任務(wù)要求。</p><p>　　3. 寫出符合設(shè)計(jì)格式要求的設(shè)計(jì)報(bào)告書。</p><p><b>　　指導(dǎo)教師：王巍</b></p><p>　　時(shí) 間：20

5、15年12月24日</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本文主要介紹三相橋式全控整流電路的主電路和觸發(fā)電路的原理及控制電路圖,由工頻三相電壓380V經(jīng)升壓變壓器后由SCR(可控硅)再整流為直流供負(fù)載用。但是由于工藝要求大功率,大電流,高電壓,因此控制比較復(fù)雜,特別是觸發(fā)電路部分必須一一對(duì)應(yīng),否則輸出的電壓波動(dòng)大甚至還有可能短路造成設(shè)備損壞。

6、本電路圖主要由芯片C8051-F020微控制器來控制并在不同的時(shí)刻發(fā)出不同的脈沖信號(hào)去控制6個(gè)SCR。在負(fù)載端取出整流電壓,負(fù)載電流到C8051-F020模擬口,然后由MCU處理后發(fā)出信號(hào)控制SCR的導(dǎo)通角的大小。 在本課題設(shè)計(jì)開發(fā)過程中,我們使用KEIL-C開發(fā)軟件,C8051開發(fā)系統(tǒng)及PROTEL-99,并最終實(shí)現(xiàn)電路改造設(shè)計(jì),并達(dá)到預(yù)期的效果。</p><p>　　關(guān)鍵詞：電力電子，三相、整流</p&

7、gt;<p><b>　　目錄</b></p><p>　　1 設(shè)計(jì)內(nèi)容 1</p><p>　　1.1主電路的設(shè)計(jì) 1</p><p>　　1.1.1電路的設(shè)計(jì)原理

8、 1</p><p>　　1.1.2定量分析 4</p><p>　　1.2保護(hù)電路的設(shè)計(jì) 6</p><p>　　1.2.1主電路的過電壓保護(hù) 6<

9、;/p><p>　　1.2.2晶閘管的過電壓保護(hù) 6</p><p>　　1.2.3晶閘管的過電流保護(hù) 7</p><p>　　2 觸發(fā)電路與主電路的同步 7</p><p>　　3 各元件參數(shù)的計(jì)算與

10、選擇 8</p><p>　　3.1參數(shù)的計(jì)算 8</p><p>　　3.2參數(shù)的選擇 9</p><p>　　總電路圖

11、 10</p><p>　　體會(huì) 10</p><p>　　參考文獻(xiàn) 11</p><p><b>　　1設(shè)計(jì)內(nèi)容</

12、b></p><p><b>　　1.1主電路的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　1.1.1電路的設(shè)計(jì)原理</p><p>　　晶閘管按從1至6的順序?qū)?，為此將晶閘管按圖示的順序編號(hào)，即共陰極組中與a、b、c三相電源相接的3個(gè)晶閘管分別為VT1、VT3、VT5， 共陽極組中與a、b、c三相電源相接的3個(gè)晶閘管分別為VT4、VT6、VT2

13、。編號(hào)如圖1示，晶閘管的導(dǎo)通順序?yàn)?VT1－VT2－VT3－VT4－VT5－VT6。</p><p><b>　　圖1</b></p><p>　　帶電阻負(fù)載時(shí)的工作情況</p><p>　　晶閘管觸發(fā)角α=0o時(shí)的情況：此時(shí)，對(duì)于共陰極組的3個(gè)晶閘管，陽極所接交流電壓值最高的一個(gè)導(dǎo)通。而對(duì)于共陽極組的3個(gè)晶閘管，則是陰極所接交流電壓值最低（或

14、者說負(fù)得最多）的一個(gè)導(dǎo)通。這樣，任意時(shí)刻共陽極組和共陰極組中各有1個(gè)晶閘管處于導(dǎo)通狀態(tài)，施加于負(fù)載上的電壓為某一線電壓。此時(shí)電路工作波形如圖2所示。</p><p>　　α=0o時(shí)，各晶閘管均在自然換相點(diǎn)處換相。由圖中變壓器二繞組相電壓與線電壓波形的對(duì)應(yīng)關(guān)系看出，各自然換相點(diǎn)既是相電壓的交點(diǎn)，同時(shí)也是線電壓的交點(diǎn)。 從相電壓波形看，以變壓器二次側(cè)的中點(diǎn)n為參考點(diǎn)，共陰極組晶閘管導(dǎo)通時(shí)，整流輸出電壓 ud1為相電壓

15、在正半周的包絡(luò)線；共陽極組導(dǎo)通時(shí)，整流輸出電壓ud2為相電壓在負(fù)半周的包絡(luò)線，總的整流輸出電壓ud = ud1－ud2是兩條包絡(luò)線間的差值，將其對(duì)應(yīng)到線電壓波形上，即為線電壓在正半周的包絡(luò)線。將波形中的一個(gè)周期等分為6段，每段為60度，如圖2-18所示，每一段中導(dǎo)通的晶閘管及輸出整流電壓的情況如下表所示。由該表可見，6個(gè)晶閘管的導(dǎo)通順序?yàn)閂T1－VT2－VT3－VT4－VT5－VT6。</p><p>　　由圖得

16、：6個(gè)晶閘管的脈沖按VT1－VT2－VT3－VT4－VT5－VT6的順序，相位依次差60o；共陰極組和陽極組依次差120o；同一相的上下兩個(gè)橋臂脈沖相差180o。 整流輸出電壓ud一周期脈動(dòng)6次，每次脈動(dòng)的波形都一樣，故該電路為6脈波整流電路。在整流電路合閘啟動(dòng)過程中或電流斷續(xù)時(shí)，為確保電路的正常工作，需保證同時(shí)導(dǎo)通的2個(gè)晶閘管均有觸發(fā)脈沖。為此，可采用兩種方法：一種是使脈沖寬度大于60o，稱為寬脈沖觸發(fā)。另一種方法是，在觸發(fā)某個(gè)晶閘管

17、的同時(shí)，給序號(hào)緊前的一個(gè)晶閘管補(bǔ)發(fā)脈沖。即用兩個(gè)窄脈沖代替寬脈沖，兩個(gè)窄脈沖的前沿相差60o，脈寬一般為20o～30o，稱為雙脈沖觸發(fā)。雙脈沖電路較復(fù)雜，但要求的觸發(fā)電路輸出功率小。寬脈沖觸發(fā)電路雖可少輸出一半脈沖，但為了不使脈沖變壓器飽和，需將鐵心體積做得較大， 繞組匝數(shù)較多，導(dǎo)致漏感增大，脈沖前沿不夠陡，對(duì)于晶閘管串聯(lián)使用不利，故采用雙脈沖觸發(fā)。α＝0o時(shí)晶閘管承受的電壓波形如圖所示。 </p><p>

18、;<b>　　圖2</b></p><p>　　圖中還給出了晶閘管VT1流過電流 iVT 的波形，由此波形可以看出，晶閘管一周期中有120o處于通態(tài)，240o處于斷態(tài)，由于負(fù)載為電阻，故晶閘管處于通態(tài)時(shí)的電流波形與相應(yīng)時(shí)段的ud波形相同。</p><p>　　當(dāng)觸發(fā)角α改變時(shí)，電路的工作情況將發(fā)生變化。當(dāng)α=30o時(shí)。從ωt1角開始把一個(gè)周期等分為6段，每段為60o與

19、α＝0o時(shí)的情況相比，一周期中ud波形仍由6段線電壓構(gòu)成，每一段導(dǎo)通晶閘管的編號(hào)等仍符合表1的規(guī)律。區(qū)別在于，晶閘管起始導(dǎo)通時(shí)刻推遲了30o,組成 ud 的每一段線電壓因此推遲30o，ud平均值降低。晶閘管電壓波形也相應(yīng)發(fā)生變化如圖所示。圖中同時(shí)給出了變壓器二次側(cè)a相電流 ia 的波形，該波形的特點(diǎn)是，在VT1處于通態(tài)的120o期間，ia為正，ia波形的形狀與同時(shí)段的ud波形相同，在VT4處于通態(tài)的120o期間，ia波形的形狀也與同時(shí)段

20、的ud波形相同，但為負(fù)值。</p><p>　　當(dāng)α=60o時(shí)，電路工作情況仍可參考上圖分析，ud波形中每段線電壓的波形繼續(xù)向后移，ud平均值繼續(xù)降低。α＝60o時(shí)ud出現(xiàn)了為零的點(diǎn)。</p><p>　　由以上分析可見，當(dāng)α≤60o時(shí)，ud波形均連續(xù)，對(duì)于電阻負(fù)載，id波形與ud波形的形狀是一樣的，也連續(xù)。</p><p>　　當(dāng)α＞60o時(shí)，如α＝90o時(shí)電阻負(fù)

21、載情況下，此時(shí)ud波形每60o中有30o為零，這是因?yàn)殡娮柝?fù)載時(shí) id 波形與ud波形一致，一旦ud降至零，id也降至零，流過晶閘管的電流即降至零，晶閘管關(guān)斷，輸出整流電壓ud為零，因此ud波形不能出現(xiàn)負(fù)值。</p><p>　　如果繼續(xù)增大至120o，整流輸出電壓ud波形將全為零，其平均值也為零，可見帶電阻負(fù)載時(shí)三相橋式全控整流電路α角的移相范圍是120o。 </p><p><b

22、>　　阻感負(fù)載工作情況</b></p><p>　　三相橋式全控整流電路大多用于向阻感負(fù)載和反電動(dòng)勢(shì)阻感負(fù)載供電（即用于直流電機(jī)傳動(dòng)），下面主要分析阻感負(fù)載時(shí)的情況，對(duì)于帶反電動(dòng)勢(shì)阻感負(fù)載的情況，只需在阻感負(fù)載的基礎(chǔ)上掌握其特點(diǎn)，即可把握其工作情況。 </p><p>　　當(dāng)α≤60o時(shí)，ud波形連續(xù)，電路的工作情況與帶電阻負(fù)載時(shí)十分相似，各晶閘管的通斷情況、輸出整流電壓

23、ud波形、晶閘管承受的電壓波形等都一樣。區(qū)別在于負(fù)載不同時(shí)，同樣的整流輸出電壓加到負(fù)載上，得到的負(fù)載電流 id 波形不同，電阻負(fù)載時(shí) id 波形與 ud 的波形形狀一樣。而阻感負(fù)載時(shí)，由于電感的作用，使得負(fù)載電流波形變得平直，當(dāng)電感足夠大的時(shí)候，負(fù)載電流的波形可近似為一條水平線。圖6為電路帶阻感負(fù)載α=0o的波形。 </p><p>　　圖6中除給出ud波形和id波形外，還給出了晶閘管VT1電流 iVT1 的波形

24、，可與圖2帶電阻負(fù)載時(shí)的情況進(jìn)行比較。由波形圖可見，在晶閘管VT1導(dǎo)通段，iVT1波形由負(fù)載電流 id 波形決定，和ud波形不同。 </p><p>　　當(dāng)α＜60o時(shí)，阻感負(fù)載時(shí)的工作情況與電阻負(fù)載時(shí)不同，電阻負(fù)載時(shí)ud波形不會(huì)出現(xiàn)負(fù)的部分，而阻感負(fù)載時(shí)，由于電感L的作用，ud波形會(huì)出現(xiàn)負(fù)的部分。若電感L值足夠大，ud中正負(fù)面積將基本相等，ud平均值近似為零。這表明，帶阻感負(fù)載時(shí)，三相橋式全控整流電路的α角移

25、相范圍為90o。</p><p><b>　　1.1.2定量分析</b></p><p>　　在以上的分析中已經(jīng)說明，整流輸出的波形在一周期內(nèi)脈動(dòng)6次，且每次脈動(dòng)的波形相同，因此在計(jì)算其平均值時(shí)，只需對(duì)一個(gè)脈波（即1/6周期）進(jìn)行計(jì)算即可。此外，以線電壓的過零點(diǎn)為時(shí)間坐標(biāo)的零點(diǎn)，于是可得當(dāng)整流輸出電壓連續(xù)時(shí)（即帶阻感負(fù)載時(shí)，或帶電阻負(fù)</p><p

26、>　　載α≤60o時(shí)）的平均值為</p><p>　　電阻負(fù)載且α>60o時(shí)，整流電壓平均值為 </p><p>　　輸出電流平均值為Id = Ud/R。</p><p>　　當(dāng)整流變壓器為圖1中所示采用星形聯(lián)結(jié)，帶阻感負(fù)載時(shí)，變壓器二次側(cè)電流波形如圖7中所示，為正負(fù)半周各寬120o、前沿相差180o的矩形波，其有效值為 </p>&

27、lt;p>　　晶閘管電壓、電流等的定量分析與三相半波時(shí)一致。 </p><p>　　晶閘管的參數(shù)：（1）電壓額定：晶閘管在三相橋式全控整流過程中承受的峰值電壓Utn=U2考慮安全裕量，一般晶閘管的額定電壓為工作時(shí)所承受峰值電壓的2～3倍。即 U額=(2～3)Utn 。 </p><p>　　根據(jù)要求，輸出功率為2kw，負(fù)載電阻為20歐姆，理想變壓器二次側(cè)電壓U

28、2=200∨，所以晶閘管的額定電壓U額=(2～3)U2=(2～3)×200∨.</p><p>　?。?）電流額定：通態(tài)平均電流IVT(AV)=0.368Id，Id=Ud/R, Ud=2.34 U2.考慮安全裕量，應(yīng)選用的通態(tài)平均電流為計(jì)算的（1.5～2）倍。計(jì)算得IVT(AV)=7.36A.</p><p>　?。?）對(duì)于晶閘管我們選用可關(guān)斷晶閘管CTO。它是具有門極正信號(hào)觸發(fā)

29、導(dǎo)通和門極負(fù)信號(hào)關(guān)斷的全控型電力電子器件。她既具有普通晶閘管耐壓高、電流大的特點(diǎn)，同時(shí)又具有GTR可關(guān)斷的優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　?。?）總上述，我們選用國產(chǎn)50A GTO。參數(shù)如下.選用電阻20歐姆。</p><p>　　正向阻斷電壓:1000～1500Ⅴ,受反壓，陽極可關(guān)斷電流：30、50A擎柱電流0.5～2.5正向觸發(fā)電流：200～800MA，反向關(guān)斷電流：6～10A，開通時(shí)間：&

30、lt;6us,m關(guān)斷時(shí)間:<10us,工作頻率：<3KHz,允許du/dt>500V/us,允許di/dt>100A/us,正管壓降2～4V關(guān)斷增益：</p><p>　　（5）整流變壓器的參數(shù)：很多情況下晶閘管整流裝置所要求的變流供電壓與電網(wǎng)電壓往往不能一致，同時(shí)又為了減少電網(wǎng)與整流裝置的相互干擾，可配置整流變壓器。</p><p>　　我們假設(shè)變壓器是理想的。U

31、2=Ud/2.34≈85.5V.所以變壓器的匝數(shù)比為380/85.5=760/171.變壓器一、二次容量為S2=3 U2I2=3*85.5*0.816Id。</p><p>　　1.2 保護(hù)電路的設(shè)計(jì)</p><p>　　1.2.1 主電路的過電壓保護(hù)</p><p>　　抑制過電壓的方法：用非線性元件限制過電壓的副度，用電阻消耗生產(chǎn)過電壓的能量，用儲(chǔ)能元件吸收生產(chǎn)

32、過電壓的能量。</p><p>　　對(duì)于非線性元件，不是額定電壓小，使用麻煩，就是不宜用于抑制頻繁出現(xiàn)過電壓的場(chǎng)合。所以我們選用用儲(chǔ)能元件吸收生產(chǎn)過電壓的能量的保護(hù)。使用RC吸收電路，這種保護(hù)可以把變壓器繞組中釋放出的電磁能量轉(zhuǎn)化為電容器的電場(chǎng)能量儲(chǔ)存起來。由于電容兩端電壓不能突變，所以能有效抑制過電壓，串聯(lián)電阻消耗部分產(chǎn)生過電壓的能量，并抑制LC回路的震動(dòng)。電路圖如圖3</p><p>

33、<b>　　圖3</b></p><p>　　1.2.2 晶閘管的過電壓保護(hù)</p><p>　　晶閘管的過電壓能力較差，當(dāng)它承受超過反向擊穿電壓時(shí)，會(huì)被反向擊穿而損壞。如果正向電壓超過管子的正向轉(zhuǎn)折電壓，會(huì)造成晶閘管硬開通，不僅使電路工作失常，且多次硬開關(guān)也會(huì)損壞管子。因此必須抑制晶閘管可能出現(xiàn)的過電壓，常采用簡單有效的過電壓保護(hù)措施。</p><

34、;p>　　對(duì)于晶閘管的過電壓保護(hù)可參考主電路的過電壓保護(hù)，我們使用阻容保護(hù)，電路圖如圖4</p><p><b>　　圖4</b></p><p>　　1.2.3 晶閘管的過電流保護(hù)</p><p>　　常見的過電流保護(hù)有：快速熔斷器保護(hù)，過電流繼電器保護(hù)，直流快速開關(guān)過電流保護(hù)。</p><p>　　快速熔斷器保

35、護(hù)是最有效的保護(hù)措施；過電流繼電器保護(hù)中過電流繼電器開關(guān)時(shí)間長（只有在短路電流不大時(shí)才有用；直流快速開關(guān)過電流保護(hù)功能很好，但造價(jià)高，體積大，不宜采用。</p><p>　　因此，最佳方案是用快速熔斷器保護(hù)。如圖5</p><p><b>　　圖5</b></p><p>　　2觸發(fā)電路與主電路的同步</p><p>　

36、　所謂的同步，就是要求觸發(fā)脈沖和加于晶閘管的電源電壓之間必須保持頻率一致和相位固定。為實(shí)現(xiàn)這個(gè)，利用一個(gè)同步變壓器，將其一側(cè)接入為主電路供電的電網(wǎng)，其二次側(cè)提供同步電壓信號(hào)，這樣，由同步電壓決定的觸發(fā)脈沖頻率與主電路晶閘管電壓頻率始終保持一致的。再是觸發(fā)電路的定相，即選擇同步電壓信號(hào)的相位，以保證觸發(fā)電路相位正確。</p><p>　　3 各元件參數(shù)的計(jì)算與選擇</p><p><b

37、>　　3.1參數(shù)的計(jì)算</b></p><p>　　晶閘管阻容吸收元件參數(shù)可按表3所提供的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選取，電容耐壓一般選晶閘管額定電壓1.1～1.5倍。晶閘管阻容吸收元件參數(shù)可按表3所提供的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選取，電容耐壓一般選晶閘管額定電壓1.1～1.5倍。</p><p>　　由題意用電容為0.2UF，電容耐壓為900)V;電阻為40歐姆。</p><p>

38、;　　對(duì)于主電路的保護(hù)，電容C=6I0%SФ/U2/U2,電阻R≥2.3 U2* U2</p><p>　　對(duì)于晶閘管的過電流保護(hù)，快速熔斷器的熔體采用一定的銀質(zhì)熔絲，周圍充以石英砂填料，構(gòu)成封閉式熔斷器。選擇快熔，要考慮一下幾點(diǎn)：（1）快熔的額定電壓應(yīng)大于線路正常工作電壓；（2）快熔的額定電流應(yīng)大于或等于內(nèi)部熔體的額定電流；（3）熔體的額定電流是有效值。根據(jù)以上特點(diǎn)，我們選用國產(chǎn)RLS系列的RLS-50快速熔斷

39、器。</p><p>　　由題意用電容為0.2UF，電容耐壓為900)V;電阻為40歐姆。</p><p>　　對(duì)于主電路的保護(hù)，電容C=6I0%SФ/U2/U2,電阻R≥2.3 U2* U2</p><p>　　對(duì)于晶閘管的過電流保護(hù)，快速熔斷器的熔體采用一定的銀質(zhì)熔絲，周圍充以石英砂填料，構(gòu)成封閉式熔斷器。選擇快熔，要考慮一下幾點(diǎn)：（1）快熔的額定電壓應(yīng)大于線路

40、正常工作電壓；（2）快熔的額定電流應(yīng)大于或等于內(nèi)部熔體的額定電流；（3）熔體的額定電流是有效值。根據(jù)以上特點(diǎn)，我們選用國產(chǎn)RLS系列的RLS-50快速熔斷器。</p><p><b>　　3.2 參數(shù)的選擇</b></p><p>　　我們選用國產(chǎn)50A GTO。參數(shù)如下.選用電阻20歐姆。</p><p>　　正向阻斷電壓:1000～1500

41、Ⅴ,受反壓，陽極可關(guān)斷電流：30、50A擎柱電流0.5～2.5正向觸發(fā)電流：200～800MA，反向關(guān)斷電流：6～10A，開通時(shí)間：<6us,m關(guān)斷時(shí)間:<10us,工作頻率：<3KHz,允許du/dt>500V/us,允許di/dt>100A/us,正管壓降2～4V關(guān)斷增益：5.</p><p>　　整流變壓器的參數(shù)：很多情況下晶閘管整流裝置所要求的變流供電壓與電網(wǎng)電壓往往不能一致

42、，同時(shí)又為了減少電網(wǎng)與整流裝置的相互干擾，可配置整流變壓器。</p><p>　　我們假設(shè)變壓器是理想的。U2=Ud/2.34≈85.5V.所以變壓器的匝數(shù)比為380/85.5=760/171.變壓器一、二次容量為S2=3 U2I2=3*85.5*0.816Id。</p><p>　　晶閘管阻容吸收元件參數(shù)可按下表所提供的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選取，電容耐壓一般選晶閘管額定電壓1.1～1.5倍。<

43、/p><p>　　由題意用電容為0.2UF，電容耐壓為900)V;電阻為40歐姆。</p><p>　　對(duì)于主電路的保護(hù)，電容C=6I0%SФ/U2/U2,電阻R≥2.3 U2* U2</p><p>　　對(duì)于晶閘管的過電流保護(hù)，快速熔斷器的熔體采用一定的銀質(zhì)熔絲，周圍充以石英砂填料，構(gòu)成封閉式熔斷器。選擇快熔，要考慮一下幾點(diǎn)：（1）快熔的額定電壓應(yīng)大于線路正常工作電壓

44、；（2）快熔的額定電流應(yīng)大于或等于內(nèi)部熔體的額定電流；（3）熔體的額定電流是有效值。根據(jù)以上特點(diǎn)，我們選用國產(chǎn)RLS系列的RLS-50快速熔斷器。</p><p><b>　　4 總電路圖</b></p><p><b>　　體會(huì)</b></p><p>　　首先，我學(xué)到了不少東西。是我開闊了眼界，本次課程設(shè)計(jì)完美結(jié)束。同

45、時(shí)我也意識(shí)到到自己的不足，覺得應(yīng)該好好學(xué)習(xí)，努力增加自己的知識(shí)含量。在設(shè)計(jì)中，我感到自己平時(shí)下功夫太少，以至于書到用時(shí)方恨少。同時(shí)，我覺得，一次課程設(shè)計(jì)是我如此疲憊，所以應(yīng)該珍惜別人勞動(dòng)成果。還要感謝教我的老師，沒有他們，我這次課程設(shè)計(jì)無法完成?？傊院笠煤脤W(xué)習(xí)，更加努力的汲取知識(shí)。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1.王兆安，黃俊

46、主編．電力電子技木．第四版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008年1月</p><p>　　2.鄭忠杰，吳作海編.電力電子變流技術(shù).第二版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1988年7月</p><p>　　3.劉志剛主編.電力電子學(xué).第一版.北京：清華大學(xué)出版社，2004年6月</p><p>　　4.李玉超，高沁翔.三相橋式全控整流實(shí)驗(yàn)裝置的設(shè)計(jì)與研制?，F(xiàn)代電子技術(shù)2006（1

47、9）；104-106</p><p>　　5.黃發(fā)忠，于孝廷.三相橋式全控整流電路的諧波分析.山東科學(xué)2005,18（02）：50～53</p><p>　　6. [CIGRE_PAVC]Cigre Working Group 34.08, Protection Against Voltage Collapse, CIGRE, 1998. </p><p>　　7

48、. [TVCUTSEM]Thierry Van Cutsem, Costas Vournas, Voltage Stability of Electric Power [CWTAYLOR]Carson W. Taylor, Power System Voltage Stability.</p><p>　　8.System, Kluwer Academic Publishers, Boston, 1998&l

49、t;/p><p>　　9. [PKUNDUR]P. Kundur, Power System Stability and Control.</p><p>　　10. [KUNDUR90]P. Kundur, G.J. Rogers, D.Y. Wong, L. Wang, and M. G. Lauby, “A Comprehensive Computer Program Package