熱處理設備課程設計

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　1 熱處理設備課程設計的意義和目的1</p><p>　　2 熱處理設備課程設計的任務1</p><p>　　3 爐型的選擇1</p><p>　　4 確定爐體結構和尺寸2</p><p>　　4.1 爐底面積的確定

2、2</p><p>　　4.2 爐底長度和寬度的確定2</p><p>　　4.3 爐膛高度的確定3</p><p>　　4.4 爐膛尺寸的確定3</p><p>　　4.5 爐襯材料及厚度的確定3</p><p>　　5 砌體平均表面積計算4</p><p>　　5.1

3、 砌體外廓尺寸4</p><p>　　5.2 爐頂平均面積4</p><p>　　5.3 爐墻平均面積4</p><p>　　5.4 爐底平均面積5</p><p>　　6 計算爐子功率5</p><p>　　6.1 根據(jù)經(jīng)驗公式法計算爐子功率5</p><p>　　6.2

4、 根據(jù)熱平衡法計算爐子功率6</p><p>　　6.3 爐子的安裝功率10</p><p>　　7 爐子熱效率計算11</p><p>　　7.1 爐子正常工作時的效率11</p><p>　　7.2 在保溫階段，關閉爐門時的效率11</p><p>　　8 爐子空載功率計算11</p&

5、gt;<p>　　9 空爐升溫時間計算11</p><p>　　9.1 爐墻和爐頂蓄熱11</p><p>　　9.2 爐底蓄熱計算13</p><p>　　9.3 爐底板蓄熱14</p><p>　　9.4 整個爐子蓄熱量14</p><p>　　9.5 空爐升溫時間14<

6、/p><p>　　10 功率的分配與接線15</p><p>　　11 電熱元件材料的選擇及計算15</p><p>　　12 課程設計感想18</p><p>　　附圖：箱式電阻爐剖視圖</p><p>　　25Cr2MoV車床變速器齒輪回火熱處理</p><p><b>

7、　　箱式電阻爐設計</b></p><p>　　1 熱處理設備課程設計的意義和目的</p><p>　　熱處理設備課程設計是在學生較為系統(tǒng)地學習了熱處理原理與工藝、傳熱基本原理、氣體力學、燃料與燃燒、耐火材料、電熱原理、爐子構造等專業(yè)基礎知識上開設的。是高等工業(yè)學校金屬材料工程專業(yè)一次專業(yè)課設計練習，是繼熱處理工藝課程設計后的又一個教學環(huán)節(jié)。</p><p

8、>　　其目的是：培養(yǎng)學生綜合運用以上所學的知識獨立分析和解決熱處理工程技術問題的能力，掌握熱處理設備（主要是熱處理爐）設計的一般程序和方法，了解如何進行設計計算、設備工程圖繪制，以及懂得如何查找和使用設計資料。</p><p>　　2 熱處理設備課程設計的任務</p><p>　　設計一臺臺車式熱處理爐，其技術要求如下：</p><p>　　用途：25Cr2

9、MoV車床變速器齒輪回火熱處理</p><p>　　生產(chǎn)率：200Kg/h</p><p>　　最高工作溫度：750℃</p><p>　　生產(chǎn)特點：周期式成批裝料，長時間連續(xù)生產(chǎn)</p><p><b>　　3 爐型的選擇</b></p><p>　　根據(jù)設計任務的要求，綜合工件的特點、技術要

10、求、產(chǎn)量大小、勞動條件等多方面因素，以“優(yōu)質(zhì)、高效、低耗、清潔、靈活”為目標，選擇箱式電阻爐，不通入保護氣體。</p><p>　　4 確定爐體結構和尺寸</p><p>　　4.1 爐底面積的確定</p><p>　　由于該電阻爐主要用于尺寸較小的車床變速器齒輪回火熱處理工序，生產(chǎn)批量大大，所以不宜采用實際排料法。因此爐底面積的確定采用加熱能力指標法。既根據(jù)爐

11、底單位面積生產(chǎn)率P0來計算（單位面積生產(chǎn)率指爐子在單位時間內(nèi)單位爐底面積所能加熱的金屬質(zhì)量）。概略計算時，可按單位爐底生產(chǎn)率P0的經(jīng)驗值計算。已知生產(chǎn)率P=200kg/h，查得單位面積生產(chǎn)率P0為100kg/(m2.h)，故可求得爐底有效面積</p><p>　　F1 = P/P0=200/100=2m2</p><p>　　式中 F1—有效爐底面積（m2）</p>&l

12、t;p>　　P0—單位爐底面積生產(chǎn)率（kg/(m2.h)）</p><p>　　由于有效面積與爐底面積存在關系式F1/F= 70%-85%，取比值系數(shù)為0.80，爐底實際面積</p><p>　　F= F1 /0.80=2/0.80=2 .5m2</p><p>　　4.2 爐底長度和寬度的確定</p><p><b>　　

13、根據(jù)經(jīng)驗公式：</b></p><p>　　L= B=</p><p>　　由于熱處理箱式電阻爐設計時應考慮出料方便，取L=；B=L。</p><p><b>　　因此可求得：</b></p><p>　　L===2.236m</p><p>　　B=L=0.5×5

14、=1.118m</p><p>　　根據(jù)標準磚尺寸（230×114×65），為了方便砌磚，取L=2.205m，B=1.104m</p><p>　　4.3 爐膛高度的確定</p><p>　　據(jù)統(tǒng)計資料，爐膛高度H與寬度B之比H/B多數(shù)在0.5-0.9范圍內(nèi)變動,根據(jù)電阻爐工作條件，取H/B=0.7左右，可計算爐膛高度：</p>

15、<p>　　H=0.7×B=0.7×1.118=0.783m</p><p>　　根據(jù)標準爐磚次村，選爐膛高度H=0.774m。</p><p>　　4.4 爐膛尺寸的確定</p><p>　　綜上，確定爐膛尺寸如下：</p><p>　　長 L=（230+2）×9+（230×+2)=2

16、205mm</p><p>　　寬 B=(120+2)×5+(65+2)×4+(114+2)×2=1110mm</p><p>　　高 H=(65+2)×11+37=774mm</p><p>　　注：為了避免工件與爐內(nèi)壁或電熱元件擱磚相碰撞，應使工件與爐膛內(nèi)壁之間有一定的空間，確定工作室有效尺寸為</p>

17、<p><b>　　L=2000mm</b></p><p><b>　　B=900mm</b></p><p><b>　　H=650mm</b></p><p>　　4.5 爐襯材料及厚度的確定</p><p>　　由于側(cè)墻、前墻及后墻的工作條件相似，采用相

18、同爐襯結構，即114 mmQN-0.6輕質(zhì)黏土磚+114mm硅藻土磚（C級）+60 mm密度為250 kg/m的普通硅酸鋁纖維氈</p><p>　　爐頂采用114 mmQN-0.8輕質(zhì)黏土磚+114 mm膨脹珍珠巖+60 mm密度為250 kg/m的普通硅酸鋁纖維氈</p><p>　　爐底采用三層QN-0.8輕質(zhì)黏土磚(67×3) mm+117mmB級硅藻磚和膨脹珍珠巖復合爐

19、襯+50mm密度為250 kg/m的普通硅酸鋁纖維氈。</p><p>　　爐門采用65 mm輕質(zhì)黏土磚+65mmA級硅藻土磚+60mm密度為250 kg/m的普通硅酸鋁纖維氈.</p><p>　　爐底擱磚采用重質(zhì)粘土磚（LZ-48），電熱元件擱磚選用重質(zhì)高鋁磚。</p><p>　　爐底板材料選用Cr-Mn-N耐熱鋼，根據(jù)爐底實際尺寸給出，分四塊，厚度18 mm

20、。</p><p>　　5 砌體平均表面積計算</p><p>　　5.1 砌體外廓尺寸</p><p>　　L = L+2×(116+116+60) =2789 mm</p><p>　　B = B+2×（116+116+60）=1694 mm</p><p>　　H = H+f+（116+1

21、16+60）+67×4+50+117</p><p>　　= 774+150+292+268+50+117= 1651mm</p><p>　　式中：f-拱頂高度，此爐子采用60標準拱頂，取拱弧半徑R = B,則 f= R（1-cos30）求得f =150mm。</p><p>　　5.2 爐頂平均面積</p><p>　　F頂內(nèi)

22、==×2.205=2.562m2</p><p>　　F頂外=B外×L外=1.694×2.789=4.725m2</p><p>　　F頂均===3.479m2</p><p>　　5.3 爐墻平均面積</p><p>　　爐墻面積包括側(cè)墻及前后墻，為簡化計算將爐門包括在前墻內(nèi)。</p><

23、p>　　F墻內(nèi)=2LH+2BH=2H（L+B）=2×0.774×（2.205+1.110）=5.132m2</p><p>　　F墻外=2H（ L +B）=2×1.651×（2.789+1.694）=14.803m2</p><p>　　F墻均===8.716m2</p><p>　　5.4 爐底平均面積</p&

24、gt;<p>　　F底內(nèi)=B×L=1.110×2.205=2.448m2</p><p>　　F底外=B×L=1.694×2.789=4.725m2</p><p>　　F底均===3.401m2</p><p><b>　　6 計算爐子功率</b></p><p>

25、;　　6.1 根據(jù)經(jīng)驗公式法計算爐子功率</p><p><b>　　由下式</b></p><p>　　P安=CF0.9（）1.55</p><p>　　取式中系數(shù)C=30[(KW·h0.5）/（m1.8·℃1.55)],空爐升溫時間定為=3h，爐溫t=750℃，爐膛內(nèi)壁面積：</p><p>　

26、　F壁=2×（2.205×0.774）+2×（1.110×0.774）+2.205×1.110+2×3.14×1.110 </p><p>　　××2.205 </p><p><b>　　=10.141m2</b></p><p><

27、b>　　所以</b></p><p>　　P安=CF0.9（）1.55</p><p>　　=30×3-0.5×10.1410.9×（）1.55</p><p><b>　　=81.2KW</b></p><p>　　由經(jīng)驗公式法計算得到爐子的安裝功率P安：</p&g

28、t;<p><b>　　P安85KW）</b></p><p>　　6.2 根據(jù)熱平衡法計算爐子功率</p><p>　　6.2.1 加熱工件所需的熱量Q件</p><p>　　由附表6得，工件在750℃及20℃，時比熱容分別為C= 1.051kJ/(kg)，C= 0.486 kJ/(kg)，根據(jù)下式：</p>

29、<p>　　Q= P(C×t- C×t)</p><p>　　=200×(1.051×750－0.486×20)</p><p>　　=145196KJ/h</p><p>　　6.2.2 通過爐襯的散熱損失Q散</p><p>　　由于爐子的側(cè)壁和前后墻爐襯結構相似，故作統(tǒng)一數(shù)據(jù)

30、處理，為了簡化計算，將爐門包括在前墻內(nèi)。</p><p><b>　　根據(jù)計算公式：</b></p><p><b>　　Q散=</b></p><p>　　對于爐墻散熱，如圖6.1所示</p><p>　　圖6.1 爐墻結構圖</p><p>　　對于爐墻散熱，首先假定界面

31、上的溫度及爐殼溫度，℃，=℃，℃則</p><p>　　耐火層的平均溫度 ℃</p><p>　　硅藻土磚層的平均溫度 ℃</p><p>　　硅酸鋁纖維層的平均溫度 ℃</p><p>　　層爐襯的熱導率由表6.1 查得：</p><p>　　表6.1 熱處理常用耐火材料導熱率</p><p>

32、;<b>　　W/（m·℃）</b></p><p>　　0.306W/（m·℃）</p><p>　　普通硅酸鋁纖維氈的熱導率查表得，在與給定溫度相差較小范圍內(nèi)近似認為其熱</p><p>　　率與溫度成線性關系：</p><p>　　由℃，得W/（m·℃）。</p><

33、;p>　　表6.2 普通硅酸鋁導熱率</p><p>　　當爐殼溫度為50℃，室溫為20℃時，由表經(jīng)近視計算達a∑=11.44W/（m·℃）</p><p><b>　　求熱流</b></p><p>　　= =416.8W/</p><p><b>　　驗算交界面上的溫度</b>

34、;</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　Δ=滿足設計要求，不需重算。</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　Δ =4.9%滿足設計要求，不需重算</p><p><b>　　驗算爐殼溫度</b></p&

35、gt;<p><b>　　56.5℃<70℃</b></p><p>　　滿足一般熱處理電阻爐表面溫升<50℃的要求。</p><p><b>　　計算爐墻散熱損失</b></p><p>　　·=416.8×8.716=3632.8W</p><p>

36、<b>　　同理可求得</b></p><p>　　℃，℃，341.9W/</p><p>　　℃，℃，℃，=315W/</p><p>　　爐頂通過爐襯散熱 341.9×3.479=1189.5W</p><p>　　爐底通過爐襯散熱 315×3.401=1071.3W </p>

37、<p><b>　　整個爐體散熱損失 </b></p><p>　　=3632.8+1189.5+1071.3=5893.6W=21217kJ/h</p><p>　　6.2.3 開啟爐門的輻射熱損失Q輻</p><p>　　設裝出料所需時間為每小時8分鐘設有公式：</p><p><b>　　因為

38、，</b></p><p>　　由于正常工作時，爐門開啟高度為爐膛高度的一半，故爐門開啟面積 </p><p><b>　　爐門開啟率</b></p><p>　　由于爐門開啟后。輻射口為矩形，且H/2與B之比為0.387/1.110=0.35,爐門開啟高度與爐墻厚之比為0.387/0.28=1.38,查孔口的遮蔽系數(shù)得5，&l

39、t;/p><p><b>　　故 </b></p><p>　　=3.6×5.675×0.43×0.1×0.75×</p><p>　　= 5856.8KJ/h</p><p>　　6.2.4 開啟爐門溢氣熱損失Q溢</p><p><b&g

40、t;　　由溢氣損失公式</b></p><p>　　其中=1997BH=1997×1.110×0.387×=533.7m3/h</p><p>　　冷空氣密度查表得 ·℃), , 為溢氣溫度，近似認為</p><p>　　=533.7×1.29×1.373×（473.3-20）

41、5;0.1=42849.2kJ/h</p><p>　　6.2.5 其他熱損失Q他</p><p>　　其他熱損失約上述之和的10%―20%，故取15%，</p><p>　　=0.15×(145196+21217+5856.8+42849.2)</p><p>　　=32267.9kJ/h</p><p>

42、;　　6.2.6 熱量總支出Q總</p><p><b>　　其中 則</b></p><p>　　=145196+21217+5856.8+42849.2+32267.9</p><p>　　=247386.9kJ/h</p><p>　　6.3 爐子的安裝功率</p><p>　　由式

43、子 P安= 其中，K為功率儲備系數(shù)，本爐設計中K取1.2，則</p><p><b>　　P安==KW</b></p><p>　　與標準爐子相比較，取爐子功率為85KW.</p><p>　　7 爐子熱效率計算</p><p>　　7.1 爐子正常工作時的效率</p><p><

44、;b>　　由式子</b></p><p><b>　　===58.7%</b></p><p>　　7.2 在保溫階段，關閉爐門時的效率</p><p><b>　　73.1%</b></p><p>　　8 爐子空載功率計算</p><p>　　P空=

45、==9.6KW</p><p>　　9 空爐升溫時間計算</p><p>　　由于設計的爐子的耐火層結構相似，而保溫層由于比熱容小，蓄熱量較少，為簡化計算，將爐子側(cè)墻、前后墻及爐頂按相同數(shù)據(jù)計算，爐底由于砌磚方法不同經(jīng)行單獨計算，因升溫時爐底板也隨爐升溫，故也納入計算中。</p><p>　　9.1 爐墻和爐頂蓄熱</p><p>　　2

46、×[2.205×(12×0.067+0.135)×0.116]=0.480m3</p><p>　　2×[(1.110+0.116×2)×(15×0.067+0.135)×0.116]=0.355m3</p><p>　　0.97×(2.205+0.276)×0.116=0.279

47、</p><p>　　2×[(12×0.067+0.135)×(2.205+0.116) ×0.116]=0.472</p><p>　　2×[1.694×(25×0.067+0.135)×0.116]=0.711</p><p>　　2.789×1.694×0.11

48、6=0.548</p><p>　　2×[(2.205+0.116）×(12×0.067+0.135)×0.060]=0.262</p><p>　　2×(0.67+0.116×2)×(15×0.067+0.135) ×0.060=0.123</p><p>　　1.071&#

49、215;(2.205+0.276)×0.06=0.159</p><p><b>　　有如下公式</b></p><p>　　計算輕質(zhì)粘土磚比熱容C黏</p><p>　　因為t黏===615.5℃</p><p>　　查附表經(jīng)計算得輕質(zhì)粘土磚比熱容：</p><p>　　C黏=0.84

50、+0.26×10-3t黏=0.8+0.26×10-3×615.5=0.96KJ/(kg)</p><p>　　計算硅藻土磚比熱容C硅</p><p><b>　　因為 ℃</b></p><p>　　查附表經(jīng)計算得硅藻土磚比熱容：</p><p>　　c= 0.84+0.25×1

51、0-3=0.84+0.25×10-3×425=0.95KJ/(kg)</p><p>　　計算硅酸鋁纖維氈保溫層比熱容C纖</p><p><b>　　因為</b></p><p>　　查附表經(jīng)計算得硅酸鋁纖維氈比熱容：</p><p>　　c= 0.81+0.28×10-3=0.81+0.

52、28×10-3×214.75=0.87KJ/(kg)</p><p>　　爐頂珍珠巖按硅藻土磚進行近似計算，爐頂溫度按側(cè)墻溫度進行近似計算，所以得：</p><p><b>　?。?）+（++）</b></p><p><b>　　+（++）</b></p><p>　　=（0.

53、480+0.355+0.279）×0.6×103×0.96×（615.5－20）</p><p>　?。?.472+0.711+0.548）×0.65×103×0.95×（452－20）</p><p>　?。?.262+0.123+0.159）×0.135 ×103×0.87

54、×（214.75－20）</p><p>　　=382110.9+461761.6+12443.1</p><p>　　=856315.6kJ</p><p>　　9.2 爐底蓄熱計算</p><p>　　爐底高鋁質(zhì)電熱元件擱磚，近似看成重質(zhì)粘土磚。爐底的復合爐襯按硅藻土計算。</p><p><b&

55、gt;　　+++</b></p><p>　　=（0.120×0.020×5+0.065×0.230×4+0.114×0.230×2)×2.205=0.274m3</p><p>　　=(0.114×0.065×5+0.114×0.065×3)×2.205+(

56、1.694－0.114×2)</p><p>　　×(2.789－0.114)×0.065</p><p><b>　　=0.386m3</b></p><p>　　=2,789×1.694×0.05=0.236m3</p><p>　　=2,789×1.694

57、×0.114=0.539m3</p><p><b>　　由于</b></p><p>　　近視將重質(zhì)磚和輕質(zhì)磚平均溫度看作相等。</p><p><b>　　經(jīng)查表計算可得：</b></p><p>　　=0.88+0.23×10-3t=0.88+0.23×10-3&

58、#215;625.8=1.04KJ/(kg)</p><p>　　=0.84+0.26×10-3t=0.84+0.26×10-3×625.8=1.01KJ/(kg)</p><p><b>　　經(jīng)查表計算得：</b></p><p>　　=0.84+0.26×10-3t=0.84+0.26×10

59、-3×411.25=0.95KJ/(kg) </p><p><b>　　經(jīng)查表計算得：</b></p><p>　　=0.81+0.28×10-3t=0.81+0.28×10-3×158.3=0.854KJ/(kg) </p><p><b>　　所以可以計算得到：</b><

60、/p><p><b>　　=+</b></p><p><b>　　++</b></p><p>　　=0.274×2.4×103×1.04×(625.8-20)+0.368×0.8×103×1.01×(625.8-20)</p>&

61、lt;p>　　+ 0.539×0.65×103×0.95×(411.25-20)+0.2360×0.125×103 ×0.854×(158.3-20)</p><p>　　=414309+188941.8+130220.7+3484.2=736955.7kJ </p><p>　　9.3 爐底板蓄熱&l

62、t;/p><p>　　知750和20時高合金鋼的比熱容分別為=0.875kJ/(kg)和=0.437 kJ/(kg)。經(jīng)計算爐底板質(zhì)量G=312kg，所以有</p><p>　　=G（-）= 312×(0.875×750-0.437×20）=188373kJ</p><p>　　9.4 整個爐子蓄熱量</p><p&g

63、t;　　=+ + =856315.6+736955.7+188373=1781644.4kJ</p><p>　　9.5 空爐升溫時間</p><p>　　對于一般周期作業(yè)爐，其空爐升溫時間在3-8h內(nèi)均可，故本爐子設計符合要。因計算蓄熱時是按穩(wěn)態(tài)計算的，誤差大，時間偏長，實際空爐升溫時間應在4h以內(nèi)</p><p>　　10 功率的分配與接線</p>

64、;<p>　　85KW功率均勻分布在爐膛兩側(cè)及爐底，組成YY連線。供電電壓為車間動力電網(wǎng)380V。</p><p>　　核算爐膛布置電熱元件內(nèi)壁表面負荷，對于周期式作業(yè)爐，內(nèi)壁表面負荷應在15-35KW/m2 之間，常用20-25 KW/m2 之間。</p><p>　　F電=2F電側(cè)+F電底=2×2.205×0.774+2.205×1.110=

65、5.86m2</p><p>　　W===15KW/m2</p><p>　　表面負荷在常用的范圍15-25KW/m2之內(nèi)，故符合設計要求。</p><p>　　11 電熱元件材料的選擇及計算</p><p>　　由最高使用溫度750，選用線狀Cr15Ni60合金元件，接線方式采用YY。</p><p><b&

66、gt;　　理論計算法：</b></p><p>　?。?）求700時電熱元件的電阻率</p><p>　　當爐溫為700時，電熱元件溫度取900，由附表12查得Cr15Ni60在20的電阻率=1.10mm2/m，電阻溫度系數(shù)=14×10-5-1，則900下的電熱元件電阻率為</p><p>　　=（1+t）=1.10×(1+14

67、15;10-5×900)=1.24mm2/m</p><p>　　(2) 確定電熱元件表面功率</p><p>　　根據(jù)本爐子電熱元件工作條件取=1.5W/cm2</p><p>　　(3)由于采用YY接法，即三相雙星形接法，每組元件功率</p><p><b>　　===14.2kW</b></p>

68、;<p>　　(4) 由于采用YY接法，車間動力電網(wǎng)端電壓為380V，故組電熱元件端電壓即為每相電壓</p><p><b>　　=220V</b></p><p>　　(5) 電熱元件直徑</p><p><b>　　線狀電熱元件直徑</b></p><p>　　d=34.35.16

69、mm</p><p><b>　　取d=6mm。</b></p><p>　　(6) 每組電熱元件長度</p><p>　　=0.785×10-3=0.785×10-3×=78.23m</p><p>　　每組電熱元件重量 =</p><p>　　式中，=8.2g

70、/cm2</p><p>　　所以得=18.35kg</p><p>　　(7) 電熱元件的總長度和總重量</p><p>　　電熱元件總長度=6×78.23=469.4m</p><p>　　電熱元件總重量=6×18.35=110.1kg</p><p>　　(8) 校核電熱元件表面負荷</

71、p><p>　　=0.96W/cm²</p><p><b>　　，結果滿足設計要求</b></p><p>　　(9) 電熱元件在爐膛內(nèi)的布置</p><p>　　將6組電熱元件每組分為4折，布置在兩側(cè)爐墻及爐底上，則有</p><p><b>　　=15.65m</b&g

72、t;</p><p>　　布置電熱元件的爐壁長度L’=L-50=2205-50=2155mm</p><p>　　絲狀電熱元件繞成螺旋狀，當元件溫度高于900℃，查表可知，螺旋節(jié)經(jīng)D=（4-6）d,取D=5d=5×6=30mm</p><p>　　螺旋體圈數(shù)N和螺距h分別為</p><p><b>　　N=166.1圈&l

73、t;/b></p><p><b>　　h=mm</b></p><p>　　h/d=12.97/6=2.16</p><p>　　按規(guī)定，在2-4范圍內(nèi)滿足設計要求。</p><p>　　根據(jù)計算，選用YY方式接線，采用d=6mm用電熱元件重量最小，成本最低。</p><p>　　電熱元件

74、節(jié)距h在安裝的適當調(diào)整，爐口部分增大功率。</p><p>　　電熱元件引出棒材料選用1Cr18Ni9Ti，φ=10mm，l =400mm</p><p>　　11 爐子技術指標（標牌）</p><p>　　額定功率：85KW 額定電壓：380V</p><p>　　最高使用溫度：750℃

75、 生產(chǎn)率：200kg/h</p><p>　　相數(shù)：3 接線方法：YY</p><p>　　工作室有效尺寸：2000×900×650 外形尺寸：2789×1694×1651</p><p>　　重量：kg

76、 出廠日期：</p><p>　　12 課程設計感想</p><p>　　通過本次熱處理設備課程設計，在整個設計過程中學習到了許多新的知識，鍛煉了動手和動腦能力。熱處理設備為金屬材料專業(yè)的一門理論加實踐的基礎課程，它是繼金屬學、材料科學基礎、熱處理原理課程學習完以后又一門專業(yè)課。通過熱處理設備的設計可以了解到熱處理爐設計的基本方法，可以根據(jù)熱處理工件的大

77、小、尺寸、型號和形狀等。通過課程設計的實踐訓練，培養(yǎng)我們獨立查閱文獻資料的能力，在獨自遇到相關問題的情況下，通過自己的努力，獲得解決問題的方法。通過該課程設計的實踐與鍛煉，讓我了解到熱處理爐的原理及內(nèi)部真正結構，也讓我們能夠根據(jù)具體要求，自己能夠設計出所需的爐型、結構、功率等。使自己動手能力大大增強。另外，通過該課程設計的實踐，讓我們把理論與實踐相結合，在實踐過程中理解與消化課堂上學到的理論知識。同時經(jīng)過反復的理論和實踐的相互交流和印證

78、，可以融匯貫通，對我們以后進入工作崗位會有極大的實踐經(jīng)驗與理論支持。</p><p>　　在整個課程設計過程中，感謝張路寧老師，金光老師等老師的辛勤指導和答疑。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 吉澤升.《熱處理爐》.哈爾濱工程大學出版社.1999年1月.</p><p>　　[2