土木工程課程設計--辦公樓設計

1、<p><b>　　課程設計</b></p><p>　　題目： 花土溝鎮(zhèn)牧民新村辦公樓設計 </p><p>　　花土溝鎮(zhèn)牧民新村辦公樓設計</p><p><b>　　一、工程概況：</b></p><p>　　1.該工程建筑面積940.12平米，建筑層數(shù)為地上

2、三層，該辦公樓寬度為13.2米，長度為33.6米，建筑總高度為12.9米，層高分別為3.6米（三層局部4.2米）室內(nèi)外高差為0.90米，功能使用建設局辦公樓，有辦公室、會議室、檔案室、衛(wèi)生間。主要結構類型為：磚混結構，基礎為墻下條形基礎。屋面防水等級為Ⅲ級10年?？寡海?.2kn/m2，抗風壓0.4kn/m2。外墻均為370厚水泥磚，外250，內(nèi)120；內(nèi)墻為240，軸線居中?？v向柱網(wǎng)尺寸分別為3.0米、5.4米、1.8米、3米橫向柱

3、網(wǎng)尺寸6.6米、3.3米、6米。</p><p><b>　　2、設計標準</b></p><p>　　《混凝土結構設計規(guī)范》國家標準GB50010-2010</p><p>　　《建筑結構荷載規(guī)范》國家標準GB50009-2001</p><p>　　《建筑結構制圖標準》國家標準GB/T50105-2001</p

4、><p>　　本工程基礎形式采用墻下條形基礎，地基承載力特征值至少達到fak=160kpa3 ?；A下設100mm厚C15瀝青混凝土墊層，地基基礎設計等級為丙級。基礎混凝土強度為C40，±0.000以下墻體及基礎表面采用防腐措施瀝青冷底子油兩邊。</p><p><b>　　3承載體系</b></p><p>　　從結構的承重體系來看，大

5、體分為三種：縱向承重體系、橫向承重體系和內(nèi)框架承重體系。1．縱向承重體系 　　 荷載的主要傳遞路線是：板一梁一縱墻一基礎一地基?？v向承重體系的特點：（1）縱墻是主要承重墻，橫墻的設置主要為了滿足房屋空間剛度和整體性的要求，它的間距可以比較長。這種承重體系房間的空間較大，有利于使用上的靈活布置。（2）由于縱墻確的荷載較大，因此賠上開門、開窗的劃。和位置都要受到一定脫。（3）這種承重體系，相對于橫向承重體系，樓蓋的材料用量較多，墻體的材料用

6、量較少?？v向承重體紗適用于使用上要求有較大空間的房屋，或隔斷墻位置可能變化的房間。如教學樓、實驗樓、辦公樓、圖書館、食堂、工業(yè)廠房等。橫向承重體系荷載的主要傳遞路線是：板-橫墻-基礎-地基。它的特點是：（1）橫墻是主要承重墻，縱墻起圍護、隔斷和將橫墻連成整體的作用。一般情況下，縱墻的承載能力是有余的，所以這種體系對縱墻上開門、開窗的限制較少。（2）由于橫墻間距很短（一肌在3～4.5m之間），每一開間有一道橫墻，又有縱墻在縱向拉結，因此房

7、屋的空間剛度很大，整體性很好。這中承重體系，對抵抗風力、地震作用等水平荷載的作用和調(diào)整地基的不均</p><p><b>　　二．計算內(nèi)容</b></p><p><b>　　1．荷載計算</b></p><p><b>　?。?）屋面荷載</b></p><p>　　40mm

8、厚C20砼整體現(xiàn)澆剛性防水層 1.0kN/m2；</p><p>　　20厚水泥沙漿保護層 0.4 kN/m2；</p><p>　　3厚2000型SBS改性石油瀝青卷材防水層 0.1kN/m2；</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.4 kN

9、/m2；</p><p>　　100厚1：6水泥爐渣填找坡兼隔熱層 1.0 kN/m2；</p><p>　　30厚C20砼整體澆注層 0.72 kN/m2；</p><p>　　120厚900寬預應力空心板 1.8kN/m2；</p><p>　　15

10、mm厚水泥沙漿抹灰、刮膩子、涂料照面 0.3kN/m2</p><p>　　屋面恒載標準值: 5.72kN/m2</p><p>　　屋面恒載設計值: 5.72×1.2=6.864kN/m2</p><p>　　屋面活載標準值:

11、 2.0kN/m2</p><p>　　屋面活載設計值: 2.0×1.4=2.8kN/m2</p><p>　　屋面荷載設計值: 6.864+2.8=9.664kN/m2</p><p><b>　?。?）樓面荷載</b></p><

12、p>　　30mm厚C20砼整體澆注層： 0.72kN/m2</p><p>　　水泥沙漿粘貼地面磚 0.55kN/m2</p><p>　　120厚900寬預應力空心板 1.8 kN/m2；</p><p>　　15mm厚水泥沙漿抹灰、刮膩子、涂

13、料照面 0.3kN/m2</p><p>　　樓面恒載標準值: 3.37kN/m2</p><p>　　樓面恒載設計值: 3.37×1.2=4.044kN/m2</p><p>　　樓面活載標準值: 2.0kN/

14、m2</p><p>　　樓面活載設計值: 2.0×1.4=2.8kN/m2</p><p>　　樓面荷載設計值: 4.044+2.8=6.844kN/m2</p><p>　　(3)計算單元(1m寬)的墻體荷載</p><p>　　240磚墻(雙面普通抹灰)

15、 0.24×19+0.34×2=5.24 kN/m2</p><p>　　磚墻恒載標準值: 3×1×5.24=15.72kN</p><p>　　磚墻恒載設計值: 15.72×1.2=18.9kN</p&g

16、t;<p>　　3.內(nèi)橫墻承載力驗算</p><p>　　(1)三層墻體底部承載力驗算(MU10頁巖磚,M5沙漿)</p><p><b>　　①內(nèi)力計算</b></p><p>　　根據(jù)樓面對計算單元傳來的豎向荷載</p><p>　　樓面標準值:5.37×3.6×1/2+5.37&#

17、215;3.3×1/2=18.53kN</p><p>　　樓面設計值: 6.844×3.6×1/2+6.844×3.3×1/2=23.61kN</p><p>　　三層墻體底部截面處的軸力設計值: N=137.26+23.61+18.9=179.77kN</p><p>　?、诔休d力驗算（墻體底部截面）</p

18、><p>　　荷載設計值引起的偏心距: e=M/N=0</p><p>　　墻體高厚比: β= HO/h=3000/240=12.5</p><p>　　查《混凝土結構中冊》附表11-11-1得, φ=0.8075</p><p>　　砌體用水泥沙漿砌筑，對砌體抗壓強度設計值，γa=0.9<

19、/p><p>　　MU10頁巖磚,M5沙漿: f=1.5N/mm2 A=0.24×1=0.24㎡</p><p>　　φγafA=0.8075×0.9×1.5×0.24×103=261.6kN＞N=179.77kN(滿足要求)</p><p>　　(2)二層墻體底部承載力驗算(MU10頁巖磚,M5

20、沙漿)</p><p><b>　　①內(nèi)力計算</b></p><p>　　根據(jù)樓面對計算單元傳來的豎向荷載</p><p>　　樓面標準值:5.37×3.6×1/2+5.37×3.3×1/2=18.53kN</p><p>　　樓面設計值: 6.844×3.6×

21、;1/2+6.844×3.3×1/2=23.61kN</p><p>　　二層墻體底部截面處的軸力設計值: N=179.77+23.61+18.9=222.28kN</p><p>　?、诔休d力驗算（墻體底部截面）</p><p>　　荷載設計值引起的偏心距 e=M/N=0</p><p&

22、gt;　　墻體高厚比: β= HO/h=3000/240=12.5</p><p>　　查《混凝土結構中冊》附表11-11-1得, φ=0.8075</p><p>　　砌體用水泥沙漿砌筑，對砌體抗壓強度設計值，γa=0.9</p><p>　　MU10頁巖磚,M5沙漿: f=1.5N/mm2 A=0.24×1=0.24㎡&

23、lt;/p><p>　　φγafA=0.8075×0.9×1.5×0.24×103=261.6kN＞N=222.28kN(滿足要求)</p><p>　　(3)一層墻體底部承載力驗算(MU10頁巖磚,M7.5沙漿)</p><p><b>　?、賰?nèi)力計算</b></p><p>　　根

24、據(jù)樓面對計算單元傳來的豎向荷載</p><p>　　樓面標準值:5.37×3.6×1/2+5.37×3.3×1/2=18.53kN</p><p>　　樓面設計值: 6.844×3.6×1/2+6.844×3.3×1/2=23.61kN</p><p>　　一層墻體底部截面處的軸力設計值

25、: N=222.28+23.61+18.9=264.79kN</p><p>　?、诔休d力驗算（墻體底部截面）</p><p>　　荷載設計值引起的偏心距 e=M/N=0</p><p>　　墻體高厚比: β= HO/h=3000/240=12.5</p><p>　　查《混凝土結構中冊》附表11-11

26、-1得, φ=0.8075</p><p>　　砌體用水泥沙漿砌筑，對砌體抗壓強度設計值，γa=0.9</p><p>　　MU10頁巖磚,M7.5沙漿: f=1.69N/mm2 A=0.24×1=0.24㎡</p><p>　　φγafA=0.8075×0.9×1.69×0.24×10

27、3=294.8kN＞N=264.79kN(滿足要求)</p><p>　　(6)一層下面1米高墻體承載力驗算(MU15頁巖磚,M7.5沙漿)</p><p><b>　?、賰?nèi)力計算</b></p><p>　　根據(jù)樓面對計算單元傳來的豎向荷載</p><p>　　樓面標準值:5.37×3.6×1/2+

28、5.37×3.3×1/2=18.53kN</p><p>　　樓面設計值: 6.844×3.6×1/2+6.844×3.3×1/2=23.61kN</p><p>　　墻體自重(取1米高墻體計算)</p><p>　　標準值: 1×1×5.24=

29、5.24 kN</p><p>　　設計值: 5.24×1.2=6.288kN</p><p>　　基礎頂面墻體截面處上部傳來的軸力設計值:</p><p>　　N=264.79+23.61+6.288=294.688kN</p><p><b>　　②承載力驗算</b>

30、;</p><p>　　荷載設計值引起的偏心距 e=M/N=0</p><p>　　墻體高厚比: β= HO/h=3000/240=12.5</p><p>　　查《混凝土結構中冊》附表11-11-1得, φ=0.8075</p><p>　　砌體用水泥沙漿砌筑，對砌體抗壓強度設計值，γa=

31、0.9</p><p>　　MU15頁巖磚,M7.5沙漿: f=2.07N/mm2 A=0.24×1=0.24㎡</p><p>　　φγafA=0.8075×0.9×2.07×0.24×103=361kN＞N=294.688kN(滿足要求)</p><p><b>　　三．現(xiàn)澆板設計&l

32、t;/b></p><p>　　設取板厚h=80mm,用Ｃ25混凝土,冷扎扭鋼筋</p><p><b>　　1、荷載計算</b></p><p>　　板活荷載標準值： 2kN/m2</p><p>　　恒荷載設計值:

33、 7.35×1.2=8.82kN/m2；</p><p>　　活荷載設計值: 2×1.4=2.8kN/m2；</p><p>　　荷載總設計值: 8.82+2.8=11.62kN/m2；</p><p><b>　　2、計算內(nèi)力</b&g

34、t;</p><p>　?、?、計算跨度： l01=1260㎜,l02=2660㎜</p><p>　　由于l02/l01=2.11＞2 所以按單向板計算,</p><p>　　M=pl201/8=11.62×1.262/8=2.31kN.m</p><p><b>　　3、承載力計算:</b></p&g

35、t;<p>　　板厚80mm，設as=20mm，h0=80-20=60mm，板寬b=1000mm，C25混凝土，a1=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2 , fy=360 N/mm2</p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.054 ξ=1-=0.056 As=ξbh0fc/fy=111mm2</p><p>　　實際配筋φ6.5@

36、180 As=164mm2</p><p>　　計算結果表明，ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；As/bh=164/1000×80=0.205%﹥0.45ft/fc=0.45×1.27/360=0.159%;同時此值大于0.2%,符合要求。</p><p><b>　　廚房現(xiàn)澆板的設計</b></p><p&g

37、t;　　設板厚h=80mm,用Ｃ25混凝土,冷扎扭鋼筋</p><p><b>　　1、荷載計算</b></p><p><b>　　板恒荷載標準值：</b></p><p>　　水泥沙漿粘貼地面磚 0.55kN/m2</p><p>　　1.2厚J

38、S防水涂料防水層 0.1kN/m2</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.4kN/m2</p><p>　　80厚鋼筋C25砼 0.08×25=2.0kN/m2；</p><p>　　20mm厚水泥沙漿抹灰

39、 0.4kN/m2</p><p>　　板活荷載標準值： 2kN/m2</p><p>　　恒荷載標準值 3.45kN/m2；</p><p>　　活荷載設計值

40、 2×1.4=2.8kN/m2；</p><p>　　荷載總設計值 3.45×1.2+2.8=6.94kN/m2；</p><p><b>　　2、計算內(nèi)力</b></p><p>　　計算跨度： l01=l02=2160㎜；</p><p>

41、　　由于 l02/l01=1＜2 所以按雙向板計算,</p><p>　　計算簡圖（四邊簡支）根據(jù)《混凝土結構》中冊錄7-1表</p><p>　　l01/l02=1 v=0.2 m1=m2=0.0368</p><p>　　M= m1+vm2=0.0368×6.94×2.162+0.2×0.036

42、8×2.162=1.43kN.m</p><p><b>　　3、承載力計算:</b></p><p>　　板厚80mm，設as=20mm，h0=80-20=60mm，板寬b=1000mm，C25混凝土，</p><p>　　a1=1.0， ft=1.27N/mm2， fc=11.9N/mm2 , fy=360 N/mm2；<

43、/p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.033 ξ=1-=0.034 As=ξbh0fc/fy=68mm2</p><p>　　實際雙向配筋φ6.5@180 A=163mm2</p><p>　　計算結果表明，ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；</p><p>　　As/bh=164/1000

44、5;80=0.205%﹥0.45ft/fc=0.45×1.27/360=0.159%;同時此值大于0.2%,符合要求。</p><p><b>　　四、陽臺設計</b></p><p>　　1、陽臺現(xiàn)澆板設計： l01=1400 l02=3360㎜；取板厚h=80</p><p><b>　?。?）荷載計算</b&g

45、t;</p><p><b>　　板恒荷載標準值：</b></p><p>　　水泥沙漿粘貼地面磚 0.55 kN/m2</p><p>　　1.2厚JS防水涂料防水層 0.1kN/m2</p><p>　　20厚水泥沙漿找平層

46、 0.4 kN/m2</p><p>　　80厚鋼筋C25砼 0.08×25=2.0kN/m2；</p><p>　　20mm厚水泥沙漿抹灰 0.4kN/m2</p><p>　　板活荷載標準值：

47、 2.5kN/m2</p><p>　　恒荷載設計值: 3.45×1.2=4.14kN/m2；</p><p>　　活荷載設計值: 2.5×1.4=3.5kN/m2；</p><p>　　荷載總設計值:

48、 4.14+3.5=7.62kN/m2；</p><p><b>　?。?）彎距設計值</b></p><p><b>　　按單向板計算,</b></p><p>　　M=pl2/8=7.64×1.42/8=1.87kN.m</p><p><b>　　(3)承載力計算:&

49、lt;/b></p><p>　　板厚80mm，設as=20mm，h0=80-20=60mm，板寬b=1000mm，C25混凝土，a1=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2 , fy=360 N/mm2；</p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.0437 ξ=1-=0.0447 As=ξbh0fc/fy=89mm2</p>

50、<p>　　實際配筋φ6.5@180 As=164</p><p>　　計算結果表明，ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；As/bh=164/1000×80=0.205%﹥0.45ft/fc=0.45×1.27/360=0.159%;同時此值大于0.2%,符合要求。</p><p>　?。?戶型陽臺現(xiàn)澆板按C2戶型陽臺現(xiàn)澆板配筋</p&g

51、t;<p><b>　　2、現(xiàn)澆邊梁設計</b></p><p>　　取梁b×h為200×300 mm , l0 =3.36m</p><p><b>　　1）荷載計算:</b></p><p>　　板傳來荷載： 3.45×1.4

52、5;0.5=2.42KN/m</p><p>　　梁自重: 0.2×0.3×25=1.5KN/m</p><p>　　抹灰: 0.02×0.4×2×20=0.32KN/m</p><p>　　恒荷載標準值:

53、 4.24KN/m活荷載: 2.5×1.4×0.5=1.75KN/m</p><p>　　荷載總設計值: 4.24×1.2+1.75×1.4=7.54 KN/m</p><p><b>　　

54、2)彎距設計值:</b></p><p>　　M=pl2/8=7.54×3.362/8=10.64KN.m</p><p><b>　　3)承載力計算:</b></p><p>　　設as=35mm，h0=300-35=265mm，C25混凝土，a1=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2 , fy=3

55、00N/mm2</p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.064 ξ=1-=0.066 As=ξbh0fc/fy=139mm2</p><p>　　應考慮到還有一些荷載和系數(shù)未加入計算在實際配筋時適當增大所以選取2Φ14 As=308mm2 箍筋按構造配筋φ6.5@180</p><p><b>　　3、陽臺挑梁TL</b&

56、gt;</p><p>　　托承陽臺的鋼筋砼挑梁，外挑長度l=1.2m,埋入長度l1=2.4m,設挑梁截面b×h=240㎜×300㎜,挑梁上墻體的凈高2.86m,墻厚240㎜,因墻體采用MU10頁巖磚,M5的沙漿,墻體重力為5.24KN/㎜2</p><p><b>　　(1)荷載計算</b></p><p>　　邊梁傳來的

57、集中力 4.2×3.36×0.5×1.2=8.47KN</p><p>　　q3=2.0×3.36×0.5×1.4=4.7KN/m</p><p>　　g3=5.72×3.36×0.5×1.2=12.36KN/m</p><p>　　q1=q2=q3

58、=4.7KN</p><p>　　g1=0.325×0.24×25×1.2=2.34KN/m</p><p>　　g2=3.37×3.36×0.5×1.2+g1=9.13KN/m</p><p><b>　　F=8.47 KN</b></p><p><b

59、>　　(2)抗傾覆驗算:</b></p><p>　　l=1.2m＞2.2hb=2.2×0.3=0.66m,</p><p>　　xo=0.3h=0.3×0.3=0.09 m,且小于0.13l1=0.156m</p><p>　　傾覆力矩：MOV=0.5×(4.7+2.34)×(1.2+0.09)2+8.47

60、×(1.2+0.99)=16.8KN.M</p><p>　　抗傾覆力矩:Mr=162.7KN.M</p><p>　　Mr=162.7＞MOV=16.8KN.M 滿足要求.</p><p>　　(3)挑梁下砌體局部受壓承載力驗算:</p><p>　　Л=0.7, У=1.25, f=1.5N/mm2</p><

61、;p>　　Al=1.2bhb=1.2×0.24×0.4=0.1152m2</p><p>　　Nl=2R=2×(12.7+6.55×1.2+0.12)=42.7KN</p><p>　　ЛуfAl=0.7×1.25×1.5×115200=151KN＞Nl 滿足要求.</p><p>　　(4

62、)挑梁承載力計算:</p><p>　　Mmax= MOV=16.8KN.M</p><p>　　b=240 mm， h0=300-35=265mm， C25混凝土，</p><p>　　a1=1.0， ft=1.27N/mm2， fc=11.9N/mm2 , HRB335=300N/mm2；</p><p>　　as=M/a1fcbh02=

63、0.084 ξ=1-=0.088 As=ξbh0fc/fy=222mm2</p><p>　　應在計算挑梁時還有一些系數(shù)和荷載為考慮所以配筋要增大,選用3φ18 As=763mm2 箍筋選用φ6.5@160</p><p><b>　　五、樓梯間設計</b></p><p><b>　　1、踏步板設計</b>

64、</p><p>　　取一個踏步板為計算單元，tga=167/260=0.642,板截面高近似取</p><p><b>　　(1)荷載計算</b></p><p><b>　　恒載標準值：</b></p><p>　　恒載設計值： 1.45

65、5×1.2=1.746KN/m</p><p>　　活荷載標準值: 2kN/m2。</p><p>　　活荷載設計值： 2.0×0.26×1.4=0.728KN/m</p><p>　　荷載設計總值：

66、 1.746+0.728=2.474KN/m</p><p><b>　?。?）截面配筋計算</b></p><p>　　板水平計算跨度：ln=1.2m；</p><p>　　彎矩設計值：M=Pln2/8=2.474×1.22/8=0.445KN·m；</p><p&

67、gt;　　C25砼a1=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2，fy=360N/mm2， h0=142.5-20=122.㎜；</p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.445×106/（1.0×11.9×260×122.52）=0.0096</p><p>　　ξ=1-=0.0097 As=ξbh0fc/fy=1

68、0.21mm2</p><p>　　由于所需鋼筋面積較小，故按構造要求每個踏步 2φ6.5配筋</p><p>　　2、斜梁TXL-1設計</p><p>　　設斜梁尺寸為150㎜×250㎜ 跨度4.6m</p><p><b>　?。?）、荷載計算</b></p><p><b

69、>　　恒載：</b></p><p>　　踏步板傳來荷載: 1.455×1.2×0.5/0.26=3.36KN/m</p><p>　　梁自重： [0.25-(0.059+0.226)×0.5]×0.15×25/0.8415=0.48KN/m</p><p>　　梁

70、粉刷: 0.02×[0.25-(0.059+0.226)×0.5]×2×20/0.8415=0.1KN/m</p><p>　　小計 : 3.94KN/m</p><p>　　活荷載: 2×0

71、.5×1.2=1.2KN/m</p><p>　　荷載總設計值： 6.408KN/m</p><p><b>　　(2)截面設計</b></p><p>　　彎矩設計值：M=Pln2/8=6.408×4.62/8=16.95KN·m；</p>

72、<p>　　剪力設計值: V= Pln/2=6.408×4.6/2=14.74KN</p><p>　　截面按矩形截面計算: b=150mm, 梁有效高度h0=250-35=215㎜。</p><p>　　C25混凝土，a1=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2 ,HRB335=300N/mm2；</p><p><

73、;b>　?、僬孛妫?lt;/b></p><p>　　as=M/a1fcbh02=16.95×106/（1.0×11.9×150×2152）=0.205</p><p>　　ξ=1-=0.232</p><p>　　As=ξbh0fc/fy=0.232×150×215×11.9/30

74、0=297㎜2</p><p>　　實際配筋 2φ14 As=308mm2</p><p>　　計算結果：ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；</p><p>　　ρ= As/bh=308/（150×250）=0.82%＞ρmin=0.45×（ft/fy）=0.19%，同時也大于0.2%,符合要求。</p>&l

75、t;p><b>　?、谛苯孛?lt;/b></p><p>　　0.25βCfcbh0=0.25×1.0×11.9×150×215=95.9KN> Vmax=14.74KN</p><p><b>　　截面尺寸滿足</b></p><p>　　0.7ftbho=0.7×

76、;1.27×150×215=28.7KN> Vmax=14.74KN</p><p>　　則需配置φ6.5@150箍筋，則斜截面受剪承載力：</p><p>　　Рsv=0.295%>Рsv,min=0.145%,故符合要求。</p><p><b>　　3、XB-1設計</b></p><p

77、>　　設取板厚h=80mm,用Ｃ25混凝土,冷扎扭鋼筋</p><p><b>　　(1)、荷載計算</b></p><p><b>　　板恒荷載標準值：</b></p><p>　　水泥沙漿粘貼地面磚 0.55×１=0.5kN/m；</p>&l

78、t;p>　　20厚水泥沙漿找平層 0.4×1=0.4kN/m；</p><p>　　80厚鋼筋C25砼 0.08×25×1=2.0kN/m；</p><p>　　恒載標準值： 2.95kN/m&

79、lt;/p><p>　　活荷載 2×1=2kN/m；</p><p>　　荷載總設計值: 2.95×1.2+2×1.4=6.34kN/m2；</p><p><b>　　(2)、計算內(nèi)力</b><

80、;/p><p>　?、拧⒂嬎憧缍龋?l0=1200㎜</p><p>　　M=pl20/10=6.34×1.22/10=0.913kN.m</p><p>　　(3)、承載力計算:</p><p>　　板厚80mm，設as=20mm，h0=80-20=60mm，板寬b=1000mm，C25混凝土，a1=1.0，ft=1.27N/mm2，

81、fc=11.9N/mm2 , fy=360 N/mm2</p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.0213 ξ=1-=0.0215 As=ξbh0fc/fy=43mm2</p><p>　　所算鋼筋面積太小,按構造要求配筋φ6.5@180 As=164mm2</p><p>　　計算結果表明，ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；As

82、/bh=164/1000×80=0.205%﹥0.45ft/fc=0.45×1.27/360=0.159%;同時此值大于0.2%,符合要求。</p><p><b>　　2、平臺梁設計</b></p><p>　　平臺梁（TL2） 截面尺寸為250㎜×450㎜：</p><p><b>　?。?）、荷載計

83、算</b></p><p><b>　　①集中荷載:</b></p><p>　　邊梁TL1傳來： 4.09×1.2×4.6/2=11.29KN</p><p>　　斜梁XL傳來： 3.94×1.2×4.6/2=10.87KN</p&

84、gt;<p><b>　?、诰己奢d:</b></p><p>　　梁自重： 0.5×0.2×25×1.2=3KN/m</p><p>　　梁抹灰: 0.02×0.5×2×20×1.2=0.48KN/m</p>

85、;<p>　　活荷載: 2×4.6×3×1.4÷4=9.66KN/m</p><p>　　小計: 13.14KN/m</p><p><b>　　(2)、內(nèi)力計算</b></p><p&g

86、t;　　彎矩設計值：Mmax=23.6KN·m；</p><p>　　剪力設計值:Vmax=38.59KN；</p><p>　　截面按矩形截面計算: b=200mm, 梁有效高度h0=500-35=465㎜。</p><p>　　C25混凝土，a1=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2 ,HRB335=300N/mm2；</p

87、><p><b>　?、僬孛妫?lt;/b></p><p>　　as=M/a1fcbh02=0.046</p><p>　　ξ=1-=0.047</p><p>　　As=ξbh0fc/fy=0.058×200×415×11.9/300=173㎜2</p><p>　　應在

88、計算時還有一些系數(shù)和荷載為考慮所以配筋要增大,選配2Φ16 As=402mm2</p><p>　　計算結果：ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；</p><p>　　ρ= As/bh=308/（200×500）=0.308%＞ρmin=0.45×（ft/fy）=0.19%，同時也大于0.2%,符合要求。</p><p><b&

89、gt;　?、谛苯孛?lt;/b></p><p>　　0.25βCfcbh0=0.25×1.0×11.9×200×465=276.68KN> Vmax=38.59KN</p><p><b>　　截面尺寸滿足</b></p><p>　　0.7ftbho=0.7×1.27×

90、200×465=82.68KN> Vmax=38.59KN</p><p>　　則需配置φ6.5@150箍筋</p><p>　　內(nèi)墻剖面圖 </p><p>　　六、基礎設計 外墻剖面圖</p>&l

91、t;p>　　1勘察地質(zhì)報告概況：</p><p>　　勘察場地內(nèi)地層均為第四系上更新統(tǒng)沖洪積物，產(chǎn)地巖性主要有雜填土、粗砂、礫砂等組成巖性特征自上而下描述如下：</p><p>　　素填土：雜色，成分多為生活垃圾。平均厚度0.5米左右。</p><p>　　粗砂：黃褐色，稍密，潮濕，主要礦物質(zhì)為石英、長石、云母等，該層揭露厚度7.6m—8.0米。</p&

92、gt;<p>　　礫砂：深灰色、密實潮濕，主要成分為石英、花崗巖長巖厚度為7.8米—8.2米</p><p>　　場地未見地下水。地區(qū)為季節(jié)性凍土區(qū)，標準凍土深度2.29米，建筑抗震設防烈度為7度，建筑耐久年限及耐火等級為50年，</p><p><b>　　2、承重墻基礎設計</b></p><p><b>　　(1)

93、．荷載計算</b></p><p>　　上部N=294.668KN/m f=350 kN/m2 墻寬b1=240㎜</p><p>　　(2).基礎用C15砼做成條形基礎,具體布置見基礎結構布置圖.</p><p>　　(3).根據(jù)地質(zhì)條件埋深定為1.3m.</p><p>　　(4).確定基礎的底面尺寸.<

94、;/p><p>　　b≥N/f-γG d=295/(350-20×1.3)=0.91m 取b=1m</p><p>　　(5).地基承載力驗算</p><p>　　P=γG d +F/A=20×1.3+295/1×1=315Kpa＜f=350Kpa(滿足)</p><p><b>　　(6).剛性角驗算&

95、lt;/b></p><p>　　H0+0.5≤d H0≤d-0.5=1.3-0.5=0.8m</p><p>　　b2=(b-b1)/2=(1-0.24)/2=0.38m</p><p>　　b2 /H0=0.38/0.8=0.475＜tgａ=1/1.5=0.67 剛性角滿足。</p><p>　　3、非承重墻基礎設計<

96、/p><p><b>　　(1)．荷載計算</b></p><p>　　上部N=15.72×6+5.24×1.2=120KN/m</p><p>　　f=350 kN/m2 墻寬b1=240㎜</p><p>　　(2).基礎用C20砼做成條形基礎,具體布置見基礎結構布置圖.</p>

97、<p>　　(3).根據(jù)地質(zhì)條件埋深定為1m。</p><p>　　(4).確定基礎的底面尺寸.</p><p>　　b≥N/(f-γG d)=120/(350-20×1)=0.4m 取b=0.8m</p><p>　　(5).地基承載力驗算</p><p>　　P=γG d +F/A=20×1.1+120/

98、0.8×1=170Kpa＜f=350Kpa(滿足)</p><p><b>　　(6).剛性角驗算</b></p><p>　　H0+0.5≤d H0≤d-0.5=1-0.5=0.5m</p><p>　　b2=(b-b1)/2=(0.8-0.24)/2=0.28m</p><p>　　b2 /H0=0

99、.28/0.5=0.56＜tgａ=1/1.5=0.67 剛性角滿足。</p><p><b>　　施工要求</b></p><p>　　1、進場后做好施工測量與有關資料的接收和準備工作，詳細復核有關紅線點、水準點，布設現(xiàn)場臨時用電線路、臨時用水管線和其它的臨時設施，施工塔吊基礎并盡早安裝塔吊。</p><p>　　全面熟悉和掌握施工圖紙的全部內(nèi)

100、容，檢查各專業(yè)之間的預埋件、預埋洞位置的尺寸是否統(tǒng)一或遺漏，提出改進設計便于施工的合理化建議。</p><p>　　首先，根據(jù)建筑設計總平面圖設計的坐標數(shù)據(jù)，通過換算得出各控制點坐標和測量數(shù)據(jù)，依據(jù)城市規(guī)劃建筑紅線為基準點，在現(xiàn)場實測建筑物的主要控制線的位置，并由此建立總平面軸線控制網(wǎng)。</p><p>　　測定軸線控制樁，為了保證測量精度，控制網(wǎng)的各軸線應控制在距基坑2－5m，（根據(jù)現(xiàn)場

101、情況而定），基坑開挖后用它作為各施工層恢復中線或軸線的依據(jù)，軸線控制樁采用木樁，四周用砼保護，保護深度為400mm，樁頂劃十字線，十字線中心釘小釘。平面軸線控制網(wǎng)應為矩形，且各邊能相互通視，以便復合校核。</p><p>　　軸線引測（1）為了滿足精度要求，在±0.000樓面砼施工前，在各控制點處預埋鐵件，待砼達到一定強度后，根據(jù)控制網(wǎng)軸線關系，將各點投測在預埋件上，校核無誤后刻上十字，用鋼沖在十字的相

102、交處沖上記號，用紅油漆描好，作為向上投測的依據(jù)。</p><p>　　在各層樓板面內(nèi)控基點的相應位置預留孔洞。每層向上投點時應在每個基準點上嚴格對中，整平，然后投點。每層控制點投到施工層后用儀器、鋼尺進行檢驗，閉合后方可放線施工。</p><p><b>　?。ㄒ唬┩练焦こ?lt;/b></p><p>　　土方大開挖時，將采取有效措施，充分保證土體

103、邊坡、圍墻、周圍建筑及其公用設施的穩(wěn)定和施工人員的安全。采用機械化施工方法，以加快施工進度，降低工程成本。地基采用強夯，基坑土方以機械打開挖為主，開挖至地基底標高以上300─500mm后，用裝載機作出入口坡道，底部人工修理、清底。為保證基礎回填土的施工質(zhì)量，將坡道設置在基坑以外。</p><p>　　1．基礎工程工序安排</p><p>　　施工放線——基槽開挖——檢查軸線、標高——澆墊層

104、砼——養(yǎng)護——砌條石基礎——地圈梁 </p><p><b>　　2．土方回填</b></p><p>　?。?）土方回填主要為：擋土墻完成后外側的回填土。</p><p>　?。?）施工方法及注意事項：回填土每次加入不得超過50cm。填筑室外采用3：7灰土，填土前檢驗其含水率。含水量偏高時，可采用翻松晾曬，均勻摻入干土等措施；含水量偏低，可預

105、先灑水濕潤，增加壓實遍數(shù)等措施?；靥钔敛捎么蚝粰C夯實，夯實遍數(shù)為三遍。每層填土壓實都應做干容重試驗，用環(huán)刀法取樣。</p><p><b>　　（二）鋼筋工程</b></p><p>　　一、鋼筋的加工制作 </p><p>　　為保證工程的順利進行現(xiàn)場配備如下機械：鋼筋切斷：2臺 鋼筋調(diào)直機：1臺 鋼筋彎曲機：2臺鋼筋加工制作時，要將

106、鋼筋加工表與設計圖復核，檢查下料表是否有錯誤和遺漏，對每種鋼筋要按下料表檢查是否達到要求，經(jīng)過這兩道檢查后，再按下料表放出實樣，試制合格后方可成批制作，加工好的鋼筋要掛牌整齊有序的堆放。</p><p>　　二、 鋼筋彎鉤或彎曲</p><p>　　柱、梁：主筋全部采用螺紋套筒鏈接</p><p>　　鋼筋彎鉤：形式有三種，分別為半圓彎鉤、直彎鉤及斜彎鉤。鋼筋彎曲后

107、形成圓弧，彎起后尺寸不大于下料尺寸，應考慮彎曲調(diào)整值。</p><p>　　鋼筋彎心直徑為2.5d，平直部分為3d。鋼筋彎鉤增加長度的理論計算值：對半圓彎鉤為6.25d，對直彎鉤為3.5d，對斜彎鉤為4.9d。彎起鋼筋中間部位彎折處的彎曲直徑D，等于鋼筋直徑的5倍。</p><p>　　箍筋的末端應作彎鉤，彎鉤形式應符合設計要求。</p><p>　　鋼筋下料長度應

108、根據(jù)構件尺寸、混凝土保護層厚度，鋼筋彎鉤調(diào)整值和彎鉤增加長度等規(guī)定綜合考慮。</p><p>　　直鋼筋下料長度=構件長度—保護層厚度+彎鉤增加長度</p><p>　　彎起鋼筋下料長度=直段長度+斜彎長度—彎曲調(diào)整值+彎鉤增加長度</p><p>　　箍筋下料長度=箍筋內(nèi)周長+箍筋調(diào)整值+彎鉤增加長度</p><p><b>　　

109、模板工程</b></p><p>　　一、 模板的選擇及配置：</p><p>　　為保證砼表面的施工質(zhì)量，對拉螺栓固定模組裝，梁板模板面板均選用聚氨脂覆膜膠合板，在拆模時減少撬動造成損壞。梁板模板支撐體系采用100×100木枋作主次梁，Φ48×3.5鋼管和可調(diào)節(jié)底座作立柱。按各層施工要求，為保證連續(xù)施工，墻模配足一層，梁、板模配足三層，以備周轉(zhuǎn)。</

110、p><p>　?、倭喊濉翘菽０宀捎?8厚覆膜砼用膠合板；模板縫、模板與剪力墻接觸處用3mm海綿膠條，施工時拼接板加適當壓力，壓縮海綿條，確保不漏漿；樓梯面板采用整體封閉式鋼模。</p><p>　?、跒楸ＷC模板的質(zhì)量，嚴禁班組隨意切割、鉆孔，不得在模板上亂釘釘子。</p><p><b>　　梁板模板</b></p><p&g

111、t;　　主梁、次梁、頂板模按散支散拆的方式設計，成大規(guī)格板面，并編號對應拆裝，以提高工效。</p><p><b>　　樓梯模板</b></p><p>　　樓梯段上部墻體模板做成梯狀，整裝整拆，樓梯段下部三角形模板散裝散拆，同梯段底模一起支，樓梯踏步采用封閉式支模，確保砼的效果。</p><p><b>　?。ㄋ模┗炷凉こ?lt;

112、/b></p><p>　　樓面放線——綁扎柱鋼筋——柱鋼筋驗收——支柱?！獫仓炷痢Я喊迥！喊邃摻睢喊邃摻铗炇铡獫岔拧B(yǎng)護</p><p>　　混凝土的拌制現(xiàn)場拌制砼：采用現(xiàn)場集中攪拌，設兩臺JS500型強制式攪拌機，自動上料機兩臺，自動計量電子秤兩臺，裝載機一臺，HBT60C砼輸送泵一臺。砼水平及垂直運輸采用一次泵送工藝及軟管布料，采用一臺布料機布料，對零星砼

113、采用塔吊垂直運輸。攪拌機出料口盡可能設在塔吊旋轉(zhuǎn)半徑范圍內(nèi)。攪拌機旁邊設15－20m3水池一個，設5m3沉淀池兩個進行二級沉淀。攪拌機周圍和砂石場地做好排水溝和流水方向。</p><p><b>　　砼質(zhì)量控制：</b></p><p><b>　　1、材料</b></p><p>　　(a)水泥：水泥的品種、標號、廠別及

114、牌號應符合混凝土配合比通知單的要求。水泥應有出廠合格證及進場試驗報告。</p><p>　　(b)砂：砂的粒徑和產(chǎn)地應符合砼配合比通知單的要求。砂中的含泥量不得大于３％。</p><p>　　(c)石子（卵石）：石子粒徑、級配及產(chǎn)地應符合砼配合比的要求。石子中的針、片顆粒含量不大于15％，石子的含泥量不得大于１％，泥塊含量不得大于0.5％。</p><p>　　(d

115、)砼外加劑：所用砼外加劑的品種、生產(chǎn)廠家及牌號應符合配合比通知單的要求并應有有關指標進場試驗報告，還應有準用證件。外加劑必須有摻量試驗。</p><p><b>　　2、班前檢查</b></p><p>　　每臺班開始前，對攪拌機及上料設備進行檢查試運轉(zhuǎn)，對所用計量器具進行檢查并定磅；校對施工配合比，將砼配合比轉(zhuǎn)換為實際使用的施工配合比，并公布于配料地點的標牌上，對所

116、用原材料的規(guī)格、品種、產(chǎn)地、牌號及質(zhì)量進行檢查，并與施工配合比核對，對砂石含水率進行檢查，如有變化及時調(diào)整。一切檢查符合要求后，方可開盤拌制砼。</p><p><b>　　3、計量</b></p><p>　　(a)砂石計量采用自動上料，調(diào)整好斗門關閉的提前量，以保證計量準確。砂石計量允許偏差應≤±３％。</p><p><b

117、>　　(b)水泥計量</b></p><p>　　攪拌時采用袋裝水泥時，應根據(jù)每袋的平均實際重量，調(diào)整砂石、水其它材料用量。水泥計量允許偏差應≤±２％。</p><p>　　(c)外加劑及混合料計量</p><p>　　對于粉狀的外加劑和混合料，應按施工配合比每盤的用料，預先在外加劑和混合料存放倉庫中進行計量，并以小包運裝到攪拌地點備用。

118、外加劑、混合料的計量允許偏差值應≤±２％。</p><p><b>　　4、上料順序</b></p><p>　　當無外加劑、混合料時依次進入上料斗順序為石子、水泥、砂;當摻混合料時，依次進入上料斗的順序為石子、水泥、混合料、砂;當摻干粉外加劑時，其順序為石子、外加劑、水泥、砂。水與液態(tài)外加劑與進料同時進行。</p><p><

119、b>　　5、砼拌制質(zhì)量檢查</b></p><p>　　(a)檢查拌制砼所用原材料的品種、規(guī)格和用量，每一個工作班至少兩次。</p><p>　　(b)檢查砼的坍落度及和易性，每一個工作班至少兩次?；炷涟韬衔飸獢嚢杈鶆?、顏色一致，具有良好的流動性、粘聚性和保水性，不泌水、不離析。不符合要求時，應查找原因，及時調(diào)整。</p><p><b&g