化工原理課程設計---用水冷卻煤油產品的列管式換熱器的設計

1、<p>　　用水冷卻煤油產品的列管式換熱器的設計：</p><p><b>　　一、設計任務及條件</b></p><p>　　（1）使煤油從140℃冷卻到40℃，壓力1bar；</p><p>　　（2）冷卻劑為水，水壓力為3bar，處理量為10t/h。</p><p><b>　　二、設計內容&l

2、t;/b></p><p>　?。?）合理的參數選擇和結構設計：</p><p>　　傳熱面積；管程設計包括：總管數、程數、管程總體阻力校核；殼體直徑；結構設計包括流體壁厚；主要進出口管徑的確定包括：冷熱流體的進出口管</p><p>　?。?）傳熱計算和壓降計算：設計計算和校核計算。</p><p><b>　　三、設計成果

3、</b></p><p>　?。?）設計說明書一份；</p><p>　?。?）A4設計圖紙包括：換熱器的設備尺寸圖。 目錄</p><p><b>　　第一章 緒論1</b></p><p><b>　　1.1

4、 概述1</b></p><p>　　1.2 換熱器設計依據1</p><p>　　1.3 換熱器選型1</p><p>　　1.3.1 固定管板式換熱器2</p><p>　　1.3.2 浮頭式換熱器2</p><p>　　1.3.3 U型管式換熱器2</p><p>

5、　　1.3.4 填料函式換熱器3</p><p>　　第二章 確定設計方案4</p><p>　　2.1換熱器類型的選型4</p><p>　　2.1.1 換熱器內冷熱流體通道的選擇4</p><p>　　2.1.2 換熱管的選擇5</p><p>　　第三章 確定物性參數6</p>&l

6、t;p>　　第四章 估算傳熱面積7</p><p>　　4.1 熱流量7</p><p>　　4.2 平均傳熱溫差7</p><p>　　4.3 冷卻水用量7</p><p>　　4.4 總傳熱系數K7</p><p>　　4.4.1管程傳熱系數7</p><p>　

7、　4.5 傳熱面積8</p><p>　　第五章 工藝結構尺寸9</p><p>　　5.1 管徑和管內流速9</p><p>　　5.2 管程數和傳熱管數9</p><p>　　5.3 平均傳熱溫差校正及殼程數9</p><p>　　5.4 傳熱管排列和分程方法10</p>&l

8、t;p>　　5.5 殼體內徑10</p><p>　　5.6 折流板10</p><p>　　5.7 接管10</p><p>　　第六章 換熱器核算12</p><p>　　6.1 熱量核算12</p><p>　　6.1.1殼程對流傳熱系數12</p><p>　

9、　6.1.2 管程對流給熱系數13</p><p>　　6.1.3 傳熱系數K13</p><p>　　6.2 換熱器內流體的流動阻力14</p><p>　　6.2.1.管程流動阻力14</p><p>　　6.2.2.殼程流動阻力14</p><p>　　第七章 結構設計16</p>

10、<p>　　7.1 殼體直徑、長度、厚度設計16</p><p>　　7.2 換熱器封頭尺寸設計16</p><p>　　7.3 法蘭及各連接材料的選擇17</p><p>　　7.3.1選定法蘭結構17</p><p>　　7.3.2選定墊片結構18</p><p>　　7.4 流體進

11、、出口接管直徑的計算18</p><p>　　7.5 開孔補強19</p><p>　　7.6 支座選用20</p><p>　　第八章 匯 總22</p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p><b>　　1.1 概述</b></

12、p><p>　　隨著換熱器在工業(yè)生產中的地位和作用不同，換熱器的類型也多種多樣，不同類型的換熱器各有優(yōu)缺點，性能各異。在換熱器設計中首先應該根據工藝要求選擇適合的類型，然后計算換熱器所需傳熱面積，并確定換熱管的結構尺寸。</p><p>　　1.2 換熱器設計依據</p><p>　　1） 《浮頭式換熱器和冷凝器型式與基本參數》 JB/T4714-05<

13、;/p><p>　　2） 《固定管板式換熱器型式與基本參數》 JB/T4715-05</p><p>　　3） 《管式換熱器用金屬包墊片》 JB/T4718-05</p><p>　　4） 《管式換熱器用纏繞墊片》 JB/T4719-05</p><p&g

14、t;　　5） 《管式換熱器用非金屬包墊片》 JB/T4720-05</p><p>　　6） 《化工設計手冊》 華東理工大學出版社</p><p><b>　　1.3 換熱器選型</b></p><p>　　在化工生產中，經常要求在各種不同的條件下進行熱交換，因此對

15、各種換熱器的要求必然是多種多樣的。而每種類型的換熱器都有其優(yōu)缺點，選擇時考慮的因素很多，例如材料、壓強、溫度、溫度差、壓強降、流動狀態(tài)、傳熱效果、結垢腐蝕情況、檢修和操作等。</p><p>　　1.3.1 固定管板式換熱器</p><p>　　這類換熱器操作簡單、便宜。最大的缺點是管外側清洗困難，因而多用于殼側流體清潔，不易結垢或污垢容易化學處理的場合。當殼壁與殼壁溫度相差較大時，由于兩

16、者的熱膨脹不同，產生了很大的溫差應力，以致管子扭彎或使管子從管板上松脫，甚至毀壞整個換熱器，因此，一般管壁與殼壁溫度相差50℃以上時，換熱器應有溫差補償裝置，圖為具有溫差補償圈（或稱膨脹節(jié)）的固定管板式換熱器。</p><p>　　1.3.2 浮頭式換熱器</p><p>　　用法蘭把管束一側的管板固定到殼體的一端，另一側的管板不與外殼連接，以便管子受熱或冷卻時可以自由伸縮。這種形式的優(yōu)點

17、是當前兩側傳熱介質溫差較大時，不會因膨脹產生溫差壓力，且管束可以自由拉出，便于清洗。缺點是結構復雜，造價高。</p><p>　　1.3.3 U型管式換熱器</p><p>　　此類換熱器只有一個管板，管程至少為兩程。由于管束可以取出，管外側清洗方便，另外，管子可以自由膨脹。缺點是U型管的更換及管內清洗困難。</p><p>　　考慮到換熱器管壁與殼壁溫差不超過50

18、 ℃，而且應用廣泛，操作簡單、方便。用水冷卻氨氣不易結垢，所以選擇帶有補償圈的固定管板式換熱器。</p><p>　　1.3.4 填料函式換熱器</p><p>　　填料函式換熱器的結構如圖1-4所示。其特點是管板只有一端與殼體固定連接，另一端采用填料函密封。管束可以自由伸縮，不會產生因殼壁與管壁溫差而引起的溫差應力。填料函式換熱器的優(yōu)點是結構較浮頭式換熱器簡單，制造方便，耗材少，造價也比

19、浮頭式的低；管束可以從殼體內抽出，管內管間均能進行清洗，維修方便。其缺點是填料函乃嚴不高，殼程介質可能通過填料函外樓，對于易燃、易爆、有度和貴重的介質不適用。</p><p>　　本次設計任務為列管式換熱器工藝設計，用冷水冷卻煤油。煤油作為熱流體，其入口溫度為140°C，出口溫度為40°C；水作為冷流體，入口溫度為25°C,出口溫度為35°C。該換熱器采用循環(huán)冷卻水冷卻，考

20、慮到冬季操作時進口溫度會降低，估計該換熱器的關閉溫和殼體壁溫之差較大，所以初步確定選用浮頭式換熱器。</p><p>　　第二章 確定設計方案</p><p>　　2.1換熱器類型的選型</p><p>　　本設計任務是利用冷流體（水）給煤油降溫。利用熱傳遞過程中對流傳熱原則，制成換熱器，以供生產需要。 </p><p>　　選擇換熱器時，

21、要遵循經濟，傳熱效果優(yōu)，方便清洗，復合實際需要等原則。不同的換熱器適用于不同的場合。換熱器的選擇涉及的因素很多，如換熱流體的腐蝕性及其他特性，操作溫度與壓力，換熱器的熱負荷，管程與殼程的溫差，檢修與清洗要求等。而列管式換熱器在生產中被廣泛利用。它的結構簡單、堅固、制造較容易、處理能力大、適應性大、操作彈性較大。尤其在高壓、高溫和大型裝置中使用更為普遍。所以首選間壁式換熱器中的列管式換熱器作為設計基礎。</p><p&

22、gt;　　2.1.1 換熱器內冷熱流體通道的選擇</p><p>　　冷、熱流體流動通道的選擇的一般原則：(1)不潔凈或易結垢的液體宜在管程，因管內清洗方便。(2)腐蝕性流體宜在管程，以免管束和殼體同時受到腐蝕。(3)壓力高的流體宜在管內，以免殼體承受壓力。(4)飽和蒸汽宜走殼程，因飽和蒸汽比較清潔，表面?zhèn)鳠嵯禂蹬c流速無關，而且冷凝液容易排出。(5)流量小而粘度大的流體一般以殼程為宜，因在殼程Re>100即

23、可達到湍流。但這不是絕對的，如流動阻力損失允許，將這類流體通入管內并采用多管程結構，亦可得到較高的表面?zhèn)鳠嵯禂怠?6)若兩流體溫差較大，對于剛性結構的換熱器，宜將表面?zhèn)鳠嵯禂荡蟮牧黧w通入殼程，以減小熱應力。需要被冷卻物料一般選殼程，便于散熱。 </p><p>　　由于循環(huán)冷卻水容易結垢，為便于水垢清洗，應使循環(huán)水走管程，油品走殼程。</p><p>　　2.1.2 換熱管的選擇</

24、p><p>　　選用較小直徑的管子，可以提高流體的對流給熱系數，并使單位體積設備中的傳熱面積增大，設備較緊湊，單位傳熱面積的金屬耗量少，但制造麻煩，小管子易結垢，不易清洗，可用于較清潔流體。大管徑的管子用于粘性較大或易結垢的流體。</p><p>　　我國列管式換熱器常采用無縫鋼管，規(guī)格為外徑×壁厚，常用的換熱管的規(guī)格：φ19×2，φ25×2.5，φ38×

25、;3。</p><p>　　在此項目設計中選擇換熱管的規(guī)格為φ25×2.5碳鋼管，管內流速取u=0.5m/s</p><p>　　第三章 確定物性參數</p><p>　　定性溫度：可去流體進口溫度的平均值。</p><p>　　殼程油的定性溫度為T==90(°C)</p><p>　　管程冷卻水

26、的定性溫度為t==30(°C)</p><p>　　根據定性溫度，分別查取殼程和管程流體的有關物性數據。（注：水的物性參數在《化工原理上冊》課本上找的，煤油的物性參數在網上找的，由于網上參數甚多，有些參數會有偏差。）</p><p>　　油在90°C下的有關物性數據如下：</p><p>　　密度 ρ=825 ㎏/ m3<

27、/p><p>　　定壓比熱容 c=2.22 kJ/（kg.k）</p><p>　　導熱系數 =0.140 （W/m.k）</p><p>　　粘度 η=0.000715（Pa.s）</p><p>　　循環(huán)冷卻水在30°C下的有關物性數據如下：</p><p>　　密度

28、 ρ=995.7 ㎏/ m3</p><p>　　定壓比熱容 c=4.174kJ/（kg.k）</p><p>　　導熱系數 =0.618 （W/m.k）</p><p>　　粘度 η=0.000801（Pa.s）</p><p>　　第四章 估算傳熱面積</p><p>

29、<b>　　4.1 熱流量</b></p><p>　　Q==10000 x 2.22 x (140-40)=2.2 x10(kJ/h)=616.7（kW）</p><p>　　4.2 平均傳熱溫差</p><p><b>　　===39(°C)</b></p><p>　　4.3

30、冷卻水用量</p><p>　　4.4 總傳熱系數K</p><p>　　4.4.1管程傳熱系數</p><p><b>　　故采用下式計算：</b></p><p>　　4.4.2殼程傳熱系數</p><p>　　假設殼程的傳熱系數 W/（m°C）</p><p&

31、gt;<b>　　污垢熱阻</b></p><p><b>　　管壁的導熱系數</b></p><p><b>　　=219.5</b></p><p><b>　　4.5 傳熱面積</b></p><p>　　考慮15%的面積裕度，</p>

32、<p>　　第五章 工藝結構尺寸</p><p>　　5.1 管徑和管內流速</p><p>　　選用的碳鋼換熱管，管內流速</p><p>　　5.2 管程數和傳熱管數</p><p>　　根據傳熱管內徑和流速確定單程傳熱管數</p><p><b>　?。ǜ?lt;/b><

33、;/p><p>　　按單管程計算所需換熱管的長度</p><p>　　按單管程設計，傳熱管過長，現(xiàn)取傳熱管長，則該換熱器的管程數為</p><p><b>　?。ü艹蹋?lt;/b></p><p>　　傳熱管的總根數取標準傳熱管根數為220根</p><p>　　5.3 平均傳熱溫差校正及殼程數<

34、/p><p>　　平均傳熱溫差校正系數</p><p>　　按單殼程雙管程結構，查單殼程圖(化工原理書p229)，因 </p><p>　　在圖上難以讀取，因而相應以代替R，PR代替P，查同一圖線得</p><p><b>　　平均傳熱溫差</b></p><p&

35、gt;　　5.4 傳熱管排列和分程方法</p><p>　　采用組合排列，即每層內按正三角形排列，隔板兩側按正方形排列。取管心距，則</p><p>　　橫過管束中心線的管數</p><p><b>　　5.5 殼體內徑</b></p><p>　　采用多管程結構，取管板利用率，則殼體內徑</p>&l

36、t;p><b>　　圓整取</b></p><p><b>　　5.6 折流板</b></p><p>　　采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內徑的25%，則切去的圓缺高度為</p><p><b>　　，取h=150mm</b></p><p><b&g

37、t;　　取折流板間距為，則</b></p><p><b>　　，取</b></p><p><b>　　折流板數（塊）</b></p><p>　　折流板圓缺水平面安裝。</p><p><b>　　5.7 接管</b></p><p>

38、　　殼程流體（煤油）進出口接管：取接管內煤油流速為1.0m/s，則接管內徑</p><p>　　取標準管徑為50mm。</p><p>　　管程流體（循環(huán)水）進出口接管，取接管內循環(huán)水的流速為1.5m/s，則接管內徑</p><p>　　取標準管徑為125mm</p><p>　?。ǜ鶕也榈玫馁Y料，管道的標準口徑有：DN6、DN10、DN1

39、5、DN20、DN25、、DN32、DN40、DN50、DN80、DN100、DN150、DN200、DN250、DN300、DN400、DN500、DN600……DN1000、DN1200……DN2400等）</p><p>　　第六章 換熱器核算</p><p><b>　　6.1 熱量核算</b></p><p>　　6.1.1殼程對

40、流傳熱系數</p><p>　　對于圓缺形折流板，可采用克恩公式</p><p>　　當量直徑由正三角形排列得</p><p><b>　　殼程流通截面積</b></p><p>　　殼程流體流速、雷諾數、普蘭德數及殼程對流傳熱系數分別為</p><p>　　6.1.2 管程對流給熱系數<

41、/p><p><b>　　管程流通截面積</b></p><p>　　管程流體流速、雷諾數、普蘭德數及管程對流傳熱系數分別為</p><p>　　6.1.3 傳熱系數K</p><p>　　6.1.4 傳熱面積</p><p>　　該換熱器的實際換熱面積</p><p>&

42、lt;b>　　面積裕度為</b></p><p>　　換熱面積裕度合適，能夠滿足設計要求。</p><p>　　6.2 換熱器內流體的流動阻力</p><p>　　6.2.1.管程流動阻力</p><p>　?。‵t結垢校正系數，Np管程數，Ns殼程數）</p><p>　　取換熱管的管壁粗糙度為0

43、.01mm，則，而，查圖得</p><p><b>　　對的管子有</b></p><p>　　管程阻力在允許的范圍之內。</p><p>　　6.2.2.殼程流動阻力</p><p>　　對殼程有折流擋板時，計算殼程阻力的方法有Bell法、Kern法和Esso法等。Bell法計算結果與實際數據的一致性較好，但計算比較麻

44、煩，而且對換熱器的結構尺寸要求較詳細。工程計算中常采用Esso法，該法的計算公式如下：</p><p>　　（Fs為結垢校正系數，對液體Fs=1.15，Ns為殼程數）</p><p><b>　　流體流經管束的阻力</b></p><p>　　F為管子排列方式對壓強降的校正系數，正三角形排列F=0.5，正方形直列，正方形錯列時，。</p&

45、gt;<p>　　為殼程流體的摩擦系數，當</p><p>　　為橫過管束中心線的管數，</p><p>　　折流板間距，折流板數</p><p>　　流體流經折流板缺口的阻力</p><p>　　該換熱器的管程與殼程壓降均滿足要求，故所設計的換熱器合適。</p><p><b>　　第七章

46、結構設計</b></p><p>　　7.1 殼體直徑、長度、厚度設計</p><p>　　由上面的計算可得殼體直徑為</p><p><b>　　殼體長度為</b></p><p><b>　　操作壓力</b></p><p>　　根據以上假設和查表數據可得&

47、lt;/p><p>　　按化工設備設計基礎（天津大學出版社）P87，腐蝕余量，鋼板厚度負偏差</p><p><b>　　設計厚度</b></p><p>　　因而可取名義厚度。但對碳素鋼，規(guī)定不包括腐蝕裕量的最小厚度應不小于3mm，若加上2mm的腐蝕裕量，名義厚度至少應取5mm。</p><p>　　按化工設備設計基礎（天

48、津大學出版社）取殼體厚度</p><p>　　7.2 換熱器封頭尺寸設計</p><p>　　考慮綜合因素，使用標準橢圓封頭，材料使用碳素鋼Q235-C，焊接接頭形式采用雙面焊對接接頭，無損檢測比例100%，故。參考化工設備設計基礎（天津大學出版社）附錄得，在下，厚度假設為時，碳鋼Q235-c的許用應力為</p><p>　　管程壓力為0.1Mpa，殼程壓力為0.

49、3Mpa，按計算。</p><p>　　根據以上假設和查表數據可得</p><p>　　按過程設備設計（化學工業(yè)出版社），腐蝕余量，鋼板厚度負偏差</p><p><b>　　設計厚度</b></p><p>　　因而可取名義厚度。但對碳素鋼，規(guī)定不包括腐蝕裕量的最小厚度應不小于3mm，若加上2mm的腐蝕裕量，名義厚度至

50、少應取5mm。有鋼材標準規(guī)格，名義厚度取為5mm。</p><p>　　，沒有變化，故取名義厚度合適。</p><p><b>　　因為</b></p><p>　　由此可得橢圓頭短半徑</p><p>　　7.3 法蘭及各連接材料的選擇</p><p>　　7.3.1選定法蘭結構</p&

51、gt;<p>　　工藝操作條件所給出的各參數如下：</p><p><b>　　壓力</b></p><p><b>　　溫度</b></p><p>　　根據上述數據，查看《JB_4700~4707壓力容器法蘭》可得</p><p>　　法蘭類型：松式法蘭</

52、p><p>　　法蘭材料：Q235</p><p>　　壓緊面： 凹凸面</p><p>　　7.3.2選定墊片結構</p><p>　　根據上述數據，查看《JB_4700~4707壓力容器法蘭》可得</p><p>　　墊片形式：耐油墊</p><p>　　墊片壓緊面形狀

53、：凹凸形壓緊面</p><p>　　墊片材料：橡膠石棉板</p><p>　　按《GB150-1998鋼制壓力容器》可得</p><p><b>　　墊片系數：</b></p><p><b>　　比壓力：</b></p><p>　　墊片接觸寬度

54、：</p><p>　　墊片基本密封寬度：</p><p>　　墊片有效密封寬度：</p><p>　　墊片壓緊力作用中心圓計算直徑：</p><p>　　預緊時需要的壓緊力：</p><p>　　操作狀態(tài)下，需要的最小墊片壓緊力：</p><p>　　7.4 流體進、出口接管直

55、徑的計算</p><p>　　殼程流體（煤油）進出口接管：取接管內煤油流速為1.0m/s，則接管內徑</p><p>　　取標準管徑為80mm。</p><p>　　管程流體（循環(huán)水）進出口接管，取接管內循環(huán)水的流速為1.5m/s，則接管內徑為</p><p>　　取標準管徑為100mm</p><p><b&g

56、t;　　7.5 開孔補強</b></p><p>　　a、確定殼體和接管的的計算厚度及開孔直徑</p><p>　　由已知條件可知殼體的計算厚度，接管的計算厚度為（以冷卻水進出接管為例，由上可知，冷卻管直徑，材質為20號鋼管）</p><p>　　式中，Pc——計算壓力，取Pc=0.6MPa</p><p>　　D0=100mm

57、 查表得：=0.85</p><p>　　查表得：140=132MPa</p><p><b>　　計算得</b></p><p>　　開孔直徑為d=d1+2c=(100-2c)=（100-2×4）+2×2=96mm</p><p>　　b、確定殼體和實際厚度，開孔有效補強厚度B及外側有效補強厚度h1

58、，已知殼體的名義厚度為6mm，接管名義厚度接管的有效補強寬度為</p><p>　　B=2d=2×96=192mm</p><p>　　接管外側有效補強厚度</p><p>　　c、計算需要補強的金屬面積和可以作為補強的金屬面積：需要補強的金屬面積：</p><p>　　96×3.1=297.6mm2</p>

59、<p><b>　　d、</b></p><p>　　e、 比較Ae與A，Ae＞A，同時計算接管和殼體焊接面積A3之后，該開孔接管補強的強度足夠。</p><p><b>　　7.6 支座選用</b></p><p><b>　　殼體質量m1：</b></p><p&

60、gt;　　單位長度的筒體質量為</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　封頭的質量m2</b></p><p>　　的標準橢圓形封頭，其質量m=12.3Kg，所以m2=12.3×2=24.6Kg</p><p><b>　　水的質量</b>

61、;</p><p><b>　　，式中裝填系數</b></p><p><b>　　儲罐體積</b></p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　附件質量</b></p><p>　　管子質量 單重 7

62、.82Kg</p><p><b>　　有：</b></p><p>　　法蘭質量PN=0.6MPa； DN=450mm；法蘭質量70Kg。</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　設備總質量：</b></p><p>

63、;　　m=m1+m2+m3+m4+m法=301.5+24.6+750+280+985.32=2341.4Kg</p><p><b>　　支座計算</b></p><p>　　每個支座承受11.47KN，選用重型B1型，120度包角，焊制，雙筋，帶墊片的鞍座。</p><p><b>　　第八章 匯 總</b><

64、/p><p><b>　　換熱器主要結構尺寸</b></p><p><b>　　其他工藝參數：</b></p><p>　　殼體長度 6000mm</p><p>　　殼體厚度 5mm</p><p>　　封頭類型 標準橢圓封頭</p>&

65、lt;p>　　封頭材料 碳素鋼Q235-C</p><p>　　封頭厚度 5mm</p><p>　　封頭短半徑 150mm</p><p>　　法蘭類型 松式法蘭</p><p>　　法蘭材料 Q235</p><p>　　法蘭緊壓面 凹凸面&

66、lt;/p><p>　　墊片類型 耐油墊</p><p>　　墊片材料 橡膠石棉板</p><p>　　墊片系數 2.75</p><p>　　比壓力 25.5Mpa</p><p>　　墊片接觸寬度 20mm</p>

67、<p>　　墊片基本密封寬度 10mm</p><p>　　墊片有效密封寬度 8mm</p><p>　　中心圓計算直徑 684mm</p><p>　　預緊時需要的壓緊力 438143N</p><p>　　最小墊片壓緊力 28350N &

68、lt;/p><p><b>　　參考文獻:</b></p><p>　　1.大連理工大學編著.化工原理（上.下冊）.高等教育出版社出版, 2002</p><p>　　2.譚蔚、聶清德. 化工設備設計基礎.天津大學出版社,2007 </p><p>　　3.黃璐、王保國.化工設計.化學工業(yè)出版社,2001</p>

69、;<p>　　4.錢自強、林大均、蔡祥興. 大學工程制圖 .華東理工大學出版社,2005</p><p>　　5.上海設計院 .化工工藝設計手冊（上.下）.化學工業(yè)出版社,1986</p><p>　　6.柴誠敬、劉國維、李阿娜. 化工原理課程設計.天津科學技術出版社 ,1995

70、 </p><p><b>　　總結</b></p><p>　　本次化工課程設計差不多花了兩周時間，說實話剛開始的時候腦袋里全是漿糊，根本不知道如何著手去做，可隨著時間的推進設計開始有了眉目，到現(xiàn)在即將完成此次設計，自己也有一些感觸。</p><p>　　首先這是

71、化工原理以來第一次獨立的設計，在設計過程中不僅要考慮理論上的可行性還要考慮生產上的安全性和經濟合理性。在上學期的化工原理學習中我對換熱器的認識只存在于書本的例題和習題，而這次課程設計讓我接觸完完整整它的計算。讓我感覺到光是平時學習的內容對于工程方面的應用遠遠不夠，這需要我們自覺得培養(yǎng)自己的自學能力，設計讓我學會了離開老師進行獨立的自主學習，參看多本指導書，完善自己的設計。</p><p>　　同時通過課程設計我還