2023年全國碩士研究生考試考研英語一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁
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文檔簡介

1、<p>  數(shù)控銑床縱向進(jìn)給軸設(shè)計</p><p>  The Design of the Longitudinal Axis CNC Milling Machine </p><p>  班 級: </p><p>  組 員: </p><p>  指導(dǎo)老師:

2、 </p><p><b>  2011年7月</b></p><p><b>  目錄</b></p><p>  課程設(shè)計任務(wù)要求……………………………………3</p><p>  設(shè)計計算………………………………………………4</p><p>  工作臺部件

3、的裝配圖設(shè)計……………………………10</p><p>  滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn)……………………10</p><p>  計算機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度……………………………11</p><p>  驅(qū)動電動機(jī)的選型與計算……………………………13</p><p>  機(jī)械傳動系統(tǒng)的動態(tài)分析……………………………17</p>&

4、lt;p>  機(jī)械傳動系統(tǒng)的誤差計算與分析……………………18</p><p>  確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和規(guī)格型號………19</p><p>  設(shè)計總結(jié)………………………………………………</p><p>  組員分工………………………………………………</p><p>  參考文獻(xiàn)………………………………………………<

5、/p><p>  致謝詞…………………………………………………</p><p><b>  課程設(shè)計任務(wù)要求</b></p><p><b>  1.技術(shù)要求</b></p><p>  工作臺、工作和夾具的總質(zhì)量m=840kg,其中,工作臺的質(zhì)量m0=440kg;工作臺最大行程LP=550mm;工作臺

6、快速移動速度Vmax=15000mm/min;工作臺采用滾動直線導(dǎo)軌,導(dǎo)軌的動摩擦系數(shù)</p><p>  =0.01、靜摩擦系數(shù)0.01;工作臺的定位精度為25μm,重復(fù)定位精度為18μm;機(jī)床的工作壽命為20000h(即工作時間為10年)。</p><p>  機(jī)床采用主軸電動機(jī),額定功率PE=5kw,機(jī)床采用端面銑刀進(jìn)行強(qiáng)力切削,銑刀直徑D=100mm,主軸轉(zhuǎn)速n=300r/min,

7、切削狀況如下表所示:</p><p><b>  2.總體方案設(shè)計</b></p><p>  為了滿足以上技術(shù)要求,采用以下技術(shù)方案。</p><p>  (1)工作臺工作面尺寸(寬度×長度)確定為400mm×1200mm。</p><p>  (2)工作臺導(dǎo)軌采用滾動直線導(dǎo)軌。</p>

8、<p> ?。?)對滾珠絲杠螺母副進(jìn)行預(yù)緊。</p><p> ?。?)采用伺服電動機(jī)驅(qū)動。</p><p>  (5)采用錐環(huán)套筒聯(lián)軸器將伺服電動機(jī)與滾珠絲杠直連。</p><p><b>  設(shè)計計算</b></p><p>  1.主切削力及其切削分力計算</p><p>  

9、(1)計算主切削力FZ。</p><p>  根據(jù)已知條件,采用端面銑刀在主軸計算轉(zhuǎn)速下進(jìn)行強(qiáng)力切削(銑刀直徑D=100mm),主軸具有最大扭矩并能傳遞主電動機(jī)的全部功率,此時銑刀的切削速度為:V==m/s=1.57m/s</p><p>  若機(jī)械效率ηm=0.8,則可以計算主切削力FZ:</p><p>  FZ=103=103N=2547.77N</p&

10、gt;<p> ?。?)計算各切削分力。</p><p>  工作臺縱向切削力Fl、橫向切削力Fc和垂直切削力Fv分別為:</p><p>  Fl=0.4FZ=0.42547.77N=1019.11N</p><p>  Fc=0.95FZ=0.952547.77N=2420.38N</p><p>  Fv=0.55FZ=0

11、.552547.77N=1401.27N</p><p>  2.導(dǎo)軌摩擦力的計算</p><p> ?。?)在切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力Fμ,此時導(dǎo)軌摩擦系數(shù)μ=0.01,查得導(dǎo)軌緊固力fg=75N,則</p><p>  Fμ=μ(W+fg+Fc+Fv)</p><p>  =0.01(8200+75+2420.38+1401.27)<

12、/p><p><b>  =120.27N</b></p><p> ?。?)計算在不切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力Fμ0和導(dǎo)軌靜摩擦力F0。</p><p>  Fμ0=μ(W+fg)=0.01(8200+75)N=82.75N</p><p>  F0=Fμ0=82.75N</p><p>  3.計算滾

13、珠絲杠螺母副的軸向負(fù)載力</p><p>  (1)計算最大軸向負(fù)載力Famax。</p><p>  Famax=Fl +Fμ=(1019.11+120.97)N=1140.08N</p><p> ?。?)計算最小軸向負(fù)載力Famin。</p><p>  Famin= Fμ0=82.75N</p><p>  4

14、.滾珠絲杠的動載荷計算與直徑估算</p><p>  1)確定滾珠絲杠的導(dǎo)程L0</p><p>  根據(jù)已知條件,取電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速nmax=1500~ 4000r/min得:L0==mm=10mm</p><p>  2)計算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速和平均載荷</p><p> ?。?)估算在各種切削方式下滾珠絲杠的軸向載荷,見下表:&l

15、t;/p><p> ?。?)計算滾珠絲杠螺母副在各種切削方式下的轉(zhuǎn)速ni。</p><p>  n1==r/min=60r/min</p><p>  n2==r/min=80/ r/min </p><p>  n3==r/min=100r/min</p><p>  n4==r/min=1500r/min</p&

16、gt;<p>  (3)計算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速nm。</p><p>  (4)計算滾珠絲杠螺母副的平均載荷Fm。</p><p>  3)確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷Cam</p><p> ?。?)由預(yù)定工作時間計算。根據(jù)載荷性質(zhì),有輕微沖擊,取載荷系數(shù)fw=1.4根據(jù)初步選擇滾珠絲杠的精度等級為2級精度,取精度系數(shù)fa=1;一般情況下可靠性

17、應(yīng)達(dá)到97%,故可靠性系數(shù)fc=0.44。</p><p><b>  Cam==N</b></p><p><b>  =7235.78N</b></p><p>  2)因?qū)L珠絲杠螺母副將實(shí)施預(yù)緊,所以可以估算最大軸向載荷。按預(yù)載選取預(yù)加載荷系數(shù)fe=4.5,則</p><p>  Cam=f

18、eFamax=4.51140.08N=5130.36N</p><p> ?。?)確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷Cam。</p><p>  取以上兩種結(jié)果的最大值,即Cam=7235.78N。</p><p>  4)按精度要求確定允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑d2m</p><p> ?。?)估算允許的滾珠絲杠的最大軸向變形。</p&g

19、t;<p>  已知工作臺的定位精度為25μm,重復(fù)定位精度為18μm,根據(jù)公式及定位精度和重復(fù)定位精度的要求得</p><p>  =(1/3~1/2)18μm =(6~9)μm</p><p>  =(1/5~1/4)25μm=(5~6.25)μm</p><p>  取上述計算結(jié)果的較小值,即=5μm</p><p>  

20、(2)估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑d2m。</p><p>  本工作臺(縱向進(jìn)給軸)滾珠絲杠螺母副的安裝方式擬采用兩端固定的支承方式,滾珠絲杠螺母副的兩個固定支承之間的距離為</p><p>  L=行程+安全行程+2余程+螺母長度+支承長度</p><p>  ≈(1.2~1.4)行程+(25~30)L0</p><p><b&

21、gt;  取:</b></p><p>  L=1.4行程+30L0</p><p>  =(1.4550+3010)mm=1070mm</p><p>  又F0=Fμ0=82.75N,</p><p>  d2m≥mm=5.19mm</p><p>  5)初步確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號</p&

22、gt;<p>  根據(jù)計算所行的L0、Cam、d2m和結(jié)構(gòu)的需要,初步選擇南京工藝裝備公司生產(chǎn)的FFZD型內(nèi)循環(huán)墊片預(yù)緊螺母式滾珠絲杠螺母副,型號為:FFZD4010-3,其公稱直徑d0、基本導(dǎo)程L0、額定動載荷Ca和絲杠底徑d2如下:</p><p>  d0=40mm,L0=10mm</p><p>  Ca=30000N>Cam=7235.78N</p>

23、;<p>  d2=34.3mm>d2m=5.19mm</p><p><b>  故滿足要求。</b></p><p>  6)確定滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力Fp得:</p><p>  Fp=Famax=1140.08N=380.03N</p><p>  計算滾珠絲杠螺母副的目標(biāo)行程補(bǔ)償值與預(yù)緊拉伸

24、力</p><p> ?。?)計算目標(biāo)行程補(bǔ)償值</p><p>  已知溫度變化值Δt=2,絲杠的線膨脹系數(shù)a=,滾珠絲杠螺母副的有效行程。</p><p>  Lu=工作行程+安全行程+2余程+螺母長度</p><p>  =550+50+220+146</p><p><b>  =786mm</

25、b></p><p><b>  故=11Lu=</b></p><p>  計算滾珠絲杠的預(yù)緊拉伸力壓</p><p>  已知滾珠絲杠螺母底徑 滾珠絲杠的溫升變化值 則</p><p>  8)確定滾珠絲杠螺母副支承用軸承的規(guī)格型號</p><p> ?。?)計算軸承所承受的最大軸向載荷

26、FBmax。</p><p><b>  FBmax=</b></p><p> ?。?)計算軸承的預(yù)緊力FBp</p><p><b>  FBp=</b></p><p>  (3)計算軸承的當(dāng)量軸向載荷FBam。</p><p>  FBam=FBp+Fm=(1609,

27、。64+349.28)N=1958.92N</p><p> ?。?)計算軸承的基本額定動載荷C。</p><p>  已知軸承的工作轉(zhuǎn)速與滾珠絲杠的當(dāng)量轉(zhuǎn)速nm相同,取n=nm=230r/min;軸承的基本額定壽命L=20000h,軸承所承受的軸向載荷FBa =FBam=1958.92N。軸承的徑向載荷Fr和軸向載荷Fa分別為</p><p>  Fr=FBamc

28、os60º=1958.920.5N=979.46N</p><p>  Fa=FBamsin60º=1958.920.87N=1704.26N</p><p>  因?yàn)?=1.73<2.17,查得徑向系數(shù)X、軸向系數(shù)Y分別為X=1.9,Y=0.54。</p><p><b>  故</b></p><

29、;p><b>  P=XFr+YFa</b></p><p>  =(1.9979.46+0.541704.26)N</p><p><b>  =2781.27N</b></p><p><b>  C==N</b></p><p>  =18108.38N</p

30、><p>  (5)確定軸承的規(guī)格型號。</p><p>  因?yàn)闈L珠絲杠螺母副擬采用預(yù)緊拉伸措施,所以將在固定端選用60º角接觸球軸承組背對背安裝組成滾珠絲杠兩端固定的支撐方式。由于滾珠絲杠的螺紋底徑d2為34.3mm,所以選擇軸承的內(nèi)徑d為30mm,以滿足滾珠絲杠結(jié)構(gòu)的需要。</p><p>  選擇國產(chǎn)60º角接觸球軸承兩件一組背對背安裝,型號

31、為760306TNI/P4DFB,尺寸(內(nèi)徑外徑寬度)為30mm72mm19mm,選用油脂潤滑。該軸承的預(yù)載荷能力FBp´為4300N,大于計算所得的軸承預(yù)緊力FBp =1609.64N在油脂潤滑狀態(tài)下的極限轉(zhuǎn)速為1900r/min,高于本機(jī)床滾珠絲杠的最高轉(zhuǎn)速nmax=1500r/min,故滿足要求。該軸承的額定動載荷為=34500N,而該軸承在20000h工作壽命下的基本額定動載荷C=18108.38N,故也滿足要求。&l

32、t;/p><p>  工作臺部件的裝配圖設(shè)計</p><p>  將以上計算結(jié)果用于工作臺(X軸)部件的裝配圖設(shè)計,其計算簡圖見附圖。</p><p>  滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn)</p><p>  滾珠絲杠螺母副臨界壓縮載荷Fc的校驗(yàn)</p><p>  本工作臺得滾珠絲杠支撐方式采用預(yù)緊拉伸結(jié)構(gòu),絲杠始終受拉不受

33、壓。因此不存在鴨肝不穩(wěn)定問題。</p><p>  2.滾珠絲杠螺母副臨界轉(zhuǎn)速nc的校驗(yàn)</p><p>  由數(shù)控銑床工作臺計算簡圖得滾珠絲杠螺母副臨界轉(zhuǎn)速的計算長度L2=810mm,其彈性模量E=2.1105MPa,已知材料密度ρ=7.8105N/mm3,重力加速度g=9.8103mm/s2,安全系數(shù)K1=0.8,查表得與支承有關(guān)的系數(shù)λ=4.73。</p><p&

34、gt;  滾珠絲杠的最小慣性矩為:</p><p>  I==34.34mm4=67909mm4</p><p>  滾珠絲杠的最小載面積為:</p><p>  A== 34.32mm2=923.54mm2</p><p><b>  所以得:</b></p><p><b>  nc

35、=</b></p><p><b>  =0.8r/min</b></p><p>  =11480.08r/min</p><p>  本工作臺滾珠絲杠螺母副的最高轉(zhuǎn)速為1500r/min,遠(yuǎn)小于其臨界轉(zhuǎn)速,故滿足要求。</p><p>  3.滾珠絲杠螺母副額定壽命的校驗(yàn)</p><p

36、>  滾珠絲杠螺母的壽命,主要指疲勞壽命,它是指一批尺寸,規(guī)格,精度相同的滾珠絲杠在相同的情況下回轉(zhuǎn)時,其中90%不發(fā)生疲勞剝落的情況運(yùn)轉(zhuǎn)的總轉(zhuǎn)速。</p><p>  查表得滾珠絲杠的額定動載荷Ca=30000N,軸向載荷Fa=1140.08N,運(yùn)轉(zhuǎn)條件系數(shù)=1.2,滾珠絲杠的轉(zhuǎn)速n=1500r/min,</p><p><b>  則得:</b></p

37、><p>  L=106=106r=10.54109r</p><p>  Lh==h=117111.11h</p><p>  一般來講,在設(shè)計數(shù)控機(jī)床時,應(yīng)保證滾珠絲杠螺母副的總工作壽命Lh≥20000h,故滿足要求。</p><p>  計算機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度</p><p>  1.機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度計算</

38、p><p> ?。?)計算滾珠絲杠的拉壓剛度Ks。</p><p>  本機(jī)床工作臺的絲杠支承方式為兩端固定,由數(shù)控銑床工作臺計算簡圖可知,滾珠絲杠的螺母中心至固定端支承中心的距離a=時,滾珠絲杠具有最小拉壓剛度Ksmin,得</p><p>  當(dāng)a=LJ=260mm時,滾珠絲杠螺母副具有最大拉壓剛度Ksmax,得</p><p> ?。?)計

39、算滾珠絲杠螺母副支承軸承的剛度Kb。</p><p>  已知軸承接觸角β=60º,滾動體直徑dQ=7.144mm,滾動體個數(shù)Z=17,軸承的最大軸向工作載荷FBmax=4828.93N,查表得:</p><p>  Kb =222.34</p><p>  =222.34N/μm</p><p>  =1585.10μm</

40、p><p> ?。?)計算滾珠與滾道的接觸剛度Kc。</p><p>  查表得滾珠絲杠的剛度K=486N/μm,額定動載荷Ca=30000N,滾珠絲杠上所承受的最大軸向載荷Famax =1140.08N,得</p><p>  Kc=K=486N/μm=352.03N/μm</p><p> ?。?)計算進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度K。</

41、p><p>  進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最大值為</p><p>  =++=++=0.0045</p><p>  故Kmax=222.22N/μm。</p><p>  進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小值為</p><p>  =++=++=0.0048</p><p>  故Kmin=20

42、8.33N/μm。</p><p>  2.滾珠絲杠螺母副的扭轉(zhuǎn)剛度計算</p><p>  由數(shù)控銑床工作臺計算簡圖可知,扭矩作用點(diǎn)之間的距離L2=918mm,剪切模量G=8.1104MPa,滾珠絲杠的底徑d2=34.3mm, </p><p><b>  故得</b></p><p><b>  KΦ=&l

43、t;/b></p><p><b>  =N·m/rad</b></p><p>  =11983.91N·m/rad</p><p>  驅(qū)動電動機(jī)的選型與計算</p><p>  1.計算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載慣量</p><p> ?。?)計算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量Jr

44、。</p><p>  已知滾珠絲杠的密度ρ=7.810-3kg/cm3,</p><p><b>  故得</b></p><p>  Jr=0.7810-3</p><p>  =0.7810-3(3428.9+44100.9+2.545.2)kg·cm2</p><p>  =21

45、.43kg·cm2</p><p> ?。?)計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量J0。</p><p>  J0=0.7810-3(D4-d4)L</p><p>  =0.7810-3(6.64-34)8.2kg·cm2</p><p>  =11.62kg·cm2</p><p> ?。?)計算坐標(biāo)

46、軸折算到電動機(jī)軸上的移動部件的轉(zhuǎn)動慣量JL。</p><p>  已知機(jī)床執(zhí)行部件(即工作臺、工件和夾具)的總質(zhì)量m=840kg,電動機(jī)每轉(zhuǎn)一圈機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動的距離L=10 m m=0.01 m則:</p><p>  JL=m=840kg·cm2=21.3kg·cm2</p><p> ?。?)計算加在電動機(jī)軸上總的負(fù)載轉(zhuǎn)動慣量Jd。&

47、lt;/p><p>  Jd=Jr+J0+JL</p><p>  =(21.43+11.62+21.30)kg·cm2=54.35kg·cm2</p><p>  2.計算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載力矩</p><p> ?。?)計算切削負(fù)載力矩Tc。</p><p>  切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負(fù)載力Fa

48、=Famax=1140.08N,電動機(jī)每轉(zhuǎn)一圈,機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動的距離L=10m m = 0.01m,進(jìn)給傳動系統(tǒng)的總效率η=0.09,則</p><p>  Tc==N·m=2.02N·m</p><p>  (2)計算摩擦負(fù)載力矩Tμ。</p><p>  在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負(fù)載力(即為空載時的導(dǎo)軌摩擦力)Fμ0=82.75N,

49、故</p><p>  Tμ==N·m=0.15N·m</p><p> ?。?)計算由滾珠絲杠的預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負(fù)載力矩Tf。</p><p>  滾動絲杠螺母副的預(yù)力Fp=380.03 N,滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程L0=10 m m=0.01 m m,滾珠絲杠螺母副的效率η0=0.94,則</p><p>  Tf==

50、N·m=0.08N·m</p><p>  3.計算坐標(biāo)軸折算到電動機(jī)軸上各種所需的力矩</p><p> ?。?)計算線性加速力矩Tal。</p><p>  已知機(jī)床執(zhí)行部件以最快速度運(yùn)動時電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速nmax=1500r/min,電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量Jm=62kg·cm2,坐標(biāo)軸的負(fù)載慣量Jb=54.35 kg·cm2。

51、取進(jìn)給伺服系統(tǒng)的位置環(huán)增益ks=20Hz,則加速時間ta==s=0.15s,</p><p>  故:Tal =(Jm+Jd)</p><p>  =(62+54.35 ) kgf·cm=118.09g kgf·cm =11.58N·m</p><p> ?。?)計算階躍加速力矩</p><p>  加速時間ta

52、==s=0.05s,</p><p><b>  故:</b></p><p>  Tap =(Jm+Jd)</p><p>  =(62+54.3535)kgf·cm</p><p>  =372.79kgf·cm</p><p><b>  =36.54N

53、3;m</b></p><p> ?。?)計算坐標(biāo)軸所需的折算到電動機(jī)軸上的各種力矩。</p><p> ?、儆嬎憔€性加速時的空載啟動力矩Tq。</p><p>  Tq =Tal+(Tμ+Tf)</p><p>  =(11.58+0.15+0.08)N·m=11.81 N·m</p><

54、p> ?、谟嬎汶A躍加速時的空載啟動力矩Tq´。</p><p>  Tq´=Tapl+(Tμ+Tf)</p><p>  =(36.54+0.15+0.08)N·m=36.77N·m</p><p> ?、塾嬎憧蛰d時的快進(jìn)力矩TKJ。</p><p>  TKJ=Tμ+Tf=(0.15+0.08)

55、N·m=0.23N·m</p><p> ?、苡嬎闱邢鲿r的工進(jìn)力矩TGJ。</p><p>  TGJ=TC+Tf=(2.02+0.08)N·m=2.1N·m</p><p>  4.選擇驅(qū)動電動機(jī)的型號</p><p> ?。?)選擇驅(qū)動電動機(jī)的型號。</p><p>  根據(jù)

56、以上計算和查表,選擇日本FANUC公司生產(chǎn)的α12/3000i型交流伺服電動機(jī)為驅(qū)動電動機(jī)。其主要技術(shù)參數(shù)如下:額定功率,3kw;最高轉(zhuǎn)速,3000r/min;額定力矩,12N·m;轉(zhuǎn)動慣量,62kg·cm2;質(zhì)量,18kg。</p><p>  交流伺服電動機(jī)的加速力矩一般為額定力矩的5~10倍,若按5倍計算,該電動機(jī)的加速力矩為60N·m,均大于本機(jī)床工作臺線性加速時的空載啟動力

57、矩Tq=11.81N·m或階躍加速時的空載啟動力矩Tq´=36.77N·m,所以不管采用何種加速方式,本電動機(jī)均滿足加速力矩要求。</p><p>  該電動機(jī)的額定力矩為12N·m,均大于本機(jī)床工作臺的快進(jìn)力矩TKJ=0.23N·m或工進(jìn)力矩TGJ=2.1N·m。因此,不管是快進(jìn)還是工進(jìn),本電機(jī)均滿足驅(qū)動要求。</p><p>

58、<b> ?。?)慣量匹配驗(yàn)算</b></p><p>  為了使機(jī)械傳動系統(tǒng)的慣量達(dá)到較合理的匹配,系統(tǒng)的負(fù)載慣量Jd與伺服電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量Jm之比一般應(yīng)滿足要求,即</p><p><b>  0.25≤≤1</b></p><p>  在本次設(shè)計計算中,==0. 88∈[0.25,1],故滿足慣量匹配要求。</

59、p><p>  機(jī)械傳動系統(tǒng)的動態(tài)分析</p><p>  1.計算絲杠-工作臺縱向振動系統(tǒng)的最低固有頻率ωnc</p><p>  已知滾珠絲械螺母副的綜合拉壓剛度K0=Kmin=208.33106N/m,滾珠絲杠螺母副和機(jī)床執(zhí)行部件的等效質(zhì)量為md=m+ms,其中m、ms分別為機(jī)床執(zhí)行部件的質(zhì)量和滾珠絲杠螺母副的質(zhì)量,已知m=840kg,則ms=42123.97.8

60、10-3kg=12.14kg</p><p>  md=m+ms=1111+12.14kg=844.05kg</p><p>  ωnc==rad/s=496.81rad/s</p><p>  2.計算扭轉(zhuǎn)振動系統(tǒng)的最低固有頻率ωnt</p><p>  折算到滾珠絲杠軸上的系統(tǒng)總當(dāng)量轉(zhuǎn)動慣量為</p><p>&l

61、t;b>  Js=Jr+J0</b></p><p>  =(21.43+11.62)kg·cm2=33.05kg·cm2</p><p>  =0.0033kg·m2</p><p>  又絲杠的扭轉(zhuǎn)剛度Ks=KΦ=11983.91N·m/rad,則</p><p>  ωnt==r

62、ad/s=1998.66rad/s</p><p>  由以上計算可知,絲杠-工作臺縱向振動系統(tǒng)的最低固有頻率ωnc=496.81rad/s、扭轉(zhuǎn)振動系統(tǒng)的最低固有頻率ωnt=1998.66rad/s都比較高。一般按ωn=300rad/s的要求來設(shè)計機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度,故滿足要求。</p><p>  機(jī)械傳動系統(tǒng)的誤差計算與分析</p><p>  1.計算機(jī)械傳

63、動系統(tǒng)的反向死區(qū)</p><p>  已知進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小Kmin=208.33 N/m,導(dǎo)軌的靜摩擦力F0=82.75N,有:</p><p>  即=0.79μm<10μm,故滿足要求。</p><p>  2.計算機(jī)械傳動系統(tǒng)由綜合拉壓剛度變化引起的定位誤差δmax。</p><p>  =0.0210-3mm&l

64、t;/p><p>  即δmax=0.02μm<6μm,故滿足要求。</p><p>  3.計算滾珠絲桿因扭轉(zhuǎn)變形產(chǎn)生的誤差</p><p>  (1)計算由扭矩引起的滾珠絲桿螺母副的變形量</p><p>  負(fù)載力矩T=TKJ=230 N·mm.已知扭矩作用點(diǎn)之間的距離L2=918mm,絲桿底徑d2=34.3mm,則<

65、/p><p>  (2)由該扭轉(zhuǎn)變形量引起的軸向移動滯后量δ將影響工作臺的定位精度。</p><p>  確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和規(guī)格型號</p><p>  (1)確定滾珠絲杠螺母副的精度等級</p><p>  本機(jī)床工作臺采用半閉環(huán)控制系統(tǒng),V300P、ep 應(yīng)滿足下列要求:</p><p>  V300P≤0

66、.8 (定位精度-δmax-δ)</p><p>  =0.8(25-0.02-0. 31)</p><p><b>  =19.74μm</b></p><p>  ep≤0.8(定位精度-δmax-δ)</p><p><b>  =19.74μm</b></p><p>

67、;  滾珠絲杠螺母副擬采用的精度等級為2級,查表得V300P=8μm<19.74μm;當(dāng)螺紋長度為850mm時,ep=15μm<19.74μm,故滿足設(shè)計要求。</p><p> ?。?)確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號</p><p>  滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號為FFZD4010-3-P2/1239850,其具體參數(shù)如下。公稱直徑與導(dǎo)程:40mm ,10mm;螺紋長度:850m

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