養(yǎng)豬場(chǎng)廢水外文翻譯譯文--sbr集成實(shí)時(shí)控制策略應(yīng)用于養(yǎng)豬場(chǎng)廢水脫氮處理中的研究

1、<p>　　ARTICLE IN PRESS </p><p><b>　　中文500</b></p><p><b>　　5</b></p><p>　　Water Research 38 (2004) 3340-3348 </p><p>　　SBR集成實(shí)時(shí)控制策略應(yīng)用于養(yǎng)豬場(chǎng)廢水脫氮

2、處理中的研究</p><p>　　Ju-Hyun Kima,*, Meixue Chenb, Naohiro Kishidac, Ryuichi Sudoa </p><p>　　a Center for Environmental Science in Saitama, 914, Kamitanadare, Kisai, Saitama 347-0115, Japan </p>

3、;<p>　　b State Key Laboratory of Environmental Aquatic Chemistry, Research Center for Eco-Environmental Sciences, Chinese Academy of Sciences, Beijing 100085, P.O. Box 2871, China </p><p>　　c Depart

4、ment of Environmental Resources Engineering, Waseda University, 3-4-1 Okubo, Shinjuku-ku, Tokyo 1698555, Japan </p><p>　　Received 7 May 2003; received in revised form 29 March 2004; accepted 11 May 2004 <

5、/p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　新型的集成實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)正在被設(shè)計(jì)和應(yīng)用于水力負(fù)荷變化較大的養(yǎng)豬場(chǎng)廢水處理。通過使用實(shí)時(shí)控制技術(shù)，以O(shè)RP和pH分別作為厭氧段和好氧段的控制參數(shù)，從而實(shí)現(xiàn)外加碳源的自動(dòng)添加控制，使得整個(gè)處理系統(tǒng)正常運(yùn)作。養(yǎng)豬場(chǎng)廢水濃度變化幅度大、進(jìn)水的有機(jī)物碳氮比率低是整個(gè)生物脫氮工藝的主要限制因素。因此，必須補(bǔ)充足夠的碳源才能保

6、證脫氮過程的正常運(yùn)行。許多研究者對(duì)以豬糞便作為外加碳源以保證生物脫氮效果的可行性進(jìn)行了探究。實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)能夠在進(jìn)水負(fù)荷的循環(huán)變化過程中優(yōu)化豬糞便的添加量。在應(yīng)用了集成實(shí)時(shí)控制策略后，總碳和總氮的平均去除效率分別可達(dá)94%和96%之上。</p><p>　　r 2004 Elsevier Ltd. All rights reserved. </p><p>　　關(guān)鍵詞：脫氮；外加碳源；ORP

7、實(shí)時(shí)控制；SBR；養(yǎng)豬廢水</p><p><b>　　1. 簡(jiǎn)介</b></p><p>　　養(yǎng)豬場(chǎng)廢水是向環(huán)境排放的主要氮污染源之一。傳統(tǒng)生物脫氮處理主要由一些系列的硝化階段和反硝化階段所組成。養(yǎng)豬廢水的濃度變化差別主要取決于不同的糞便處理方式，近年來以O(shè)RP和pH作為參數(shù)(Lo et al., 1994; Plisson-Saune et al., 1996;

8、Chapentier et al., 1998; Fuerhacker et al., 2000)的實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)來分別控制污水處理周期中好氧和缺氧階段的SBR反應(yīng)器來處理養(yǎng)豬廢水受到了關(guān)注(Ra et al., 1998, 1999; Tilche et al., 2001)。但與傳統(tǒng)的處理過程不同的是，使用ORP和pH作為控制參數(shù)進(jìn)行實(shí)時(shí)控制的序批式反應(yīng)器能夠針對(duì)不同的處理情況如進(jìn)水水力負(fù)荷和處理狀況等進(jìn)行自動(dòng)調(diào)整。因而

9、每個(gè)處理周期的水力停留時(shí)間是根據(jù)不同情況而變化的(Ra et al., 2000)。并且能夠達(dá)到較高而穩(wěn)定的氮去除效率(Ra et al., 1998; Cheng et al., 2000)。</p><p>　　雖然基于ORP和pH的實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)已經(jīng)在不少 </p><p>　　*Corresponding author. Tel.: +81-480-73-8369; fax: +81

10、-480-70-2031.</p><p>　　E-mail address: a1098356@pref.saitama.jp (J.-H. Kim).</p><p>　　養(yǎng)豬廢水處理系統(tǒng)中得到應(yīng)用，但是至今，這個(gè)系統(tǒng)還難以稱之為成功，由于研究者所得到的特定ORP和pH研究數(shù)據(jù)主要都是來源于完整的硝化和反硝化過程并且集中于好氧階段的控制(Ra et al., 1998; Cheng

11、et al., 2000)。但事實(shí)上，由這些特定的ORP和pH數(shù)據(jù)得出的控制點(diǎn)通常難以在使用馴化后的硝酸鹽污泥作為處理單元的系統(tǒng)中再現(xiàn)(Kim and Hao, 2001; Kishida et al., 2003)。 </p><p>　　生物脫氮過程只在異養(yǎng)細(xì)菌有可利用的碳源時(shí)才會(huì)發(fā)生，因而若不補(bǔ)充充分的有機(jī)碳源，低碳氮比廢水將限制整體生物脫氮的效果。不少研究者都提出可使用發(fā)酵養(yǎng)豬糞便或者活性污泥作為SBR反

12、應(yīng)器中脫氮過程的電子受體，研究結(jié)果也得出這樣的外加碳源對(duì)加強(qiáng)SBR的處理效果是具有可行性的。但是常由于過量添加反應(yīng)過程中所需碳源而導(dǎo)致處理成本的增加。因此外加碳源的添加量必須與廢水的水質(zhì)水量波動(dòng)相適應(yīng)。</p><p>　　0043-1354/$ - see front matter r 2004 Elsevier Ltd. All rights reserved. doi:10.1016/j.watres.20

13、04.05.006 </p><p>　　ARTICLE IN PRESS </p><p>　　J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-33483341</p><p>　　本研究的主要目的就是建立養(yǎng)豬場(chǎng)廢水的集成處理系統(tǒng)和操作策略以適應(yīng)不同負(fù)荷的變化。特別對(duì)于氮碳比較低的負(fù)荷周期，系統(tǒng)也能夠優(yōu)化外加碳源

14、的添加量以加強(qiáng)脫氮和去除廢水中污染物的效果。因此，作者研究了養(yǎng)豬糞便作為外加碳源的脫氮效果并決定了其添加的脈沖模型。作為補(bǔ)充，作者也評(píng)價(jià)了以O(shè)RP和pH作為實(shí)時(shí)控制參數(shù)的實(shí)際可行性?？蓪?duì)養(yǎng)豬場(chǎng)廢水連續(xù)處理，并具有實(shí)時(shí)控制和脈沖輸入控制集成策略的SBR反應(yīng)器被設(shè)計(jì)出來并進(jìn)行實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)。</p><p><b>　　2.試驗(yàn)方法</b></p><p>　　2.1.序批式反

15、應(yīng)器與操作策略</p><p>　　SBR反應(yīng)器試驗(yàn)裝置見圖1。水溫維持在23±2℃。反應(yīng)器由樹脂玻璃構(gòu)成，工作容量為9L，內(nèi)置機(jī)械攪拌器。氣體由通風(fēng)裝置提供，通過置于反應(yīng)器底部的砂濾多孔石進(jìn)入反應(yīng)器。反應(yīng)器有五個(gè)反應(yīng)階段：進(jìn)水階段、缺氧階段、好氧階段、污泥沉淀階段以及出水階段。缺氧和好氧的時(shí)間由計(jì)算機(jī)根據(jù)過程變量控制，而進(jìn)水階段、污泥沉淀階段和撇水階段分別設(shè)定在5、55、5分鐘。每個(gè)周期的廢水進(jìn)水量為

16、0.3L。</p><p>　　ORP，pH和DO傳感器設(shè)置在SBR反應(yīng)器內(nèi)部。輸出信號(hào)直接由電腦接收。進(jìn)水泵、出水泵、曝氣裝置、攪拌器以及糞便泵由電纜相連的繼電器控制。本次試驗(yàn)將由高碳氮比進(jìn)水負(fù)荷開始，該進(jìn)水取于僅格柵處理后的廢水。實(shí)驗(yàn)中，在一周的運(yùn)行之后，使用了浮動(dòng)進(jìn)水持續(xù)運(yùn)行了8個(gè)月。一旦進(jìn)水碳源不充分，豬場(chǎng)糞便將作為外加碳源添加到SBR反應(yīng)器中以保證脫氮過程正常運(yùn)行。</p><p&g

17、t;　　以簡(jiǎn)易自動(dòng)控制為目的，豬場(chǎng)糞便的脈沖輸入模式被用于補(bǔ)充外加碳源。在低碳氮負(fù)荷的進(jìn)水周期中，溶解的豬場(chǎng)糞便由脈沖計(jì)量泵以每次脈沖1g，脈沖間隔10min的運(yùn)行方式抽入SBR反應(yīng)器中。一旦添加的豬</p><p>　　繼電器匣(開/ 關(guān))</p><p>　　場(chǎng)廢物的量不足以維持脫氮過程運(yùn)行，則下一次添加周期就會(huì)開始，而到達(dá)指示脫氮過程結(jié)束的硝酸鹽膝時(shí)，添加過程就會(huì)結(jié)束。因此，利用脈沖

18、輸入模式，能夠較簡(jiǎn)便的達(dá)到豬場(chǎng)糞便添加量與廢水波動(dòng)性相適應(yīng)的狀態(tài)。</p><p>　　2.2. 養(yǎng)豬場(chǎng)廢水、糞便與污泥</p><p>　　本研究使用的污水取自日本埼玉縣的一個(gè)當(dāng)?shù)剞r(nóng)場(chǎng)。而高碳氮比和低碳氮比的廢水分別來自混凝處理前后，并輪流在試驗(yàn)中使用。原始廢水的碳氮比由于糞便和尿液的分別放置而顯著的改變。廢水中的總碳/總氮的比例在0.45-1.53之間，要求在4℃左右儲(chǔ)存。</p

19、><p>　　豬場(chǎng)糞便也取自同一農(nóng)場(chǎng)。在使用之前，使用了網(wǎng)孔直徑為0.5mm的網(wǎng)篩以截留較大的固體顆粒，并用自來水稀釋，作為外加碳源。稀釋后的糞便特性見表1。</p><p>　　混合液體懸浮固體（MLSS）的平均濃度保持在7000mg/L左右。當(dāng)MLSS的濃度超過8000mg/L時(shí)，將抽出一部分污泥。在試驗(yàn)階段，平均泥齡（SRT）為32天。</p><p><b

20、>　　表 1</b></p><p><b>　　稀釋豬場(chǎng)糞便特性</b></p><p>　　參數(shù)平均值最小值-最大值標(biāo)準(zhǔn)偏差</p><p>　　mg·L-1(n ¼ 15)</p><p>　　TOC26,16711,410-55,64017,010</p&

21、gt;<p>　　BOD590,28046,370-172,20031,850</p><p>　　TN45292418-68821741</p><p>　　TP26001500-3810821</p><p>　　TSS917240-395043,720</p><p><b>　　PC輸入

22、/輸出卡</b></p><p>　　實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)pH和ORP的動(dòng)態(tài)變化參數(shù)值</p><p><b>　　出水 </b></p><p><b>　　糞便 </b></p><p><b>　　進(jìn)水</b></p><p><b>　

23、　ORP傳感器</b></p><p><b>　　pH 傳感器</b></p><p><b>　　DO傳感器</b></p><p><b>　　空氣</b></p><p>　　SBR 出水桶</p><p><b>

24、　　曝氣器砂濾多孔石</b></p><p>　　Fig. 1. 具有實(shí)時(shí)控制策略的SBR反應(yīng)器工作原理圖 </p><p>　　ARTICLE IN PRESS </p><p>　　3342J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p>　　2.3

25、.取樣及分析方法</p><p>　　常規(guī)化驗(yàn)參數(shù)包括TOC、BOD5、總氮(TN)、NH4-N、NO3-N、NO2-N、總磷(TP)、PO4-P、MLSS、MLVSS以及總懸浮顆粒(TSS)。覆蓋全過程的徑跡分析主要在高負(fù)荷和低負(fù)荷段. 混合樣品取自徑跡分析期間。對(duì) NH4-N、NO3-N 以及 NO2-N的分析分別取自每一次的徑跡分析。 BOD5、 TSS、MLSS以及MLVSS 的分析標(biāo)準(zhǔn)采用美國(guó)公共衛(wèi)生

26、協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn), 1995。The NH4-N、NO3-N、NO2-N以及PO4-P 由離子色譜儀分析檢測(cè)(Yokogawa IC 7000)。總碳由Shimadzu 總碳分析儀測(cè)定(TOC 5000)。TN 和 TP由總氮和總磷分析儀測(cè)定 (TN-30, TP-30, Mitsu-bishi Chemical Corp)。</p><p><b>　　3.結(jié)果及討論</b></p>

27、<p>　　3.1高碳氮比負(fù)荷周期實(shí)時(shí)控制點(diǎn)</p><p>　　在高碳氮比負(fù)荷周期，采用以O(shè)RP以及pH作為缺氧階段和好氧階段控制參數(shù)的實(shí)時(shí)控制技術(shù)，在處理過程無外加碳源的情況下脫氮段仍有效運(yùn)轉(zhuǎn)。在高碳氮比負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)初期，出水穩(wěn)定并且處理效果優(yōu)良。在圖2中的A點(diǎn)是設(shè)置進(jìn)水點(diǎn)，5分鐘之后缺氧段開始。從污染物數(shù)據(jù)中可得出，在75分鐘內(nèi)NO3-N被還原為NO2-N并且最終完全被還原為氮?dú)?。B點(diǎn)是ORP曲

28、線上的硝酸鹽膝，代表了硝酸鹽已被完全去除。據(jù)報(bào)道，在脫氮完成后硫酸鹽的量開始減少，并且因此導(dǎo)致了ORP的突然下(Poisson - Sauna et al., 1996)。C點(diǎn)標(biāo)志了好氧階段的開始。pH曲線的初始上升階段是由于系統(tǒng)在缺氧階段開始釋放二氧化碳和消耗揮發(fā)性脂肪酸(Ra et al., 1998)。在好氧的條件下，NH4-N隨時(shí)間減少。氨由于硝化反應(yīng)而轉(zhuǎn)化，硝酸鹽濃度則隨時(shí)間上升。由于系統(tǒng)中的氨被除去pH的下降。E點(diǎn)標(biāo)志了硝化

29、過程的結(jié)束即氨低谷。在硝化過程中，NH4-N 轉(zhuǎn)化為NO3-N，如方程式(1) and (2) (EPA, 1975)所示。</p><p>　　在硝酸銨氧化過程中需要一定的堿度（1mg的氨氮需要7.14mg碳酸鈣堿）。在硝化過程中堿性物質(zhì)的減少和酸性物質(zhì)的產(chǎn)生降低了pH。當(dāng)氨完全被除去時(shí)標(biāo)志著廢水中堿性物質(zhì)消耗的結(jié)束。</p><p>　　3.2在低碳氮負(fù)荷周期中的實(shí)時(shí)控制點(diǎn)</p

30、><p>　　在低碳氮負(fù)荷周期中控制點(diǎn)的選定對(duì)于集成控制策略來說非常重要。低碳氮負(fù)荷進(jìn)水負(fù)荷的徑跡分析見圖3。A點(diǎn)是缺氧階段的開始。由污染物數(shù)據(jù)可得，來自于好氧階段硝化反應(yīng)的NO3-N利用進(jìn)水提供的碳源進(jìn)行緩慢的脫氮反應(yīng)。在2小時(shí)后，由于進(jìn)水并沒有提供充分的碳源，反硝化過程并沒有反應(yīng)充分。S點(diǎn)，開始添加糞便，在脈沖式添加糞便后，反硝化反應(yīng)繼續(xù)進(jìn)行，其速率顯著上升。在第一次添加糞便后的十分鐘，NO3-N的濃度由11.7

31、 mg·L-1降低到 9.6 mg ·L-1，但并沒有完全反硝化，因此10min后又進(jìn)行第二次添加，并不斷循環(huán)直到達(dá)到反硝化完全為止。</p><p>　　在第三次添加之后，硝酸鹽的含量降低到零。在ORP曲線斜坡階段，B點(diǎn)突然的變化標(biāo)志著在厭氧反硝化中的氮氧化物已經(jīng)完全反應(yīng)完畢，系統(tǒng)停止自動(dòng)添加糞便。帶有脈沖輸入的實(shí)時(shí)控制集成策略在控制養(yǎng)豬廢水的過程中，主要依賴于在ORP時(shí)間軸數(shù)據(jù)中的硝酸鹽突

32、變點(diǎn)，從而優(yōu)化糞便添加的過程。C點(diǎn)標(biāo)志著好氧階段的開始。由于低碳氮負(fù)荷進(jìn)水中的缺氧階段二氧化碳以及揮發(fā)性脂肪酸產(chǎn)生不足，因此D點(diǎn)不明顯。在好氧情況下，氨氮隨時(shí)間堅(jiān)守。由于氨在硝化過程被轉(zhuǎn)化，因此硝酸鹽濃度隨時(shí)間增加。而pH的下降主要是由于系統(tǒng)中與廢水堿度密切相關(guān)的氨含量減少。E點(diǎn)代表了硝化過程的結(jié)束，稱之為氨低谷。氨的完全去除標(biāo)志著廢水中的堿性物質(zhì)消耗和pH降低過程的結(jié)束。pH在E點(diǎn)上升可能是由于二氧化碳的釋放引起的(Chen et a

33、l., 2002)。</p><p>　　3.3集成實(shí)時(shí)控制策略的確定</p><p>　　豬場(chǎng)糞便的實(shí)時(shí)控制集成策略以及脈沖輸入控制的設(shè)計(jì)方案見圖4。在缺氧階段，持續(xù)時(shí)間 r 被作為鑒定外加碳源添加必要性的選擇參數(shù)。一旦進(jìn)水所提供的碳源超過這個(gè)時(shí)間仍無法進(jìn)行徹底的反硝化作用，則系統(tǒng)則會(huì)自動(dòng)添加養(yǎng)豬場(chǎng)糞便（S點(diǎn)）。ORP和pH數(shù)據(jù)控制分別應(yīng)用于缺氧段和好氧段。dORP/dt 和dpH/dt

34、的值被用于監(jiān)測(cè)實(shí)時(shí)控制點(diǎn)。ORP和pH的值每1s監(jiān)測(cè)一次并且每五分鐘內(nèi)進(jìn)行一次平均值。在兩個(gè)相鄰的平均值之間計(jì)算出dORP/dt 和dpH/dt。實(shí)際上，由于傳感器的不穩(wěn)定性以及3min間隔內(nèi)無法實(shí)施實(shí)時(shí)控制等原因，5min的間隔對(duì)于計(jì)算實(shí)時(shí)控制策略中的dORP/dt 和dpH/dt是比較合適的。</p><p>　　高碳氮負(fù)荷和低碳氮負(fù)荷進(jìn)水的dORP/dt 和dpH/dt數(shù)據(jù)可見圖5、6。雖然pH感應(yīng)器不夠穩(wěn)

35、定并且B點(diǎn)也不是非常明確，dpH/dt還是能夠用于硝化段控制參數(shù)，因?yàn)榘钡凸龋‥點(diǎn)）的數(shù)值立即由負(fù)數(shù)轉(zhuǎn)為整數(shù)。dpH/dt的數(shù)值變化比dORP/dt在E點(diǎn)的變化更為明顯；因此，使用pH做為硝化段控制參數(shù)更合適。在低碳氮比負(fù)荷周期中，豬場(chǎng)糞便作為補(bǔ)充氮源以便充分進(jìn)行脫氮反應(yīng)，并且使得ORP數(shù)據(jù)中的控制點(diǎn)更加清晰。在靠近B點(diǎn)的位置，由程序計(jì)算得出的dORP/dt的數(shù)值顯著的降低，并且在該點(diǎn)之后，dORP/dt的數(shù)值持續(xù)性的降低。該點(diǎn)可作為反

36、硝化結(jié)束點(diǎn)并且小于2 mV·min -1的數(shù)值可作為反應(yīng)系統(tǒng)脫氮情況的實(shí)時(shí)控制點(diǎn)。為避免錯(cuò)誤的程序控制，在B點(diǎn)設(shè)置了5 mV·min -1作為控制值，同時(shí)集成實(shí)時(shí)控制策略被設(shè)計(jì)為可逐步自檢差錯(cuò)直到指定的控制點(diǎn)出現(xiàn)。</p><p>　　3.4集成實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)性能</p><p>　　通常一天內(nèi)，帶有自動(dòng)添加豬場(chǎng)糞便的集成實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)策略都會(huì)運(yùn)行很多個(gè)周期。該系統(tǒng)能為硝化

37、過程后的連續(xù)性反硝化過程提供最優(yōu)化的條件。污染物的總?cè)コ士梢姳?。通過使用實(shí)時(shí)控制集成策略和糞便的脈沖輸入控制，在極端波動(dòng)的進(jìn)水條件下，仍能夠保持相對(duì)穩(wěn)定的出水水質(zhì)。平均TOC和總氮去除效率分別超過94% 和96%。</p><p><b>　　4.結(jié)論</b></p><p>　　這一控制策略能夠?yàn)榧?xì)菌的生長(zhǎng)和性能提供最佳條件?；诒狙芯克〉玫慕Y(jié)果，養(yǎng)豬場(chǎng)廢水

38、處理脫氮反應(yīng)實(shí)時(shí)控制的實(shí)際重要性可總結(jié)為以下幾點(diǎn)：</p><p>　　3343 J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p>　　在養(yǎng)豬場(chǎng)廢水SBR處理中，傳統(tǒng)實(shí)時(shí)控制主要有反硝化不充分和硝酸鹽積累兩個(gè)缺陷。本研究再

39、一次肯定了使用豬場(chǎng)糞便作為反硝化過程的電子受體的可行性。并且可基于在ORP時(shí)間表中的硝酸鹽突破點(diǎn)，來優(yōu)化由集成實(shí)時(shí)控制策略決定的養(yǎng)豬糞便添加量。</p><p>　　系統(tǒng)取得了較高的氮去除效率。使用這一控制策略后，即使在進(jìn)水負(fù)荷極不穩(wěn)定的情況下，也能取得穩(wěn)定的出水效果。</p><p>　　通過使用集成控制策略，實(shí)時(shí)控制的優(yōu)勢(shì)也能夠發(fā)揮出來。比如，由于優(yōu)化的外加碳源為充分反硝化提</

40、p><p>　　進(jìn)水 (Agitator on)</p><p>　　供了條件，HRT的操作具有彈性，基于生物內(nèi)部活動(dòng)和進(jìn)水特性，因而保證了相對(duì)徹底的污染物除去效果。這一系統(tǒng)完全可在浮動(dòng)進(jìn)水荷載下用于養(yǎng)豬場(chǎng)廢水處理的工程實(shí)際。</p><p>　　雖然ORP和pH能作為徹底反硝化的控制參數(shù)，但對(duì)于硝化階段來說，pH時(shí)間表的控制點(diǎn)尚不夠明確，而dpH/dt的數(shù)值變化卻更為

41、顯著。因此作者建議ORP和pH應(yīng)當(dāng)分別作為反硝化和硝化階段的控制參數(shù)。</p><p><b>　　缺氧階段控制 </b></p><p><b>　　停留 5 min </b></p><p><b>　　打開糞便添加系統(tǒng)</b></p><p><b>　　讀取

42、</b></p><p><b>　　dORP/dt</b></p><p><b>　　停留 10 sec</b></p><p>　　dORP/dt>-5</p><p><b>　　是</b></p><p><b>　

43、　讀取</b></p><p><b>　　dORP/dt</b></p><p>　　dORP/dt<-5</p><p><b>　　是</b></p><p>　　否關(guān)閉糞便添加系統(tǒng)，停留 10 min</p><p><b>　　是 否

44、</b></p><p>　　讀取總時(shí)間 < w</p><p><b>　　dORP/dt否</b></p><p><b>　　是</b></p><p><b>　　總時(shí)間 < r</b></p><p><b&g

45、t;　　否</b></p><p>　　否dORP/dt<-5</p><p><b>　　是</b></p><p>　　停留 30 minr: 120 min</p><p>　　w: 90 min </p><p>　　開曝氣器好氧階段控制</p>&l

46、t;p>　　讀取 dpH/dt </p><p><b>　　否 </b></p><p>　　dpH/dt < 0 </p><p><b>　　是 </b></p><p>　　讀取 dpH/dt </p><p><b>　　否 </b>

47、;</p><p>　　dpH/dt >0 </p><p><b>　　是 </b></p><p>　　停留 20 min </p><p><b>　　關(guān)曝氣器、攪拌器</b></p><p><b>　　沉淀及出水</b></p>

48、;<p>　　Fig. 4.實(shí)時(shí)控制策略</p><p>　　ARTICLE IN PRESS </p><p>　　3346J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p>　　進(jìn)水進(jìn)水進(jìn)水進(jìn)水進(jìn)水</p><p><b>　　0.0

49、35</b></p><p><b>　　0.030</b></p><p>　　0.025缺氧階段好氧階段好氧階段缺氧階段好氧階段好氧階段</p><p><b>　　0.020 </b></p><p><b>　　0.015 </b></p&

50、gt;<p><b>　　0.010 </b></p><p><b>　　0.005 </b></p><p>　　0.000eeee</p><p><b>　　-0.005 </b></p><p><b>　　-0.010 </b&

51、gt;</p><p><b>　　25 </b></p><p>　　20 15 10 </p><p><b>　　5 </b></p><p><b>　　0 </b></p><p><b>　　-5 </b></

52、p><p>　　-10BBBB</p><p><b>　　-15</b></p><p><b>　　-20</b></p><p>　　02505007501000125015001750</p><p>　　Time (min)</p>

53、<p>　　Fig. 5.高碳氮比負(fù)荷控制策略的確定(進(jìn)水TOC/TN比: 1.22-1.53)</p><p>　　ARTICLE IN PRESS</p><p><b>　　進(jìn)水</b></p><p><b>　　0.040</b></p><p><b>　　0.03

54、5</b></p><p><b>　　0.030</b></p><p><b>　　0.025</b></p><p><b>　　0.020</b></p><p><b>　　0.015</b></p><p>

55、<b>　　0.010</b></p><p><b>　　0.005</b></p><p><b>　　0.000</b></p><p><b>　　-0.005</b></p><p><b>　　-0.010</b><

56、/p><p><b>　　20</b></p><p><b>　　15</b></p><p><b>　　10</b></p><p><b>　　5</b></p><p><b>　　0</b></p

57、><p><b>　　-5</b></p><p><b>　　-10</b></p><p><b>　　-15</b></p><p><b>　　-20</b></p><p><b>　　0</b><

58、/p><p>　　J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p><b>　　進(jìn)水進(jìn)水</b></p><p>　　缺氧階段好氧階段缺氧階段好氧階段</p><p><b>　　ee</b></p>&l

59、t;p><b>　　BB</b></p><p>　　2505007501000</p><p>　　Time (min)</p><p><b>　　3347</b></p><p><b>　　進(jìn)水</b></p><p>　　缺氧階段

60、 好氧階段</p><p><b>　　e</b></p><p><b>　　B</b></p><p>　　12501500 </p><p>　　Fig. 6.低碳氮比負(fù)荷控制策略的確定(進(jìn)水TOC/TN比: 0.45-0.79).</p><p>

61、<b>　　Table2</b></p><p>　　實(shí)時(shí)控制策略去除效果</p><p>　　參數(shù) mg L 1進(jìn)水 (n ¼ 52)出水 (n ¼ 52)</p><p>　　MeanMin-MaxStd. dev.MeanMin-maxStd. dev.Removal rate (%)</p&

62、gt;<p>　　TOC864250-32885734032-48494.7</p><p>　　BOD532061257-55881544158-23699.6</p><p>　　TN722408-11381732615-39696.2</p><p>　　NH4-N589385-971137o0.

63、1o0.1</p><p>　　NO3-N———185-265</p><p>　　TP4613-9340.42311-32450.0</p><p>　　PO4-P189-136.8197-245</p><p>　　TSS917240-39501902162-27798.9</p